塔吊基础设计(单桩)1400

1、精品文档塔吊基础施工方案一、工程概况：广州市荔湾区大坦沙珠岛花园总建筑面积93759m 2 ，建筑基底面积 2536 m 2 ，住宅建筑层数：地面40 层，地下室两层，建筑总高118.1 米。建筑结构形式为剪力墙结构，建筑结构的类别为3 类，工程合理使用年限为50 年，抗震设防烈度为7 度。地下工程防水级，主体建筑屋面工程防水级。 该工程属一类建筑（仅用于高层民用建筑） ，耐火等级一级。桩基采用冲（钻）孔灌注桩，设计标高为室内±0.000相当于广州城建高程系统标高 8.400 米。1.工程名称：珠岛花园七期工程2.编制单位：广东电白建设集团有限公司3.编制依据：1 ）珠岛花园七期工程

2、施工图纸。2 ）珠岛花园七期工程桩桩位超前勘探报告。3 ）塔式起重机设计规范 （67B/T13752-1992 ）4 ）地基基础设计规范（67B50007-2002 ）5 ）建筑结构荷载规范（67B5009-2001 ）6 ）混凝土结构设计规范 （67B50010-2002 ）二、计算参数：（1 ）基本参数采用 1 台 QZT80A(6010) 塔式起重机，塔身尺寸1.70m, 总高度 140m 。基坑开挖深度 -2.50m ；现场地面标高 -10.00m, 承台面标高 -9.10m 。塔吊位置： 2-k 轴 2-j 轴交18 轴 19 轴中间。（2 ）计算参数随意编辑精品文档1 ）塔机基础受

3、力情况基础荷载荷载工况P(kN)M(kN .m)FFMMZkh工作状态532.0074.001665.00420.00非工作状态619.0031.001866.000MFk =基础顶面所受垂直力Fh =基础顶面所受水平力FkM = 基础顶面所受倾覆力矩MMz = 基础所受扭矩zFh塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：Fk =619.00kN，Fh=31.00kN ， M= 1866.00+31.0× Fk= 619.00× 1.35=835.65kN ，Fh， = 31.00× 1.35=41.85kN

4、，M k =(1866.00+31.0 × 1.40)× 1.35=2577kN.69.m2 ）桩顶以下岩土力学资料极限侧阻力岩石饱和单序厚度q sik* iiq sik* i地层名称标准值轴抗压强度抗拔系数i号L(m)(kN/m)(kN/m)qsik( kPa)标准值随意编辑精品文档frk (kPa)1杂填土3.0040.0080.000.4032.002中粗砂1455.00495.000.70346.50中风化钙质33.2100.009.43 MPa180.001.00100.00砂岩微风化钙质410.5160.0034.1MPa250.001.00250.00泥岩桩1

5、3.00q sik* i835.00iq sik* i638.50长3 ）基础设计主要参数基础桩采用 1 根1400 冲孔灌注桩，桩顶标高 -10.5m ，桩端入微风化钙质泥岩1.00m ；桩混凝土等级 C30水下混凝土， f C=11.90N/mm2 ,EC=2.80 ×10 4N/mm 2 ；ft=1.27N/mm2，桩长 20.0m；钢筋 HRB335,fy=300.00N/mm2,E =2.00 ×105N/mm2；s承台尺寸长 (a)=4.50m、宽 (b)=4.50m 、高 (h)=1.50m；桩中心与承台中心重合 ,承台面标高 -2.00m ；承台混凝土等级C

6、35,f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2, =25k砼N/m 3 。Gk=a ×b ×h ×= 4.50× 4.50× 1.50× 25=759.38kN砼随意编辑精品文档三、桩顶作用效应计算：（1 ）轴心竖向力作用下N k=(F k Gk)/n=(619.00+759.38)/1=1378.38kN（2 ）水平力作用下H ik = Fh /n=31.00/1=31.00kN四、桩基竖向承载力验算：（1 ）单桩竖向极限承载力标准值计算h r=1.00m,d=1.40m=1400mm,hr/d=1.00/1.40=

7、0.71,查表得，r=1.04A p = D2/4=3.1422× 40+2(1. × 0.40) /4=3.80mQ sk=u q siki = d q sia i =3. 14 × 140. × 835.00=3670.66kNQrk= frkA= 1.04× 3000 × 4.52=14102.40kNrpQ uk =Q sk+Q sk=3670.66+14102.40=17773.06kNRa =1/KQ uk = 1/2 ×17773.06=8886.53kN五、桩基竖向承载力计算：轴心竖向力作用下N k=1378

8、.38kNRa = 8886.53 kN, 竖向承载力满足要求。六、桩基水平承载力验算：（ 1 ）单桩水平承载力特征值计算随意编辑精品文档E=Es/Ec=2.0054× 10/2.80× 10=7.14, m =2, N=0.50g =0.2+(2000-1400)/(2000-300) × (0.65-0.2)=0.36%W o= d/32d 2 2(ES/E C 1) gd 0 2= 3.14× 401. /32 × (140. 2+2 × (7.14- 1) × 0.6%3× (140.- 2×23

9、0.10)=1.08mIo =W o d/2=1.08× 1.60/2=0. 86m 4EI=0.85E CIo = 0.85× 2.807.m2××10086=20468000kN.查表得 :m=35.00 ×10 3kN/m 4 ， b o =0.9(d+1)=2.34m=(mbo /ECI)0.2= (35.00× 1000.2× 2.34/7854000)=0.40L= 0.40 × 13.00=5.224，按 L=4 查表得 : Vm =0.768N k=(F k1.2G k)/n= (835.65+1.

10、2× 759.38)/1=1746.91kNA n = d2/41 (Es/E c-1)P g= 2.01× (1+6.142× 0.31%)=2m.05RHa=(0.75 ×fW0/Vm)(1.25+22 )(1+ N1k/ ftAn)= (0.75 × 0.40× 2× 1.27 ×m tgNm1000 × 0.41 0.768)× (1+.2522 × 0.31/100)×+ 10.50 × 1746.91/(2× 1.27 × 1000&

11、#215; 2.05)=594.93 kN(2) 桩基水平承载力H ik =31.00kN Rha =594.93kN, 水平承载力满足要求。七、抗拔桩基承载力验算：（1 ）抗拔极限承载力标准值计算Tgk =1/nu1iqsik Li=1.4 0 × 4 × 638.50=3575.60kNTuk= qsiku L = 638.50 × 3.14 .40=2806×1.85kNii i(2) 抗拔承载力计算Ggp = 4.50× 4.50× 12.90× Gp = 3.14× 1.2 × 1.2 

12、5; 13.00- ×10)=881(25.40kNTgk /2+G gp =4086.40/2+2298.78=4341.98kNTuk /2+G p =3207.82/2+881.40=2485.31kN八、抗倾覆验算：随意编辑精品文档b i=4.50/2=2.25m倾覆力矩 M 倾=M Fh ×h= 1866.00+31.00× 1.40=1909.40kN .m抗倾覆力矩 M 抗= （FkGk）×b i (Tuk /2+G p )×b i= (619.00+759.38)× 2.25+(3207.82/2+881.40).× 2.25=8693m.30kNM 抗/M 倾=8693.30/1909.40=4.55抗倾覆验算 4.55 1.6, 满足要求。九、桩身承载力验算：(1) 正截面受压承载力计算N k =(F k1.2G k )/n= (835.65