框架梁模板支撑体系计算书(共18页)

1、框架梁模板支撑计算书目 录一、编制依据2二、工程参数2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算4四、梁侧模板面板验算4五、梁侧模板次楞验算6六、梁侧模板主楞验算7七、对拉螺栓验算9八、梁底模板面板验算10九、梁底模板次楞验算12十、梁底模板主楞验算13十一、可调托撑承载力和扣件抗滑移验算14十二、风荷载计算14十三、立杆稳定性验算15一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20133、混凝土结构工程施工规范GB50666-20114、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20135、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20106、建筑施

2、工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑结构荷载规范GB50009-20128、混凝土结构设计规范GB50010-20109、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、 工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.35m梁截面高度0.5m支架高度3.5m楼板厚度0.

3、15m板底立杆纵距la1.2m板底立杆横距lb1.2m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.6m梁侧与梁底立杆横距梁下设置1根立杆,间距500,500mm钢管类型48×3.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1m梁底步距是否加密不加密立杆伸出顶层水平杆长度a0.35m扫地杆离地高度0.55m面板12mm厚木胶合板梁底次楞50×100mm方木，3根梁底主楞单钢管梁侧次楞40×70mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm×500mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有

4、剪刀撑框架式支撑结构支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.084kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载河南郑州市，基本风压：0.3kN/m2三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=24×0.5=12 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混

5、凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.5m；四、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=12kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×

6、;12+1.4×2)×1=17.2KN/mq2=(1.35×12+1.4×0.7×2)×1=18.16KN/m取较大值q=18.16KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×18.16×0.202=0.07kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.07×106=2.92N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×12=12kN/m；面板最大容许挠度值: 200/4

7、00=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×12.000×2004=0.20mm < 0.5mm100EI100×4500×144000满足要求!五、 梁侧模板次楞验算次楞采用40×70mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×70×70/6=32667mm3；截面惯性矩I =40×70×70×70/12=1143333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷

8、载作用下两跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=12kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×12+1.4×2)×0.2=3.44KN/mq2=(1.35×12+1.4×0.7×2)×0.2=3.632KN/m取较大值q=3.632KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.125ql2=0.125×3.632×0.52=0.114kN·m最大支座力：1.25q

9、l=1.25×3.632×0.5=2.27kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.114×106=3.490N/mm2 < 17N/mm2W32667 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.625q1l=0.625×3.632×0.5=1.135kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×1.135×103= 0.608N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×40×70 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不

10、考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 12×0.2=2.4kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.521ql4=0.521×2.4×5004= 0.068mm < 2mm100EI100×10000×1143333 满足要求!六、 梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8990mm3；截面惯性矩I =215700mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.27k

11、N，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN·m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.354kN·m主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.354×106=39.377N/mm2 < 205N/mm2W8990 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.500kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.052mm <

12、 3.3mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=2.27×0.15=0.34kN·m主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.34×106=37.820N/mm2 < 205N/mm2W8990 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.500kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：150×2/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.057mm < 0.8mm。满足要求!

13、七、 对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：NabFsa对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；Fs侧模板承受的荷载设计值：Fs=0.95（rGG4krQQ2k）=0.95×(1.2×12+1.4×2)=16.34kN。N=0.50×0.50×16.34=4.09kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb =AnftbAn对拉螺栓净截面面积，M12螺栓An=76.0mm2ftb螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=4.09kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求

14、!八、 梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底主楞间距0.6m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 60×1.2×1.2/6=14.4cm3；截面惯性矩I= 60×1.2×1.2×1.2/12=8.64cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.175m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2×(24×0.5+1.5×0.5+0.3)+1.4×2.5×0.6=11.50kN/mq2=1.35×

15、(24×0.5+1.5×0.5+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.6= 12.04kN/m根据以上两者比较应取q= 12.04kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=0.79kN;R2=2.63kN;R3=0.79kN;最大弯矩 Mmax = 0.046kN·m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.046×106=3.194N/mm2 < 12.5N/mm2W1

16、4.4×103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.6×（24×0.51.5×0.50.3+2.5）=9.33kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.117mm梁底模板的最大容许挠度值: 175/400 =0.4 mm；最大变形 Vmax = 0.117mm < 0.4mm满足要求!九、 梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×

17、;10/6= 83.333cm3；I=5×10×10×10/12= 416.667cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.6m。次楞计算简图荷载设计值 q = 2.63/0.6= 4.383kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×4.383×0.62= 0.158 kN·m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.158×106=1.896N/mm2 < 17N/mm

18、2W83.333×103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×4.383×0.6=1.578kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×1.578×103= 0.47N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×50×100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =600/250 =2.4 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =2.041/0.6= 3.402N/mm；次楞弹性模量: E

19、 = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×3.402×6004=0.072mm < 2.4mm100EI100×10000×416.667×104次楞挠度满足要求!十、 梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面惯性矩I=21.57cm4，集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kN·m)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=0.13kN;R2=3.96kN;R3=0.13kN;最大弯矩 Mmax=0.074kN·m；材料抗弯强度设计值f(N/mm

20、2) = 205N/mm2；抗弯强度按下式验算：=Mmax=0.074×106=8.231N/mm2 < 205N/mm2W8.99×103梁底主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算构件最大容许挠度值: L/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；经计算的最大变形值Vmax = 0.015mm < 3.3mm梁底主楞挠度满足要求!十一、 可调托撑承载力和扣件抗滑移验算通过可调托撑传递给梁底立杆的最大荷载设计值为3.96kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。通过扣件传递给梁侧立杆的荷载设计值为0.13kN，扣件抗滑承载力设计值为8kN，满足要求。3.

21、96kN< 40kN，可调托撑承载力满足要求!十二、 风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=µsµz00-基本风压，按河南郑州市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。µs-支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.115/(0.6×1.5)=0.153式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.115m2la-立杆间

22、距，0.6m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2j=1.2×0.153=0.18无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-n=0.181-0.91 10=1.221-1-0.91-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=µzµs0=0.65&

23、#215;1.22×0.3=0.238kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.风荷载引起的立杆弯矩设计值MPWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.238×1.2=0.29kN/mk风荷载标准值, k=0.238kN/m2,la立杆纵向间距，la=1.2m风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.29×1.52=0.065kN·m1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.4×0.065=0.091

24、kN·m十三、 立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值1、梁底立杆承受梁荷载设计值：3.96kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.2×3.5×0.084=0.35kN梁底立杆轴向力设计值：4.31kN;2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.13kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.2×3.5×0.084=0.35kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.2×（24+1.5）×0.15+0.3）×0.93×0.6+1.4×2.5×0.93×0.6=4.72kN梁侧立杆轴向力设计值：5.20k

25、N;立杆最大轴向力设计值N=5.20kN（二）单元桁架整体稳定性验算组合风荷载时，桁架式支撑结构中的单元桁架整体稳定性验算应按下列公式计算：单元桁架的轴力设计值，=4N=4×5.20=20.80kN； 单元桁架的稳定系数,应根据等效长细比查规范JGJ300-2013附录A取值；单元桁架的等效长细比，=2H/=2×3500/150=47，查表=0.841；i 单元桁架的等效截面回转半径,i=lmin/2=300/2=150mm；lmin 立杆纵向间距与横向间距中的较小值；单元桁架的等效截面积，=4A=4×424=1696mm2；f 钢材的抗压强度设计值,取300N/mm2；单元桁架的弯矩设计值=1.4×2×0.29×300×3500 2=298410N·mm 10000PWK 风荷载的线荷载标准值，PWK=wkla=0.238×1