58+104+58m预应力混凝土连续刚构施工方案修订版x

1、新建大同至西安铁路客运专线站前施工-2标太北跨北同蒲铁路特大桥(58+104+58) m预应力硅连续刚构施工方案SIKYMO编制：审核：批准：中国水电三局有限公司大西客运专线指挥部六项目部二0一0年四月1编制依据 11.1 施工技术规范及验收标准 11.2 相关技术和设计文件 12编制原则 23编制范围 34工程概况及主要工程数量 34.1 工程概况 34.1.1 地质情况 34.1.2 (58+104+58) m连续刚构布置情况 34.1.3 (58+104+58) m连续刚构概况 44 . 2主要工程量 55 总体施工目标 65.1 工程质量目标 65.2 工程安全目标 65.3 工期目标

2、 65.4 文明施工目标 75.5 环境保护目标 76 施工总体方案 76.1 施工组织机构及施工队伍安排 76.1.1 施工组织机构 76.1.2 施工队伍安排 86.2 机械设备配置 96.3 主要临时工程 106.3.1 施工场地平面布置 106.3.2 施工便道 106.3.3 拌和站、钢材加工厂 116.3.4 施工用电 116.3.5 施工用水 116.4 主要施工方案 126.4.1 0# 块施工方案 136.4.2 挂篮施工 246.4.3 挂篮悬臂浇筑施工 316.4.4 .边跨现浇段施工 386.4.5 连续刚构合拢 387施工进度计划 477.1 总工期 477.2 悬灌

3、浇注节段施工时间 477.3 施工进度安排 478连续刚构监测及线型控制 489 质量保证措施 489.1 质量控制程序 489.2 质量管理制度 489.3 施工方案保证措施 499.4 技术保证措施 519.4.1 混凝土质量保证措施 519.4.2 钢筋工程质量保证措施 549.4.3 模板工程质量保证措施 559.4.4 悬浇连续梁质量保证措施 559.4.5 预应力工程质量保证措施 569.4.6 附属预埋件工程质量保证措施 579.4.7 梁顶人字排水坡质量控制措施 5810 安全保证措施 5910.1 工程管理方面的措施 5910.2 高空作业措施 6010.3 托架施工措施 6

4、110.4 机电设备安全技术措施 6110.5 既有路安全影响及措施 6210.6 挂篮施工安全措施 6210.7 施工用电措施 6310.8 现场管理安全保证措施 6311 工期保证措施 6412 成品及半成品保护措施 6513环保及文明施工保证措施 6614 附件 6714.1 施工场地平面布置图 6714.2 (58+104+58)M连续刚构主墩托架设计计算书 6714.3 挂篮设计计算书 6714.4 (58+104+581)连续刚构梁部施工进度横道图 6714.5 (58+104+58)M连续刚构线形监控方案 6714.6 太北跨北同蒲铁路特大桥(58+104+58)预应力混凝土连续

5、刚构施工安全事故应急预案 67太北跨北同蒲铁路特大桥 （58+104+58） m预应力混凝土连续刚构施工方案1编制依据1.1 施工技术规范及验收标准1）客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213-2005）2）铁路混凝土工程施工技术指南（TZ210-2005）3）高速铁路桥涵工程施工质量验收标准（TB10752-2010）4）客运专线高性能混凝土技术条件（科技基2005 101号）5）预应力混凝土用钢绞线（GB/T5224-2003）6）客运专线桥梁伸缩缝装置暂行技术条件（科技基2005 101号）7）铁路后张法预应力混凝土梁管道压浆技术条件TB/T3192-2008）8）铁路工程预应力筋用

6、夹片式锚具、夹具和连接器技术条件（TB/T3193-2008）9）预应力混凝土用金属波纹管（JG225-2007）10）预应力混凝土用螺纹钢筋（GB/T20065-2006）11 ）铁路工程施工安全技术规程（上、下册） （TB10401.1-2003/J259-2003）、（TB10401.2-2003/J260-20031.2相关技术和设计文件1）业主提供的招标文件、工程量清单、施工设计图纸及下发的相关技 术资料。2）施工现场实地踏勘、调查资料及当前客运专线建设的技术水平，管理水平和施工装备水平3)大西铁路客运专线工程指导性施工组织设计(2011版)。4) (58+104+58) m预应力混

7、凝土连续刚构通用图(大西桥通 04)。5)铁路常用跨度连续梁球型钢支座 (LXQZ )安装图(通桥【2009】 8361-LXQZ)6)太北跨北同蒲铁路特大桥施工图。2编制原则(1)管理人员和施工队伍：组织精干、高效的施工管理机构，选派具 有丰富连续梁施工经验的管理人员和技术人员组成强有力的施工管理集体， 选择专业的连续梁施工队伍。(2)施工组织：统筹安排施工，做到均衡生产；采用先进的组织管理 技术，提高施工机械化程度，以降低成本，提高劳动生产率，减轻劳动强 度。(3)机械设备配套：采用先进的机械设备， 组成配套合理、高效的机 械化作业线，充分发挥设备的生产能力。(4)采取“四新”技术：结合工

8、程特点，积极推广使用成熟可靠的新 技术、新工艺、新材料、新设备，确保施工质量。(5)实施项目法管理：通过对劳力、设备、材料、资金、技术、方案 和信息的优化处置，实现造价、工期、质量目标效果。(6)施工安全和环境保护：制定可靠的安全防护方案，保证施工安全。 严格按照环境保护法及大西客专公司的环境管理体系要求施工，积极 维护当地自然环境和生态环境，最大限度地减少施工对自然生态的破坏，杜绝环境污染，防止水土流失。3编制范围本方案主要对(58+104+58) m刚构连续梁梁部施工内容进行编制。4工程概况及主要工程数量4.1 工程概况4.1.1 地质情况本段桥址为于晋中盆地北部山前缓坡前缘地带，地势沿线

9、位由东向西 逐渐降低，冲沟较发育，局部呈“ U”型，沟壁陡立。地形有起伏，高程 在833.28886.59m之间。地表少量植被覆盖，大部分为耕地、村庄和民房。经地质调查、钻探揭示，桥址区表层为第四系全新统冲击层，上更新 统坡洪积层，中更新统洪积层，下伏第三系，局部表层为第四系全新统人 工堆积层。本桥段新黄土具有湿陷性，湿陷深度 5.014.5m,湿陷系数：0.027 0.099综合评价为II类，最大冻结深度0.64m。4.1.2 (58+104+58) m连续刚构布置情况太北跨北同蒲铁路特大桥(58+104+58)连续刚构设置情况如下：DIIK248+812.38 DIIK249+036.18

10、 长度 223.8m,设计采用(58+104+58) 连续刚构。在正线里程：DIIK248+900处跨越天然气管道，管径 630mm, 与线路夹角为29 25' 11 ；在正线里程：DIIK248+911.87处跨乡道一条， 道路为4m宽土路，与线路夹角为3044' 00 ；在正线里 程:DIIK248+927.82处跨越军用光缆，与线路夹角为 28° 29' 58。4.1.3 (58+104+58) m连续刚构概况(58+104+58) m预应力混凝土连续刚构全长220m;梁体顶板宽度12mm,梁体底宽6.8m,直线段梁高为4.85m。为单箱室、变高度，变截

11、 面结构。主墩处8m梁段梁高7.85m, 0#块中心线以外6m至梁端9.75m范 围内变高度范围内梁底下缘按圆曲线变化，R=309.0m圆曲线方程为：y =4.1.4 + 339 - v3392 + (47 - x)。顶板厚度除梁端和0做附近外均为40cm,底板厚度40至200 cm；腹 板厚60至80、80至100 cm,按折线变化。全联在端支点、中跨中及中支 点处共设7个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。(58+104+58) m预应力混凝土连续刚构，墩顶的 0#段长14m,边跨 现浇段长2.75m,中间节共13个节段，其中12#块长2.5m, 35被长 3m, 69做长3.5m,

12、1013秋长4m,合拢段长为2m。采用2套挂篮 对称悬臂灌筑施工。梁体按纵向、横向、竖向三向预应力设计。预应力钢筋中，纵、横向 预应力钢筋采用公称直径C 5、fpk=1860Mpa高强度低松弛钢绞线，竖向预 应力钢筋分为d 25mm、© 32mm的精轧螺纹钢筋。锚具中纵向预应力筋用 M15-19、M15-15、M15-12 锚具,横向预应力筋采用 BM15-4 和 BM15P-5 型锚具，竖向预应力筋用JLM-25和JLM-25锚具。连续刚构主梁钢筋采用 HPB235、HRB335钢筋，梁体采用C55硅， 管道压浆为M50微膨胀水泥浆，并掺入JN-MCI-2005A阻锈剂，封锚采用C

13、55无收缩硅；支座采用LXQZ系列球型钢支座。4. 2主要工程量(58+104+58) m预应力混凝土连续刚构主要工程量见 “(58+104+58)连续刚构主要工程数量见表4-1表”。表4-1(58+104+58)m连续刚构主要工程量表项目材料规格单位数量主梁梁体混凝土C55干硬性补偿收缩混 凝土m36.60C55悬臂现浇m33403.60支架现浇m31182.80故应力钢绞线12-5 0 5t5.1015-7 0 5t46.8019-7 0 5t181.004-7 0 5t32.600 25预应力硅用钢筋0 25t19.900 32预应力硅用钢筋0 32t21.00普通钢筋HPB235t1.

14、37HRB335t993.95金属波纹管9 90mm（内）m362.901100mm（内）m7001.4970 x 19mmm60991.06铁皮管内径。35mmm4662.40内径0 42mmm3122.70锚具M15-19套356.00M15-15套86.00M15-12套24.00BM15-4套672.00BM15p-5套672.00JLM-25套864X2JLM-32套304X2墩 身混凝土C55m3477.10C40m34651.70普通钢筋HRB335t653支 座球型钢支座LXQZ-7000-DX-0.2g套2LXQZ-7000-DX-0.2g套2泄水孔管外径。110PVC个24

15、0.00外径。160PVC个9.00通风孔外径。100PVC638.005总体施工目标5.1 工程质量目标确保全部工程达到国家及铁道部现行的工程质量验收标准，实现按设计速度开通的要求；确保部优，争创国优。1）单位工程一次验收合格率 100%电力、电化、通信和信号工程合 格率100%2）减少质量通病，杜绝主体工程质量缺陷；3）竣工文件做到真实可靠，齐全整洁，符合业主规定格式，实现一次 交接合格。4）实现开通验收速度不低于1.1倍列车设计速度目标值。5.2 工程安全目标实现“四无、一控制、一达标”的目标。“四无”：无职工因工死亡事故、无重大交通责任事故、无重大火灾事 故及无机破事故。“一控制”：职

16、工年重伤频率控制在0.3%。以下。“一达标”：安全生产达国标。5.3 工期目标太北跨北同蒲铁路特大桥（58+104+58） m预应力混凝土连续刚构工 期目标是确保2012年3月30日全部完成5.4 文明施工目标加强对施工人员的文明行为教育，做到管理程序化，作业标准化。落 实文明施工现场责任区，制定相关规章制度，确保文明施工现场管理有章 可循。科学、合理的组织生产，保证现场施工紧张有秩均衡地进行。5.5 环境保护目标施工污染排放达标率达到100%;控制施工噪声排放0投诉；减少设 备漏油，机械设备检修计划实施率 100%;控制施工固体废弃物排放达标 率100%;绿化带施工临时用地后恢复植被条件率

17、100%。6施工总体方案6.1 施工组织机构及施工队伍安排6.1.1 施工组织机构根据工程数量、特点及工期要求，本着“精干、高效、专业”的原则， 从项目部选择具有丰富连续梁施工经验的管理人员和技术人员组成管理机 构，同时配齐各专业工程师，优选具有丰富施工经验的成熟队伍负责本工 程施工。施工组织机构见图 4.1-1。副经理：王建军安全质量部：谷林华王龙工程管理部：王龙项目经理：张炎武安全总监：刘殿生项目总工：王鑫计划财务部罗海荣物资设备部：齐桂强征地拆迁办：詹胜森连续梁施工队图4.1-1连续梁施工组织机构图6.1.2 施工队伍安排连续梁施工架子队驻地以“交通便利，利于施工生产”的原则进行安排。根

18、据施工任务的划分和现场实际情况进行布置。DIIK248+812.38 DIIK249+036.18 段(58+104+58)连续刚构由连续 施工队负责施工，在线路左侧临时征用场地，建设营地、办公场地、钢筋 加工场，在连续刚构墩身 38#39#t之间的正线空地作为材料存放场地, 并设置临时防护设施。施工现场设置现场办公室、值班室、材料堆放场等临时设施。施工队设置队长一名，同时配备副队长、技术负责人各一名，技术员、 质检员、安全员、测量员、试验员各一名，设置钢筋、模板、硅、预应力 张拉工班，合理配置劳动力资源，并根据工程需要适时调整上场施工人数。 劳动力配置情况详见下表。劳动力使用计划表序号担任本

19、工程职务单位人数1队长人12副队长人13技术人员人24工班长人45安全员人26塔吊操作手人47测量工人38混凝土工人309电焊工人1210电工人111模板工人1212钢筋工人3013架子工人1014普工人1515混凝土泵工人216合计人1296.2 机械设备配置(58+104+58) mT构施工主要机械设备配置表序号名称型号规格单位数量备注1挂监套22塔吊QTZ80(5513)台23施工电梯SCT100套24汽车吊25T、 16T台25拌合站2X 120m3/H座16混凝土泵车HBT60 60m3/h辆27混凝土搅拌运输车JCQ6A8m3128电焊机BX3-300台129对焊机UN100台21

20、0钢筋弯曲机GW40台411钢筋切断机GQ40台112钢筋调直机GXQ-12台113木工圆锯MJ106A台114木工压刨MB105台115插入式振捣器ZX-30/50/70台2016千斤顶YC60A台4竖向17千斤顶YDC-240Q台4横向18千斤顶YCW-250B台4纵向19电动油泵ZB4/500台420水泥净浆搅拌机NJ-160台221高速搅拌压浆一体机YJJ2台222真空压浆设备CZB1台223装载机ZL50辆16.3 主要临时工程6.3.1 施工场地平面布置本着节约用地，节省投资，因地制宜，便于施工，尽量利用既有设施 等原则，根据工程设计特点和桥址的实际情况，对施工现场进行合理布局 见

21、附图”施工场地平面布置图”。6.3.2 施工便道(58+104+58) m预应力钢筋混凝土连续刚构段，施工便道从108国道司徒洼检查站向大同方向300米，经在建平阳高速公路施工临时便道， 改建后既有乡村道路，进入我项目管段施工便道到达施工现场。6.3.3 拌和站、钢材加工厂(1)搅拌站(58+104+58) m预应力混凝土连续刚构梁部混凝土由项目部岗底拌和站集中拌制供应。岗底拌和站配置 2台HZS120型混凝土搅 拌机，理论生产能力为2*120m3/h,混凝土罐车16辆以及其他配套设备， 并单独设置连续梁用水泥及粉煤灰储藏罐、砂石料仓，保证各种材料的储 质量和备量。钢材加工厂：在38#-39艰

22、(线段左侧)正线外临时征用土地做为钢筋加工场，钢筋加工场按大西标准化钢筋加工场建设，场地用 15cm 厚的C15混凝土硬化处理，钢筋加工在移动式彩钢棚内加工，前期为桥梁 下部结构墩身钢筋加工场，施工阶段用于加工各种钢材，正线连续刚构墩 间空地作为挂篮、模板工存放存放场地。6.3.4 施工用电该段连续刚构的施工用电根据施工要求在 DIIK248+540处布置两台 250KVA变压器，供电范围为 DIIK248+000DIIK249+300施工段的全部 用电，同时为连续梁施工段内配置 1台100KW柴油发电机作为备用。6.3.5 施工用水沿线河流均为季节性河流，且大多受到污染，不能做为施工用水。连

23、续梁施工用水，采用2辆20T洒水车供应，同时在施工现场设置一蓄水池,已作备用6.4 主要施工方案本桥（ 58+104+58） m预应力混凝土连续刚构采用悬灌法施工，配 4 套挂蓝，用于37#、38#主墩同时对称灌注。为了满足连续刚构垂直运输的 需要，施工中在连续梁 37#、38#主墩处各配1台QTZ80 （5513）塔吊、1 辆25t吊车，用于吊装模板、钢筋以及连续梁施工所用的挂篮和材料、机 具等。硅由岗底拌和站集中拌制，硅罐车运送、硅输送泵泵送入模。连续梁施工共分6个重要施工阶段：准备阶段-0#块施工-挂篮悬浇阶 段-浇筑边跨现浇阶段-边跨合拢阶段-中跨合拢阶段-成桥阶段，具体 （58+10

24、4+58） m预应力混凝土连续刚构施工工艺流程见下图。（准备阶段）安装37#、38#墩顶支座一浇注临时支座-0做墩旁托架 安装一预压并浇筑0#块硅一张拉预应力钢束并压浆一（挂篮悬浇阶段）安 装挂篮并预压调试一采用挂篮对称悬浇梁段A1-A13、B1-B13号梁块一张拉相应阶段预应力钢束一安装并预压边跨托架一安装36、39号墩顶支座（临时锁定活动支座）一现浇边跨直线段 A16 f （中跨合拢阶段）改装挂 篮作为合拢吊架一安装体外支撑并张拉预应力钢束一浇筑合拢段B14号梁块硅一张拉预应力钢束一悬臂浇筑 A14号梁段一（边跨合拢阶段）利用挂 篮作为合拢吊架浇注边跨 A15号合拢段硅及预应力张拉压浆一解

25、除 36、39 号墩活动支座的临时锁定一拆除边跨支架一（成桥阶段）拆除剩余挂篮及 主墩临时支座一张拉剩余预应力钢束一完成整个体系转换，形成三跨连续 刚构。(58+104+58) m连续刚构挂篮施工工艺流程图6.4.1 0# 块施工方案根据现场实际及墩身设计高度(37#高49m、38#®高52m),本段 连续刚构0做采用托架现浇法施工(58+104+58)m连续刚构0#块长14m,高7.85m,两边翼板悬出2.5m, 混凝土方量为521.1m3。0#号块上要通过纵向预应力钢绞线束，竖向预应力钢筋，还有与墩身 临时固结而由墩身上预留出来的预埋钢筋；0#号块上设有横隔板，横隔板上留有进人孔

26、；刚构0#块钢筋和管道密集而又交错，硅体积大，质量难以 控制，是连续箱梁施工的关键部位，施工的难点和重点，其质量的优劣将 直接影响整个连续刚构的使用期安全。施工顺序为：墩旁托架安装一底模安装一托架预压一侧模及翼缘模安 装一底腹板钢筋绑扎及纵竖向预应力安装一端模及内侧模安装一内支架及 内顶模安装一顶板钢筋及纵、横向波纹管安装一硅浇筑一拆除顶、腹、底 端模一端面凿毛一张拉纵、竖向预应力筋一预应力管道压浆-内模侧模及 底模拆除一墩旁架拆除。0#块施工工艺流程见下图扛架和鹰架设计设置临时支座0#块施工工艺流程墩项块理忏检食托梁和鹰架拼装干线及图程测量测量控制预应力管道安装硅浇筑硅拌合安装支座、铺设底模

27、、立外侧模钢筋制作绑扎底板、腹板钢筋6.4,1.1托架设计安装0#托架设计委托北京博瑞模板脚手架有限责任公司设计，托架按 现浇总荷载设计取值，托架由底模桁架、边纵梁、横梁、三角横托架、三 角纵托架、牛腿及预埋件组成。Y L t I-II E-图1. 0号段托架设计图底模桁架直接支撑底模板，桁架弦杆、竖杆采用 212梢钢，斜杆采用28梢钢。横梁采用双I45b,与桁架、边纵梁焊接后提供施工平台。三角纵托架杆件采用228b格构式结构，承受横梁传递的荷载，并将荷载传递给牛腿及预埋件；三角横托架杆件采用225b格构式结构，承受边纵梁传递的荷载，并将荷载传递给牛腿及预埋件。纵托架牛腿采用双I45b;横托架

28、牛腿采用双I32b托架上预埋件通过墩柱体内。25精轧钢筋对拉固定。6.4.1.2临时支墩、支座锁定临时固结通过设置临时支墩和锁定支座的方式来实现。在搭设托架时预留临时支座位置，临时支座由钢筋混凝土和硫磺砂浆 组成。临时支座设置在永久支座两侧。临时支墩在厚1520cm内设有电阻丝的硫磺砂浆夹层，通过电阻丝内通电融化硫磺砂浆即可解除临时支座， 墩顶底设隔离层。安装桥梁支座和临时支座。先将桥梁支座吊于墩顶，安上锚栓，检查 支座位置无误后用环氧砂浆灌注锚栓孔，然后在支座两侧设置临时支座， 临时支座宽70cm,顶面高出永久支座5mm,用C50混凝土浇筑，分上下 两层，中间夹5cm厚M50硫磺砂浆，顺桥向

29、靠外侧分别设置两排©32螺纹钢筋，上、下端分别锚固于梁体与墩身内。临时支座锁定详见下图。0号段箱梁M软硫磺砂浆小32i(纹镯临时支座布置图6.4,1,3模板工程(1)模板设计底、外模采用挂篮钢模板，内侧模及顶板模选用竹胶板模，梁体端模 采用钢模。钢模在拼装前使用电动磨光机打磨光洁，并涂刷脱模剂，接缝 处夹双面胶带，防止漏浆。(2)模板安装与加固底模按设计分块吊装于支架上，完成拼装，其后，吊安外侧模及翼板 模至指定位置，在侧模底部焊型钢及顶托于横梁上方托住来调整其标高， 侧面采用顶托及两吨手拉葫芦从横向两侧分别调整，待外侧模顶面标高及 垂直度满足要求后予以固定，然后吊安翼板模至指定位置

30、，此时须注意控 制好翼板模与外侧模之间搭接处的接缝是否密实，翼板模的升降由顶托进 行调节，满足要求后予以固定，固定时不允许翼板模与外侧模之间搭接处 有焊接现象，只允许从外侧焊接加固，其目的是方便模板拆卸。内侧模及顶板模选用竹胶板模，按设计尺寸放样预制，具承重结构同 样采用钢管脚手架，用顶托调节模板高度，分配梁用10X 12cm方木，标高控制由上往下。承重结构安装到位后，先将预制好的内侧模吊装至指定 位置，定位方式与外侧模相同，待外侧模顶面标高及垂直度满足要求后予 以固定，并将对拉杆一一拧紧受力，确认内侧模完全安装正确后方可进行 内顶模的安装，内模安装时各倒角处必须严格按照设计尺寸进行，方木与

31、模板接触不密实处必须放样制作木楔填充模板大致拼放好后确定标高是否 正确，调整好后用钉子直接锤至分配梁内固定，在拼装过程中需特别注意 模板的拼缝。6.4.1,4钢筋工程及预埋件埋设1)普通钢筋施工：钢筋采用钢筋加工场统一加工，普通钢筋的加工安装均应严格按规范的有关规定进行，施工时严格按照图纸设计，在底、侧模上标记位置，然 后依据先底板再腹板最后顶板的顺序绑扎。当普通钢筋和预应力管道在空 间发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束管道位置的准确， 钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，但待预应力施 工完毕之后应及时恢复原位，在钢筋施工过程中如发生钢筋空间位置冲突， 可适当调整

32、其布置，但应确保钢筋的根数和净保护层厚度。钢筋保护层采用垫块来保证，采用厂制与梁体同标号硅垫块，数量不 少于4个/m2。垫块在使用前均需检查其厚度是否附合设计要求。2)预应力管道的埋设：预应力管道选用波纹管，波纹管埋设必须位置准确，施工中须牵线定位，保证波纹管的线形流畅及坐标正确，误差不得大于5mmo为确保波纹管的定位，定位筋曲线段每隔0.45m设一道，直线段每隔0.75m设一道，为 防止管道的上浮或下沉，定位筋应与梁体其他结构筋焊接形成整体，为防硅 浇注过程中水泥浆漏入管道或振捣过程中致其变形，在硅浇注前应穿入比此波纹管内径约小的内衬管，待硅初凝之后方可取出。3)预埋件及吊带孔埋设：墩身预埋

33、件、0#块预埋件及吊带孔埋设时严格按照 0#块托架及挂篮 设计及连续刚构设计图纸中标注尺寸埋设。6.4.1.5混凝土工程(1)混凝土的拌制、运输以混凝土的强度和弹性模量作为控制指标，结合现场施工条件选配较合理的施工配合比。硅在装配有自动电子计量系统的强制式搅拌机的岗底拌和站集中拌制，使用硅输送车运输，硅输送泵或泵车输送，以保证0#块 硅能连续、对称灌筑。(2)混凝土的浇筑因0#块体积较大，结构钢筋及预应力管道密集，又是悬灌施工受力构 件，因此，浇筑过程需进行严格操作、监督。硅浇注从0做端部又t称向0做根部推进。按照由前向后，先边后中的 原则进行。先浇筑底侧模交会处的梗肋混凝土，再浇筑底板中部混

34、凝土， 随之浇筑腹板混凝土，最后浇筑顶板及翼缘板处混凝土。梁体纵桥向左右 侧混凝土浇筑高度应大体相同。避免因偏载造成内模及外模的偏位。硅浇注分层厚不超过30cm,每层混凝土浇筑要在前层混凝土初凝前进 行。振捣采用插入式振捣器，振捣过程中 30、50、70型振捣棒配合使用， 确保任何部位均能得到充分的捣实。考虑到操作空间狭窄不利操作，增设 振捣机具及人员。每2m设置振捣站位点，进行定点定位振捣。振捣应遵循“快插慢拔”的原则，振捣棒应深入下层 5cm左右，以利 于上下层间结合，每40cm设置一振点，每点振捣时间 2030s,当混凝土 表面无明显沉降、无气泡冒出，表明该点振捣密实。要加强角隅处和锚垫

35、 板下位置的振捣，保证混凝土的密实。浇筑底腹板硅时，为保证浇筑质量，在进人孔模板开设临时浇筑窗口， 保证底腹板硅振捣密实。(3)混凝土浇筑注意事项1) 0#块体积大，浇筑时间长，为保证硅质量，应选择在当天气温较低 时段进行浇筑。2)在混凝土入模和振捣时，不能直接冲撞钢筋和模板，更不能碰撞波 纹管和预埋件。3)在混凝土浇筑过程中，专人负责观察模板变形及漏浆情况。发现钢筋、波纹管移位，模板变形及漏浆情况及时处理。4)底、腹板混凝土浇筑至天窗时将天窗关闭，天窗模板必须稳固密实， 防止浇筑顶板混凝土时脱落、移位或漏浆。(4)混凝土的养护在混凝土浇筑完毕后12小时以内进行覆盖洒水养护，洒水时间以控制 养

36、生布湿润为宜。梁段的底板较厚，梁体混凝土数量较多，属大体积混凝 土，须采取必要措施，加强混凝土的养护，防止温度裂缝，养护时间不少 于14天。(5)试件制作混凝土强度试块多备3组，以供检验强度增长状况。6.4,1.6预应力工程1)预应力筋张拉(1)张拉准备工作构件混凝土强度的试压，当混凝土的试压强度达到强度等级的 90%, 并达到相应强度的弹性模量，且不少于 7天龄期后方可施加预应力张拉。检查钢绞线、锚具是否已经检验并合格。搭设张拉操作平台，清理锚具处的焊渣、毛刺、混凝土残渣。核对张拉千斤顶及油表是否按标定配套。安装张拉设备时，对直线 预应力筋要求：孔道、锚板和千斤顶三对中；对曲线预应力筋，应使

37、张拉端的作用线与孔道中心线末端的切线重合根据预应力筋长度和张拉吨位计算各级加载后的理论伸长值，并计 算实测伸长值的最大容许上下限。（2）张拉顺序首先张拉纵向束，采用两端对称张拉方案；再张拉腹板竖向预应力筋， 按从墩中心向跨中方向的顺序依次张拉，采用两端对称张拉方案，最后张 拉横向预应力钢束。由于竖向预应力长度较短，为消除垫板与硅之间的非 弹性变形，每根竖向预应力的张拉前应进行一次预张拉，待消除非弹性变 形后，再正式张拉。（3）张拉程序0 -20% ° k （测伸长量） -ok （持荷5 min、测伸长量）一锚固。 张拉时采用张拉力与伸长值双控，张拉力为主控，伸长值作校核。每级加 载均

38、应量测伸长值。实测伸长值与理论伸长值差值不得超出士 6%,每端锚 具回缩量应控制在6mm以内。张拉时每根钢束的断、滑丝数量不得多于一根。滑、断丝总量不得大 于断面总数0.5%,否则进行退束重拉。（4）张拉注意事项1）在张拉前应检查锚具周围混凝土是否密实， 孔道、锚板与千斤顶是 否三对中，保证张拉工作顺利进行。2）张拉过程宜缓慢进油，边张边测伸长值，发现实测伸长值与理论伸 长值差值超出允许范围，立即停止张拉。3）预应力筋的张拉顺序应遵循对称张拉的原则， 并考虑尽量少移动张拉设备。张拉完毕后，应检查端部和其它部位是否有裂缝，并填写张拉记 录表。2)孔道压浆(1)管道压浆采用M50微膨胀水泥浆，并掺

39、入JH-MCI-2005A阻锈 剂，严禁使用含有亚硝盐或铭盐成分的阻锈剂。水泥浆的水胶比不得超过 0.34,且不得泌水，流动度不应大于 25s, 30min后不应大于35s,水泥浆 抗压强度不小于35MPa;压入管道的水泥浆应饱满密实，体积收缩率应小 于1.5%;初凝时间应大于3h,终凝时间应小于24h,压浆时浆体温度应不 超过35Co(2)预应力管道压浆采用真空压浆工艺。 压浆泵采用连续式，同一管 道压浆应连续进行，一次完成。压浆前先清除管道内杂物及积水，水泥浆 拌制均匀后，须经2.5mmx 2.5mm的滤网过滤方可压入管道。管道出浆口 应装有三通管，必须确认出浆浓度与进浆浓度一致后，方可封

40、闭保压。压 浆前管道真空度应稳定在 -0.06-0.10MPa之间；浆体注满管道后，在 0.500.60MPa的压力下保持2min,以确保压入管道的浆体饱满密实；压浆 的最大压力不得超过0.60Mpa。(3)终张拉结束后，宜在24h内进行管道真空压浆。压浆用的胶管一 般不得超过30m,最长不超过40m。水泥浆自搅拌结束至压入管道的延续 时间一般不应超过40min,管道压浆应控制在正温下施工，并应保持无积 水现象。压浆时及压浆后 3天内，梁体及环境温度不得低于 5C,若气温 超过35c时，压浆宜在夜间进行。3)封锚封锚采用强度等级为C55的补偿收缩混凝土，封锚前采用液态JH-MCI-2005A阻

41、锈剂涂刷锚头。浇注梁体封锚混凝土之前，应先将锚垫板表面的粘浆和锚环外面的灰 浆铲除干净，对锚圈与垫板之间的交接缝用聚氨酯防水涂料进行防水处理。 检查确认无漏浆的管道后，方可浇筑封锚混凝土。为保证与梁体混凝土接 合良好，应将原混凝土表面凿毛，并焊接钢筋网片。封锚混凝土采用自然养护时，在其上覆盖塑料薄膜，梁体洒水次数应 以保持混凝土表面充分湿润为宜。当环境相对湿度小于60%时，自然养护不应少于28d;当环境相对湿度在 60%以上时，自然养护不应少于 14d。 当环境温度低于5oC时，禁止对混凝土洒水。封锚混凝土养护结束后，应采用聚氨脂防水涂料对封锚新老混凝土之 间的接缝进行防水处理。6.4.1.7

42、基准点和梁段测点的埋设每幅0做连续刚构顶面布设9个控制基准点作为悬臂施工过程中高程 基准点、挠度变形观测点和平面位置的测点。用0 16钢筋制作，长81cm, 埋入混凝土，端部打磨圆滑，并涂红漆。为保证测点位置的严格准确，必 须与梁体钢筋焊牢，下部点焊在底模上，施工中加强保护。6.4.2 挂篮施工6.4.2.1 挂篮的设计与拼装1、挂篮设计(58+104+58)连续刚构挂篮悬浇施工时最重节段为(A3、B3)混凝 土方量为67.3m3,挂篮设计是挂篮悬浇施工的关键， 挂篮的设计考虑最大节段重量以及挂篮的结构强度和刚度应满足行走的稳定性和抗倾覆性等。 无论选择何种形式的挂篮，其设计应按照保证挂篮结构

43、形式简单、强度可 靠、安全稳定、自重轻、受力明确、变形小、行走方便、锚固和装拆容易， 并尽可能降低成本的原则设计，结合本桥节段重，桥面宽等特点，采用菱 形挂篮来完成本桥悬浇梁段及合拢段的施工任务。该挂篮的特点是：重心 低稳定性好、走行方便、装拆快捷、结构形式简单明了等特点，适合不同 桥宽的悬浇施工。现把本挂篮的构造、拼装、使用、安全措施等几个方面 的内容加以简述，挂蓝设计计算书见附件挂篮设计计算书。菱形挂篮主要由：菱形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚 固系统及行走系统六部分组成。(1)主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构，主要承受硅块重、挂篮自重及施工荷载。由菱形主桁架、横向连接组成。桁

44、架主杆件采用36b梢钢焊接的格式构件，节点采用承压型高强螺栓连接。横向联接系设于主桁架的竖杆上， 保证主桁架哦横向稳定，并在行走状态悬吊底模平台后横梁。(2)底模平台底模平台：底模板、纵梁及前后横梁组成。底模采用大块钢模板；具 中边纵梁采用220b号梢钢，纵梁A采用3140b工字钢，纵梁B采用2I40b 工字钢，纵梁C采用140b工字钢，横梁采用240b梢钢组焊格构式。纵梁 与横梁采用高强螺栓连接。(3)模板系统：模板系统主要由：外侧模、内侧模、内顶模组成(4)悬吊系统：悬吊系统包括前上横梁、底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆，内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。(5)锚固系统：锚

45、固系统设在2根主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2 根后锚上扁担梁、6根后锚杆、共用1根后锚横梁。6根后锚杆穿过预留孔 将挂篮锚固在梁体上。其作用 是平衡浇筑混凝土时产生哦倾覆力矩， 确保 挂篮施工安全。(3)行走系统：行走系统包括：垫枕、轨道、前支座、后支座、内外模行走梁、走行 梁吊环、牵引设备。挂篮行走时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后 节点哦后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘滑动。挂篮行走由5T倒链牵引主桁架并带动底模平台、外侧模板、内模同步前移就位。(6)安全防护系统：安全防护系统主要由：养护水的安全防护和防降落的安全防护两部分， 其主要功能为防止养护水和杂物等掉落至梁体下部施

46、工便道上。2、挂篮拼装当墩顶的0做梁段施工结束后，即可拼装挂篮。(1)挂篮拼装顺序挂篮安装顺序如下：安放轨枕，准确控制和安装滑轨并锚固。安装主梁固定后锚。吊安后上横梁 吊安前上横梁和部分上前后横梁连系杆件。安装底平台和翼缘外底模。挂篮预压试验。(2)主桁架结构拼装在墩顶0#块张拉、灌浆完成后，测量放出轨道位置线，并且用砂浆 找平，吊车起吊轨道，并安放连接锚固梁、安装轨道锚固筋。利用吊车起 吊安装主梁就位，并采取临时固定措施，保证两主梁稳定。安装主梁后支 点处的锚杆及分配梁等。安装后上横梁、前上横梁。再按先上后下的顺序 安装上、下横梁。(3)底平台及模板结构拼装进行底模平台的拼装，注意在预留孔安

47、好吊杆；在平地上组拼外侧模，然后起吊进行安装就位；内模安装，通过在0做顶板预留孔安装后悬吊杆。在试压完成之 后进行腹板内模安装。(4)拼装要求保证工序使用合理和后续使用方便。安全可靠，焊接牢靠。轴线位置和平面位置准确。两片主桁与上前后横梁标高相差满足要求。6.4,2,2挂篮预压挂篮的预压是对挂篮设计强度、刚度和稳定性的一种验证，对挂篮适应性的检验，取得可靠性的依据，同时也是对挂篮结构消除塑性变形，掌 握弹性变形的直接方式，对理论计算的验证，为挂篮模板预拱度提供可行 的实际依据。根据本桥的实际情况，每个挂篮预压均采用沙袋堆载的方法进行预压， 由于挂篮后下横梁上面的荷载直接传递给箱梁，对挂篮主桁的

48、挠度变形及 挂篮的倾覆基本上没有影响。所以挂篮的预压荷载按作用在前下横梁上面 的荷载的1.2倍进行预压。具体预压方案如下：(1)预压目的：通过预压，测量并计算出挂篮关键节点、部位的变形 值，并通过数据分析，找出影响变形的因素。(1)预压重量选择：本连续梁最重节段为A3和B3,节段重量168.3T, 节段长度3m,预压总重量201.96T。(2)载荷方式：采用分级加载，按0 -50%(84.15T)-100%(168.3T) - 120% (201.96T)四级进行，卸载按120% 100% 50% 0四级进 行，加载时按照底板、腹板的顺序模拟硅浇筑过程进行，0#块两端挂篮堆载及卸载重量基本保持

49、一致。加载前用磅秤准确称量沙袋的重量，使每个 沙袋重量相等。使用吊车或塔吊吊装沙袋。(3)测点布置：主纵梁后端部位置2点，前端部位置2点，前上横梁左、中、右3点，前下横梁测量底模左、中、右 3个点即可，每个挂篮共设10个测点。(见下图)4G挂篮预压测点布置图(4)观测内容：首先测量各测点预压前高程，分级加载过程中，再测 量各测点相应高程，直至加载完成；分级卸载过程中，也对应测量各测点 在分级卸载过程中的高程。(5)数据分析：将预压过程记录的高程填表计算出各点的高程变化， 并通过分析，找出各节点变形的原因，从而消除人为因素造成的偶然变形， 掌握挂篮弹性变形的规律，为各节段底模预拱度提供依据。(6

50、)其他注意事项A、为减少日照对吊带的影响，准确测出挂篮的变形值，测量时间 尽量选择在早上和傍晚时间温差较小时进行。B、预压前检查主桁的连接以及后锚，还有整个吊挂系统的连接是 否按要求操作(所有吊杆32精轧螺纹钢的连接入口必须有明显标记，入 口深度不小于7cm)。C、荷载的施加顺序按预压步骤进行，严禁不平衡超过预压荷载的一 半。及时测量每级加载后的主桁架弹、塑性变形值，以验证挂篮使用状态时的安全性；同时，针对挂篮施工时前端挠度主要是由于主桁变形引起的 原因，试验时测出力与位移关系，作为施工时调整底模板标高的依据。D、卸荷时两侧不平衡荷载不超过预压荷载的一半，卸荷后再次观测 标高控制点，得出挂篮的

51、塑性变形值和弹性变形值。E、加载完成后，每12小时测量一次，连续48小时沉降量小于2mm 时，可分级卸载，并及时测量各级卸载变形值。6.4.2.3挂篮前移当连续刚构梁节段硅达到设计强度的 90%以后，完成预应力张拉锚固， 灌浆封锚工序，准备前移挂篮，挂篮移动的步骤和方法如下：(1)将灌注好的梁段顶面找平，然后铺设轨道；(2)放松底模架的前后吊杆和吊带，将底模架后横梁用5T倒链悬挂在外模走行梁上；(3)拆除后吊带与底模架的联结；(4)解除桁架后端长锚固螺栓；(5)在轨道顶面安装5T倒链，并标好前支座应到的位置；(6)用倒链牵引前支座，使桁架、底模、外模一起向前移动，两边 的挂篮要保持与之同步前移

52、；(7)移动到位后，安装后吊杆，将底模架吊起；(8)解除外模走行梁上的一个后吊杆，将吊架移至待灌梁段顶面的 预留孔处，再与吊杆连接，另一侧挂篮用样的方法移动(同一结构上的两 个挂篮必须同步向两边移动)；(9)调整挂篮位置和高程，进行待灌梁段施工6.4.3 挂篮悬臂浇筑施工悬臂浇注共有13个对称段，长度为 2.54.0m,其中最重块段重为 174.98t。采用2套挂篮。1）挂篮对称灌注挂篮悬臂施工时，要求对称浇注两侧硅节段，特别是处于大悬臂时， 不平衡弯矩对墩身变位最敏感，由于施工中往往难于同步进行，不可避免 地出现偏载现象，墩身最大不平重不得大于该段底板自重。2）挂篮的测量就位与调整在挂篮行走

53、之前，首先放出已浇节段的中轴线及行走轨道的中轴线， 防止偏位，在挂篮行走到位之后用已浇梁段纵轴线点与挂篮平台的纵轴线 点测量重合定位，使各个悬浇节段纵轴线顺直，减小累积误差，使底模平 台准确到位，测量时间选择在相同的时段进行，避开日照，对梁体因升温 不均匀产生变形而造成的假象进行有效控制。每一节段的测量工作均需要进行四次，第一次是行走前安装钢轨时， 必须对钢轨进行测量，使之准确定位；第二次是挂篮行走到位之后对挂篮 底标高进行测量，预留预拱度；第三次是硅浇筑之后对各部位标高进行复 测；第四次是张拉前对硅的顶底标高进行复核与节段设计标高相对应，建 立完整的档案资料。3）线型监控刚构悬浇过程，是在外

54、界多种因素影响下，各现浇硅节段的平面位置 和标高在一种动态变化中控制，使其逐步接近，最终满足设计要求线型的 施工过程，既复杂又困难。除不断增加的梁段自重荷载外，硅的徐变，预应力作用以及日照引起的温差诸多因素影响。施工中，线型控制是一项关键而重要的工作，施工中采用埋设预应力应变片和专门测量仪器进行测量, 并由专业人员负责此项工作。(1)、影响施工梁体位移的主要因素。a、悬臂梁段自重下扰变位因悬臂梁段逐渐延伸施工，节段自重导致悬臂端位逐节延伸，变形不 断加大。b、节段施工中，悬臂桥面施加的施工活荷载。材料堆放、挂篮行走，施工设备转运和行人均会引起梁端节段变位。c、梁体硅的收缩和徐变位移硅随浇筑龄期不同持续自重受荷，产生徐变下挠。d、硅节段浇筑加荷引起挂篮支架弹性、塑性变形产生的变位。e、施工预应力产生的变位梁体