年产50万件卫生洁具隧道窑设计

1、窑炉课程设计说明书题目：年产50 万件卫生洁具隧道窑设计目录前言一 原始资料二 窑体主要尺寸的确定2.1 窑主要尺寸的确定2.2 推车时间三 工作系统的初步确定3.1 窑体3.2 燃烧系统3.3 排烟系统3.4 冷却系统3.5 检查坑道和事故处理孔3.6测温孔及观察孔3.7 测压孔3.8 钢架四 窑体材料和厚度的确定五 燃料燃烧计算5.1助燃空气量计算5.2 烟气量计算5.3燃烧温度计算六 热平衡的计算26.1 计算基准6.2 热收入项目6.3 热支出6.4 列热平衡方程式6.5 预热带和烧成带热平衡表七 冷却带热平衡的计算7.1 计算基准7.2 热收入项目7.3 热支出项目7.4 列热平衡方

2、程式7.5 冷却带热平衡表八 排烟系统设计与计算8.1 排烟系统的设计8.2 阻力计算8.3 风机选型九 总结3一原始资料1.1原始数据卫生洁具坯体组成（ %）SiO2Al2O3CaOMgOFeOK2ONa2OTiO 2I.L67.219.040.340.230.343.140.214.74.8图 1-1 坯体组成年产量： 50 万件 / 年产品名称：卫生洁具年工作日： 350 天/ 年成品率： 95%燃料：城市天然气35500制品入窑水分： 1%燃烧曲线： 209705.5h970 1280 2.6h12801.5h128080 7.4h最高烧成温度 1280烧成周期 17h窑型选择：卫生洁

3、具是大件，所以采用普通窑车隧道窑二 窑体主要尺寸的确定2.1 窑主要尺寸的确定为使装车方便，并且使窑内温度均匀，快速烧成，采用单层装车的办法，即窑车上只放一层制品。 根据几种方法确定： 窑车长×宽 =1500× 3300mm平均每车装制品 15 件，制品的平均质量为每件10kg，则每车装载量为150kg/ 车可以直接求出窑长：窑长 L= ( 生产任务×烧成时间 )/( 年工作日× 24) /（成品率×装成密度）=106m窑内容车数： n=106/1.5=71 辆取要有效长为： 106m根据烧成曲线：预热带长 =（预热时间×总长） /

4、总烧成时间 = （5.4 ×106）/17=33.6 取 34m 烧成带长 =（烧成时间×总长） / 总烧成时间 =（4.1 ×106） /17=25.6m 取 26m4冷却带长 =（冷却时间×总长） / 总烧成时间 =（7.4 × 106）/17=46.1m 取 46m2.2 推车时间窑内容车数 54 辆，则：推车时间：（17×60）/71=14.36 min/车；推车速度：60/14.36=4.17车 /小时。三 工作系统的初步确定3.1 窑体以 2 米为一个单元节，全窑 106 米，共有 53 节。窑体由窑墙主体、窑顶和钢架组成

5、窑体材料由外部钢架结构 （包括窑体加固系统和外观装饰墙板） 和内部耐火隔热材料衬体组成。砌筑部分，均采用轻质耐火隔热材料。窑墙、窑顶和窑车衬体围成的空间形成窑炉隧道，制品在其中完成烧成过程。3.2 燃烧系统在烧成带 1829 号车位设 12 对烧嘴，均匀分布且呈交叉设置。 助燃空气不事先预热，由助燃风机直接抽取车间的室内空气。3.3 排烟系统在预热带 2 15 号车位设 14 对排烟口，每车位一对交叉排列，烟气通过排烟孔到窑墙内的水平烟道。3.4 冷却系统冷却带在 3038 车位，制品在冷却带有晶体成长、转化的过程，并且冷却出窑，是整个烧成过程最后的一个环节。 从热交换的角度来看， 冷却带实质

6、上是一个余热回收设备，它利用制品在冷却过程中所放出的热量来加热空气 ，余热风可供干燥用，达到节能目的。3.5 检查坑道和事故处理孔由于窑车上棚架稳固， 不容易发生倒窑事故。 即使发生窑内卡车或者其他事故，也可停窑，能够快速冷却下来，再进行处理，对生产影响不大。因此该隧道窑不设置窑内车下检查坑道。 这样既简化了窑炉基础结构， 减少了施工量和难度，又降低了成本，窑体保温也得到明显改善。3.6测温孔及观察孔测温孔及观察孔在烧成曲线的关键处设置测温孔， 低温段布稀点， 高温处密点，以便于更好地了解窑内各段的温度情况。观察孔是为了观察烧嘴的情况。53.7 测压孔压力制度中零压面的位置控制特别重要， 一般

7、控制在预热带和烧成带交接面附近。若零压过多移向预热带，则烧成带正压过大，有大量热气体逸出窑外，不但损失热量，而且恶化操作条件；若零压过多移向烧成带，则预热带负压大，易漏入大量冷风，造成气体分层，上下温差过大，延长了烧成周期，消耗了燃料。本设计以观察孔代替测压孔。3.8 钢架每一钢架长度为 2 米，含钢架膨胀缝。全窑共 53 个钢架结构，其高度、宽度随窑长方向会有所改变。 钢架主要由轻质方钢管、 等边角钢等构成， 采用焊接工艺，并在焊接处除去焊渣、焊珠，并打磨光滑。窑墙直接砌筑在钢板上，钢架承担着窑墙和窑顶及附属设备的全部重量。四 窑体材料和厚度的确定窑体所采用的材料及其厚度应该满足各段使用性能

8、要求， 综合考虑各处的温度对窑墙、窑顶的要求， 窑体表面最高温度限制以及砖形、 外观整齐等方面的因素，确定窑体材料和厚度见如下。窑墙窑顶轻质聚 轻轻质硅 酸硅 酸该段堇青莫莫来石该 段硅酸铝高铝高 铝粘土铝棉钙 硬厚度来石绝热温度段长度纤维( )(m)砖砖砖板板砖(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)（ mm)（ mm)20-900261142301035420230900-122020114230100104542302301220-800811423010010454230230800-80281142301035420230表 4 1窑体材料和厚度表堇青莫来石板制品具有

9、热膨胀系数小，抗震稳定性好， 使用寿命长， 且不会突然断裂，使用过程中不氧化不落脏掉渣，不污染烧品，是在 1300以下烧制品最理想的材料。6五 燃料燃烧计算5.1助燃空气量计算所用燃料为天然气： Qnet,ar=35500KJ/m3。查工具书， 得理论空气燃烧计算式， Va0=0.26 ×Qnet,ar +0.02 (m3/ m3)1000则理论空气需要量为：取空气过剩系数为9.25=11.93 (m3/ m3)V a0=0.26 ×（35500/1000）+0.02=9.25 (m3 / m3)01.29 ， 则实际需要空气 量为： V a=qv,a=Va=1.29

10、15;5.2 烟气量计算查工具书，得理论空气燃烧计算式： V0× Qnet ,ar33)=0.26+1.02 (m / m1000则理论烟气量为： V0=0.26（×）33)35500/1000+1.02=10.25(m / m实际烟气量为： V= V0（ ）0（） ×33+Va=10.25+-11.29-19.25=12.93 (m / m )5.3燃烧温度计算燃烧温度计算式： t=（QDw+V aCata+CfTf）/（VC ）查表在 t=1730时的烟气比热为 C=1.64 kJ/(Nm3?)，在室温 20时空气比热为 Ca=1.30 kJ/(Nm3?)，天

11、然气的比热为 Cf=1.56 kJ/(Nm3?) ，代入公式得t=(35500+11.93 1×.30 ×20+1.56 ×20)/（12.93 ×1.67）=1659.85相对误差为：（1730-1659.85）/1659.85=4.2%<5%，认为合理。取高温系数 n=0.8，则实际燃烧温度为tp=tth=0.8×1782=1327.88。1327.881280=47.88，比烧成温度高出47.88，认为合理。7六 热平衡的计算6.1计算基准热平衡的计算标准：计算时间基准：1h计算温度基准： 0热平衡计算范围：预热带和烧成带，不包括冷

12、却带，冷却带另外单独计算。热平衡收支图：QfQaQ 'aQ1Q9Q2热收支平衡图Q8Q3Q4Q5Q6Q7Q1=坯体带入的显热Q8=其他热损失Q2=棚板带入的显热Q9=废气带走显热Q3=产品带出的显热'Q a =漏入空气显热Q4=棚板带出的显热Qa=助燃空气带入显热Q5=窑墙窑顶散热Qf=燃料带入化学热及显热Q6=窑车积散热Q7=物化反应耗热图 6-1热平衡收支6.2 热收入项目制品带入的显热 Q1每小时入窑干制品： G1=10×15×4.17=625.5kg/h入窑制品含 1%自由水，每小时入窑的湿制品为： G1=625.5/（ 1-0.01）=631.8k

13、g/h入窑制品的平均比热： C1 =0.92KJ/（Kg·）入窑制品温度： t =20Q1= G1 C1 t =631.8 × 0.92 × 20=11625.12KJ/h 硼板、支柱等窑具带入显热 Q28每小时入窑的总质量G2=300×4.17=1251 Kg/hC2=0.963+0.000147t=0.963+0.000147 20=0×.96594 KJ/（Kg·）Q2=G2C2T2=1251×0.96594 ×20=24167.8188（ kJ/h）燃料带入的化学热及显热QfQD =35500KJ/m3入窑

14、天然气温度为Tf=20查表， Tf =20时天然气平均比热容为：Cf =1.56 KJ/（Kg·）；Qf=（QD +Tf Cf）x=（35500+20×1.56） x=35531.2xkJ/h助燃空气带入的显热Qaqv =Va X=11.93 x (m3/ h)Ta=20,查表， Ta =20助燃风时平均比热容为：Ca =1.30 KJ/（Kg·）Qa=qvCaTa=11.93x ×1.30 ×20=310.18x （kJ/h）漏入空气带入显热Q a取预热带烟气中的空气过剩系数ag，已求出理论空气量03Va=9.25 Nm /Nm3=2.5烧成

15、带燃料燃烧时空气过剩系数af=1.29/gf） ×V a0×3a=x(2.5-1.29)（Nm /h）V=x×（a -a9.25=11.19x漏入空气温度为/，此时/3·，taa=1.30 kJ/(Nm=20C)则： Qa/× ×（）= Va× a × akJ/hCt=11.19 x 1.30 20=290.94x气幕、搅拌风带入显热Qs气幕包括封闭气幕和搅拌气幕，封闭气幕只设在窑头， 不计其带入显热。 取搅拌气幕风源为空气，其风量一般为理论助燃空气量的0.5-1.0 倍，取为 0.8 倍。所以： V sv

16、5;（3/h），设s，查得s=0.8q=0.8 11.93 x=9.544xNmt =20C =1.30kJ/(Nm3·)则： Qss× s×s× ×（）= VC t =9.544x1.30 20=248.144xkJ/h6.3 热支出制品带出显热 Q3离开烧成带制品的热数据：温度t3=1280；比热 C3=1.20 kJ/kg.；烧成制品质量 G3=4.17 ×（ 300+15×10）=1876.5kg/h；则 Q3= G3×C3×t3=1876.5 ×1280×1.2=288230

17、4kJ/h.棚板支柱带走显热Q49离开烧成带棚板的热数据:温度 t4=1280；棚板质量 G4=1251kg/hC4=0.84+0.000264t=0.84+0.000264 1280=1×.178 kJ/kg.则 Q4= G4×C4×t4=1251×1.178 ×1280=1886307.84 kJ/h. 烟气带走显热 Q 9Qg=qgCgT g（kJ/h）烟气中包括燃烧生成的烟气， 预热带不严密处漏入空气外， 还有用于气幕的空气。用于气幕的空气的体积 V s=9.544x (Nm3/h)离窑烟气体积： q0（ag-1） ×0烟气温

18、度为g=V g +V a x+V s100此时烟气比热 Cg3·)=1.068 kJ/( Nm q × × 12.93+(2.5-1)9.25x+9×.544x 1×.068 ×100Qg g Cg tg 3882.0732x （ kJ/h）窑墙、窑顶散失热量Q5根据各段材料不同 ,并考虑温度范围不能太大,将预热带和烧成带分成三段计算。750段该段窑长度为 22 米，窑宽为 3.55 米。窑外壁表面平均温度80，窑内壁表面平均温度：（20+750）/2=385。窑墙部分散热计算此部分用材料如下：轻质高铝砖，厚度=114mm，导热系数

19、0.706 w/（ m·）；轻质粘土砖，厚度=230mm，导热系数 0.342 w/（m·）；硅酸钙硬板，厚度=10mm，导热系数 0.07 w/（m·）；热流 q1= t1t01212=385 80=312.23W/m 20.1140.230.010.7060.3420.07不考虑车台面以下部分的窑墙散热，窑内高按1200mm计算，则两侧窑墙散热量： Q/1=2×312.23 ×22×1.2 ×3.6=59348.6784（kJ/h）窑顶部分散热计算此部分用材料如下：10堇青莫来石板，厚度 =20 mm，导热系数 0.2

20、w/（ m·）；硅酸铝棉，厚度 =230 mm，导热系数 0.24 w/（m·）；热流 q2t1 t038580=288.19W/m2=0.23120.02120.20.24/窑顶散热量： Q 2=288.19 ×3.55 ×22×3.6=81027.5（ kJ/h）所以， 20 450段的窑体散热总量为：/Q/=59348.6784+81027.5=140376.1784（ kJ/h）Q = Q12a970段该段长度为13 米，窑外壁表面平均温度80，窑内壁表面平均温度：（ 750+970） /2=860窑墙部分散热计算此部分用材料如下：轻质

21、高铝砖，厚度=114mm，导热系数 0.706 w/（ m·）；轻质粘土砖，厚度=230mm，导热系数 0.342 w/（ m·）；硅酸钙硬板，厚度=10mm，导热系数 0.07 w/（m·）；热流 q3= t1t01212=860 80=798.49 W/m 20.1140.230.010.7060.3420.07/则两侧窑墙散热量： Q 7=2×798.49 ×1.2 ×13×3.6=89686.39（kJ/h）窑顶部分散热计算此部分用材料如下：堇青莫来石板，厚度=20 mm，导热系数 0.2 w/（ m·）；

22、硅酸铝棉，厚度 =230 mm，导热系数 0.24 w/（m·）；热流 q4t1 t086080=737.01W/m2=0.23120.02120.20.24窑顶散热量： Q/8=3.55 ×737.01 ×13×3.6=122446.84（kJ/h）所以， 750970段的窑体散热总量为：/=89686.39+122446.84=212133.23（ kJ/h）Q9= Q+ Q78119701280段该段长度为23 米，窑外壁表面平均温度80，窑内壁表面平均温度：（ 970+1280）/2=1125窑墙部分散热计算此部分用材料如下：聚轻高铝砖，厚度=1

23、14 mm，导热系数 0.45 w/（m·）硅酸铝棉，厚度 =100 mm，导热系数 0.24 w/（m·）轻质粘土砖，厚度 =230 mm，导热系数 0.342 w/（m·）；硅酸钙硬板，厚度 =10 mm，导热系数 0.07 w/（m·）热流 q10 5=t1t0= q123123=112580=703.53W/m 20.1140.100.230.010.450.240.3420.07不考虑车台面以下部分的窑墙散热，窑内高按1300mm 计算，则两侧窑墙散热量： Q/10=2×703.53 ×1.3 ×23×3

24、.6=151455.94（kJ/h）窑顶部分散热计算此部分用材料如下：莫来石绝热砖，厚度 =230mm，导热系数 0.3 w/（m·）；硅酸铝棉，厚度 =230 mm，导热系数 0.24 w/（m·）；热流 q11 6t1t 0=112580=605.79W/m2= q =0.230.2312120.30.24/窑顶散热量： Q 11=23×3.55 ×3.6 ×605.79=178065.91（kJ/h）所以， 9701280段的窑体散热总量为：/（kJ/h）Q12= Q 10+ Q 11=151455.94+178065.91=329521

25、.85综上所述，预热带和烧成带窑体散失热量总和为：Q5=140376.1784+212133.23+329521.85=682031.2584（kJ/h）窑车蓄热和散失热量Q6取经验数据，占热收入的10%。物化反应耗热 Q7自由水蒸发吸热 :Qw= Gw ×（ 2490+1.93 ×tg）12自由水的质量Gw=631.8-625.5=6.3 kg/h烟气离窑的温度 tg=100。制品中 Al 2O3 含量为 19.04%则可得：Q7=Qw+Qr=Gw(2490+1.93tg)+Gr×2100×Al 2O3%=6.3(2490+1.93 100)+625&

26、#215;.5 ×2100×19.04%=267002.82 kJ/h其他热损失 Q8一般取经验数据，此项热支出占热收入的5%10%，本次计算取5%。6.4 列热平衡方程式由热平衡方程：热收入 =热支出，有Q1+Q2+Qf+Qa+ Q/a +Qs=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q811625.12 24167.8188 35531.2x 310.18x 290.94x 248.144x=28823041886307.8413085.64x 682031.2584268826.6710% Q 收 5%Q 收X=210.32即每小时需要天然气210.32 Nm36.5 预

27、热带和烧成带热平衡表热收 入热支 出项 目(kJ/h)（%）项 目(kJ/h)（% ）坯体带入显热11625.120.15产品带走显热288230437.49燃料化学显热7472921.98497.21烟气带走显热816477.635410.6265237.05760.85窑墙、窑顶带走助燃空气显热显热682031.25848.87漏入空气显热61190.50080.79物化反应耗热267002.823.49棚板、立柱带入棚板、立柱带出显热24167.81880.32显热1886307.8424.53气幕显热52189.646080.68窑车积、散热768733.212710其它热损失3843

28、66.60645总 计7687332.127100总 计7687223.373100表 6-1预热带和烧成带热平衡表13七 冷却带热平衡的计算7.1 计算基准热平衡的计算标准：计算时间基准：1h计算温度基准： 0热平衡计算范围：预热带和烧成带，不包括冷却带，冷却带另外单独计算。热平衡收支图：Q9Q10Q3Q16热收支平衡图Q17Q4Q11Q12Q13Q14Q15Q3= 胚体带入的显热Q13= 窑车积散热Q4= 棚板带入的显热Q14= 抽送干燥用的空气带走的显热Q9= 窑车带入的显热Q15= 窑墙窑顶散热Q10= 冷却带末端送入空气带入的显热Q16= 抽送气幕热空气带走的显热Q11= 胚体带出的

29、显热Q17= 其他热损失Q12= 棚板等带出显热图表 7-1热平衡收支示意7.2 热收入项目制品带入显热 Q3此项热量即为预热，烧成带产品带出显热Q3=2882304kJ/h硼板、支柱等窑具带入显热Q4此项热量即为预热带和烧成带硼板、支柱等窑具带出热Q4=1886307.84 kJ/h窑车带入显热 Q9预热带和烧成带窑车散失之热约占窑车积热的5%，即 95%之积热进入了冷却带。14Q9=0.95 ×Q6=768733.2127 ×0.95=730296.5521（ kJ/h）急冷风与窑尾风带入显热Q10设窑尾风风量为V x,一般急冷风量为窑尾风量的（1/2-1/4），本设计

30、取急冷风是窑尾风的 1/2，则急冷风与窑尾风的总风量为：1.5Vx3空气的温度 ta=20,此时空气的平均比热ca=1.296 kJ/(Nm ·） .7.3 热支出项目制品带出显热 Q11出窑产品质量G11=625.5kg/h出窑产品温度t11=80， 产品比热C11=0.896kJ/(kg ·)Q11=G11×C11×t11=625.5 ×80×0.896=44835.84（kJ/h）硼板、支柱等窑具带出显热Q12出窑棚板、立柱质量G12=1251kg/h出窑棚板、立柱温度t12=80，棚板、立柱比热C12=0.84+0.00026

31、4 80=0×.861 kJ/（kg·）Q12= G12 ×C12×t12=1251×0.861 ×80=86168.88（ kJ/h）窑车蓄热、带出及散失之热Q13此项热量占窑车带入显热的55%，Q13=0.55 ×Q9=0.55 ×730296.5521=401663.1037（kJ/h）窑墙、顶总散热Q14根据各处的材料，并考虑温度范围不能太大，将窑墙分两段计算其向外散热 800段该段长度为 11 米，窑外壁表面平均温度80，窑内壁表面平均温度： （1280+800）/2=1040窑墙部分散热计算此部分用材料

32、如下：聚轻高铝砖，厚度=114 mm，导热系数 0.45 w/（m·）硅酸铝棉，厚度=100 mm，导热系数 0.24 w/（ m·）轻质粘土砖，厚度 =230 mm，导热系数 0.342 w/（ m·）；硅酸钙硬板，厚度 =10 mm，导热系数 0.07 w/（m·）热流 q1t1t 0=123123=104080=686.87 W/m 20.1140.100.230.010.450.240.3420.07不考虑车台面以下部分的窑墙散热，窑内高按1300mm 计算，则两侧窑墙散热量： Q/ 1=2×686.87 ×1.3 ×

33、;11×3.6=70720.1352（ kJ/h）15窑顶部分散热计算此部分用材料如下：莫来石绝热砖，厚度 =230 mm，导热系数 0.23 w/（m·）；硅酸铝棉，厚度 =230 mm，导热系数 0.24 w/（ m·）；热流 q2t1t 0=104080=556.52W/m2=120.230.23120.30.24窑顶散热量： Q/×× ×（）2=556.52 3.55 11 3.6=78235.83kJ/h所以， 1280800段的窑体散热总量为：Q/3= Q/1+ Q/2=70720.1352+78235.83=148955

34、.97kJ/h7.3.4.2 80080段该段长度为37 米，窑外壁表面平均温度80，窑内壁表面平均温度： （800+80）/2=4407.3.4.2.1 窑墙部分散热计算此部分用材料如下：轻质高铝砖 ,厚度 =114 mm，导热系数0.706 w/（ m·）轻质粘土砖，厚度 =230 mm，导热系数 0.342 w/（ m·）；硅酸钙硬板，厚度 =10mm，导热系数0.07 w/（m·）热流 q3t1t 0= 0.114440800.01 =368.53W/m2=120.23120.7060.3420.07不考虑车台面以下部分的窑墙散热，窑内高按1200mm 计

35、算，则两侧窑墙散热量： Q/ 4=2×368.53 ×1.2 ×37×3.6=120995.77（kJ/h）窑顶部分散热计算此部分用材料如下：堇青莫来石板，厚度 =20mm，导热系数 0.2 w/（ m·）；硅酸铝棉，厚度 =230mm，导热系数 0.24 w/（m·）；热流 q4t1 t 044080=340.16W/m2=0.23120.02120.20.24窑顶散热量： Q/ 5=340.16 ×38×3.55 ×3.6=16519549.23（kJ/h）所以， 800 80段的窑体散热总量为：Q/

36、 6= Q/4+ Q/ 5=120995.77+119549.23=207112.78（kJ/h）综上所述，冷却带窑体散失热量总和为：Q14=99705.51+16519549.23=286191.0724（kJ/h）16抽走余热风带走热量Q15Q15 = q15×Ca×ta其中， q15抽走余热风流量（ m3 ）；该窑不用冷却带热空气做二次空气，冷却带/h鼓入风量全部用于气幕，体积为 q15xNm3。漏出空气忽略不记=1.5VT15抽走余热风的平均温度（） ；取 T15=200C15抽走余热风的平均比热（ KJ/（Kg·）；查表， T15时，热空气的平均比热为：

37、15=200C =1.32 KJ/（Kg·）则： Q15= q15×C15×t15=1.5Vx×200×1.32=396Vx（kJ/h）其他热损失 Q16取经验数据，占冷却带热收入的5%10%，本次计算取 5%。7.4 列热平衡方程式列出热平衡方程式热收入 =热支出，即：Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q1628823041886307.84730296.552138.79Vx=44835.8486168.88401663.1037286191.0724396Vx 5% Q 收得： V x= 12265.377

38、 Bm3/h因此得窑尾风量为12265.377Nm3/h急冷风量为 6132.688Nm3/h3则每小时应抽余热风为：1.5 ×12265.377=18398.0655 Nm7.5 冷却带热平衡表热收入热支出项 目(kJ/h)(%)项目(kJ/h)(%)产品带入显热288230448.24产品带出显热44835.840.761886307.8431.57棚板、立柱带棚板、立柱带入显热出显热86168.881.44窑车带入显热730296.552112.23窑体散热286191.07244.79急冷、窑尾风窑车带走和向车下带入显热475773.987.96散失显热401663.1037

39、6.72抽热风带走显热4857089.29281.29其它散热298734.11855合 计5974682.37100合计5974679.535100表 7-1冷却带热平衡表17八 排烟系统设计与计算8.1 排烟系统的设计排烟量计算排烟系统需排除烟气量：V g= V g0+( g 1) ×V a0X Vm=12.93+(2.51) ×9.25 ×210.32+9.544 210×.32=7644.92 m3/h排烟口及水平支烟道尺寸共有 14 对排烟口，则每个排烟口的烟气流量为：qv=7644.92/28=273.03m3/h标准状态下烟气在砖砌管道中的

40、流速为 12.5m/s，流速太大则阻力大，流速太小则管道直径过大，造成浪费。现在取流速 v=1.5m/s，烟道截面积为：A= 273.03/（ 1.5 ×3600）=0.05m2排烟口取长 0.230m，则宽为 0.25m，考虑砖型，取4 层厚，即 0.26m。垂直支烟道尺寸烟气由排烟口至垂直支烟道流量不变，流速相同，所以截面积应相等。但考虑到砖的尺寸，取截面尺寸为： 0.23 ×0.232 m2。垂直深度应和窑墙 （车台面至窑顶） 高度一样，为 1200mm。窑墙以上部分用金属管道连接，考虑到实际流量、砌筑方法、垂直烟道的当量直径等，取垂直金属烟道直径为1=200mm。此

41、部分垂直金属烟道高度约为1.2 米左右，实际距离要以现场风机安装位置等实际情况为准。水平主烟道尺寸水平主烟道长度12 米，直径 2=450mm。8.2 阻力计算阻力计算应包括料垛阻力、位压阻力、摩擦阻力和烟囱阻力的计算之和。料垛阻力 h1取经验数据，每米窑长料垛阻力为 1Pa，按理想情况假设，零压应在预热带和烧成带相接的位置，即第 13 节，最后一对排烟口在第 2 节，每节长 2 米，则：h1=（17-2）×2×1=30 Pa位压阻力 h2风机与烟囱设在窑外的车间地面上，烟气从排烟口到风机（烟囱底部），位置升高1.0 米。取烟气平均温度为100。hg=H(ag) ·g=1.0 ×1.29 ×273/(273+20) 0.95 ×273/(273+100) 9×.8 =4.97Pa局部阻力 h318烟气从炉膛内进入排烟口，突然缩小，取 1=0.5；v=1.5m/s 90°转弯至垂直支烟道，取 2=2；