分离立交预压施工方案

1、分离立交预压方案一、工程概况 分离立交为三跨30+35+32m分离立交，该桥处于R=3500m的圆曲线上，右侧超高，横坡i=2%，箱梁最低点净高为5m。上部为现浇连续箱梁，共计C50钢筋砼1584方，梁顶宽13.5m，其中翼板2m，梁底9.5m。二、地基处理根据现场实际情况及箱梁底标高，对地基进行处理并分层充分压实，最大限度满足图纸设计和施工的需要。1、承台基坑回填部分采用砂砾换填，分层夯实至原地面，根据原地面高程确定支架高度为4.5m，原地面下挖40cm厚找平，经晾晒后18t用振动压路机压实。2、对局部存在翻浆的用3：7灰土换填压实，铺设25cm厚的碎石并振实，在碎石上摊铺15cm的砂砾并找

2、平、压实，最后抹3cm厚的M10砂浆进行防水处理。3、地基处理比梁宽1.2m，面层左右两侧做1%横坡，预防表面存水。4、在顺桥响两侧各挖一条40cm×30cm排水沟与路基边沟相通，并用10#砂浆护底，用以排放地表水及养护的水。三、材料选用及力学性能1、箱梁底模采用尺寸为244cm×122cm竹胶合板进行拼接，厚度为12mm，每平方米重13kg，查桥涵手册可得，其静弯曲强度70MPa,弹性模量5×103MPa。 2、顶托顺桥向为12×15cm方木，横桥向为10×10cm方木，底托下垫12×15cm方木，查桥梁施工计算手册可知此方木为A-

3、3级，查得相对应应力如下：顺纹拉应力 l=9MPa顺纹承压应力 a=14.5MPa顺纹变应力 w=14.5MPa顺纹剪应力 j=1.5MPa弯曲应力 w=2.3MPa弹性模量 E=11×103MPa3、组合钢模板：尺寸为300mm×1500mm×55mm，单块重14.9kg。4、碗口支架采用外径为48mm，壁厚3.5mm的A3钢管，查桥梁施工计算手册可得：截面积A 489mm惯性矩I 1.087×105mm4抵抗矩 4.493×104mm3回转半径R 15.95mm抗压轴向应力 140MPa弹性模量 E=2.1×105MPa四、支架搭

4、设及模板设计1、支架总体采用碗口式钢管支架，按满堂式布设。1.1、箱梁腹板、横梁区立杆步距0.6×0.9m,横杆步距为0.6m，查桥梁施工计算手册可得每根立杆所承受荷载40KN；1.2、翼板区立杆步距为0.6×1.2m，横杆步距为0.6m，桥梁施工计算手册可得每根立杆所承受荷载30KN；1.3、箱室区立杆步距为0.9×0.9m，横杆步距0.9 m，桥梁施工计算手册可得跨中集中荷载（Pmax）为6.77KN，均布点荷载（Qmax）为14.81KN。1.4、右半幅横杆顺桥向布设18列，横桥向布设110列，按纵横方向23m×13.8m分4个方阵。1.5、支架至

5、梁底高度为5m，地面坡度和箱梁纵坡可通过调整顶托和底托消除，每隔4m设纵横剪刀撑以保证支架整体稳定。1.6、支架底托下顺桥向铺12cm×15cm方木或15cm×15cm 砼垫块，顶托上顺桥向摆放12cm×15cm方木，其上横桥向每隔30cm摆放10×10cm方木。预压后调整好标高，用玻璃胶粘贴竹胶板接缝处，防止漏浆。1.7、为进一步确保支架的稳定性，每5根横杆设1个断面，在腹板下设“X”字向纵横、向剪刀撑3个，在翼板下设“V”字向剪刀撑2个，全桥共计20个断面。2、支架搭设注意事项2.1、本桥位于R=3500m圆曲线上，支架安装前首先进行测量放样，将桥位

6、线定出，作为搭设支架边线的依据。2.2、拼装支架时，应对搭设支架所用的材料详细检查，挑选碗扣齐全，无弯曲、无裂纹的支架并严格按支架构造图安装，将不合格的杆件和扣件排除。2.3、搭设时根据场地标高和箱梁底部标高确定搭设高度，准确调整支架支撑面和顶面标高，在3cm砂浆面层上铺2cm不等石屑，以衬平排水坡，且压缩要小、不能阻水。2.4、拼装时，所有扣件必须扣紧，并保证支架垂直度满足施工要求，支架底托、木板和地面必须密实、衔接牢固，上下托调丝不得超过40cm。2.5、支架搭设完成后，在预压前必须进行全面核查：2.5.1、基础是否有不均匀沉降；2.5.2、主杆底托与木板及地面是否衔接牢固；2.5.3、检

7、查所有节点连接扣是否锁紧；2.5.4、支架垂直度、横杆水平度是否达到规范要求；2.5.5、平面位置、顶部高程是否正确。2.5.6、顶托上部方木是否均匀布设，方木有无脱空现象，同一断面上是否有多条方木接头。3、模板设计3.1、底模板横桥向布设4张，两侧各余13cm，对模板进行测量放线，将测量的基准线用木条配钢钉锚于两侧，以确保立模后侧模准确性。3.2、侧模用12mm厚竹胶板，竖向肋采用6×6cm方木，横向肋采用10×10cm方木，通过与翼板支架连接成整体，并用钢管加固。3.3、内膜采用组合钢模板，通过内撑方木与对拉螺杆进行加固。3.4、模板及加固材料用量及重量计算梁体：底模

8、S1=97×9.76=946.72m2侧模 S2=97×1×2=194m2内膜 S3=97×7.2×2=1396.8m2方木 V=63.2m3合计 1140.7m2×13kg/m2×9.8KN×10-3+1396.8m2×9.8KN×10-3+63.2m3×7.5KN/m3=1072.33KN故，每平方米，模板荷载为1072.33KN/（97-2.6）m×9.5m=1.2KN4、支架内力检算4.1、荷载计算4.1.1、钢筋砼自重：中横梁处：中横梁高为1.5m，宽为9.5m。G

9、1=9.5m×1.5m×2m×2.6t/m3×9.8KN=726.18KN折算成单位面积重量：726.18KN/（9.5m×2m）=38.2KN/m2腹板处：（如下图）G2=0.25×2.05+（0.45+2.05）0.2×0.5+0.45×0.65+（0.45+0.85）×0.2×0.5+0.2×2.05×2.6t/m3×9.8KN/t=40.64KN折算成单位面积重量：40.64KN÷2.05÷1=19.82 KN/4.1.2、模板自重及施工

10、人员荷载：2KN/4.1.3、支架荷载：经计算半幅箱梁旭用支架197632kg，则每平方米的支架荷载为197632kg×9.8KN×10-3/(97-2.6)m×13.8m=1.5 KN/4.1.4、振捣砼时产生的荷载：1.0KN/ 4.1.5、模板自重荷载：1.2 KN/ 全部荷载之和1：38.2+2+1.5+1.2=42.9 KN/ 全部荷载之和2：19.82+2+1.5+1.2=24.52 KN/每杆区面积：0.6m×0.9m=0.54每根主杆荷载1：42.9 KN/×0.54=23.2KN 每根主杆荷载1：24.52 KN/×

11、0.54=13.2KN 根据桥梁施工手册查得，步距为0.6m的杆件允许荷载为a 34.5KN。故：1×1.2=27.84KN<a，满足要求，可搭设支架；2×1.2=15.84KN<a，满足要求，可搭设支架； 从而得出中横梁处为最不利荷载，以下计算以中横梁为准。4.2、支架稳定性检算：根据钢管外径48mm，壁厚3.5mm，已查得其截面积4.89×102mm2,惯性矩1.078×105mm4,抵抗矩为4.493×103mm3,回转半径15.95mm。4.2.1、按强度计算，支架所受压应力：=N/A=23.2/489×10-6=

12、47.4MPa故：<o=140KPa，满足安全性要求。4.2.2、稳定性杆件长细比：=l/r=900/15.95=56.43根据=38查表，查表得纵向弯曲系数 =0.839a=N/A=23.2KN/0.839×489mm2=56.5Mpa因:Q235钢材强度极限值a为215MPa故：a<a=56.5Mpa215MPa,满足施工要求。4.3、挠度计算：设计纵向方木为12×15cm，受力间距0.9m,横向方木10×10cm,间距30cm。Q=42.9KN/m2 0.9m纵向横梁最大变形计算：=5QL4/384EI木材的挠度，按规范要求，取木材的容许挠度=L

13、/400 Q结构所承受的集中荷载L支架间距E木材的弹性模量, 取A-1级，E=11×103Mpa I木材的截面惯性距,I=0.12×0.153/12=3.375×10-5 mm4b木材的宽度h木材的高度 =5QL4/384EI=5×42.9×0.94×109/384×11×1013×3.375×10-5=1mm < =1mm< L/400=2.25mm，满足要求。4.4、预拱度设计4.4.1、支架在荷载作用下的弹性压缩1=NL/E=42.9×5×103=1mm2.

14、1×1054.4.2、支架非弹性变形，由桥涵施工手册查得，木材间隙2mm，木材与金属之间间隔3mm，由此支架间隙可得2=2+3=5mm；4.4.3、支架基底沉陷通过试验与查桥涵施工手册，取3=5mm；故，预拱度为1+2+3=11mm。5、地基承载力计算支架面积：0.15m×0.9m=0.135m2=N/A=23.2KN/0.135m2=172KPa因原地表为一般亚粘土，通过试验室作灌入度试验得地基平均承载力为测270 KPa。故：×1.2=206.4 KPa <测=270KPa，承载力满足施工要求,可搭设支撑架。6、支架纵横断面示意图碗扣支架横断面图三、预压

15、1、根据设计要求及建筑结构荷载规范（GBJ9-87）和混凝土结构施工及验收规范（GB50204-92）有关规定，荷载等于箱梁自重乘以1.2的系数，具体演算如下：取中砂容重1600kg/m3（以现场实测数据进行调整）箱体部分：G=656m3×2.6t/m3÷97m÷9.5m=1.85t/m2翼板部分：G=135.8m3×2.6t/m3÷97m÷4m=0.91t/m2箱体部分每平方米砂高：1.85t/m2÷1600kg/m3=1.156m翼板部分每平方米砂高：0.91t/m2÷1600kg/m3=0.569m按1.2倍

16、荷载计算箱体部分：1.156m×1.2=1.39m按1.2倍荷载计算翼板部分：0.569m×1.2=0.68m2、根据现场情况，为方便施工，采用尺寸为2.1m×0.9m钢模板配合编织袋进行吊装预压，每袋砂重70kg，每块钢模板重170kg，故，箱体部分每块模板上须装砂袋数量为：（1.85t/m2×1.2×2.1m×0.9m-0.17t）/×0.07m=58袋。3、考虑到竹胶合板面层已受损，故在预压时，用旧竹胶板作底模，每孔压完后循环使用，旧竹胶板只进行预压，预压完后换新竹胶合板作底模重新安装，以保证箱梁外观美丽。4、观测点的

17、布置为准确反映整跨的沉降情况，在底板上设沉降观测点，每5米为一个断面，设梁边与中间三点，用红漆标出。同时，在每一侧观测点模板底的相应位置钉钢钉，垂下线锤，与地面相交，作为观测地基沉降量的观测点。5、用编织袋装砂，严格计量，严禁多装或少装。6、铺设完底模后用水准仪测所有观测点，并记录，测完底板标高后，根据相对应布设的地基沉降观测点用水准仪测其标高，并记录。7、记录每一观测点受压时间，记录受压后的沉降量，加载完毕36小时内每隔4小时观测一次，并且底板标高观测完后要随时进行观测地基标高，记录在册。8、36小时以后，每隔6小时观测一次，最终沉降量稳定在1mm/12h以内为止，且不小于24h。9、将获取

18、的所有数据列入“预压观测记录表”，以时间为横轴，以沉降量为纵轴，绘制每点的沉降曲线，报监理工程师审批。10、经监理工程师审批同意后，进行分层卸载，每次卸载完毕，观测支架的回弹量及变形情况，收集相关数据。 11、卸载后及时进行回弹后观测，根据观测记录整理出预压沉降结果，通过数据分析，计算支架、地基综合非弹性变形值及支架弹性变形值，作为在支架上设置预拱的参考，通过测量调整箱梁底模高程。12、预压完毕，全面检测模板标高，检查支架和模板是否衔接牢固，地基是否下陷，脚手架是否明显变形等，并结合沉降数据对不利因素进行整改。七、模板重新加固与调整1、根据预压测定的综合值，正确调整底板标高；2、根据所放点位，

19、精确调整和固定竹胶板，保证箱体线性平滑；3、腹板外侧模板设10×10cm木肋，间距为30cm；4、竹胶板接缝处用玻璃胶予以封堵，确保不漏浆、不渗水；八、钢筋绑扎1、准备要求（1）箱梁所用钢筋其种类、钢号和直径均符合设计及施工规范要求，所用机械性能指标均满足要求；（2）钢筋使用时，做好钢筋性能和焊接试验，对不合格钢筋坚决清除出场。2、钢筋加工及绑扎（1）钢筋冷弯采用机械方法进行；（2）弯曲加工钢筋时，应先加工一根，然后按设计尺寸、规范要求和技术标准反复核实，待核实无误后，依此为样板进行成批加工；（3）钢筋焊接采用对焊，钢筋骨架焊接时考虑到焊接变形，骨架采用整片电弧双面焊接；（4）钢筋骨

20、架在点焊试拼时，要准备好每焊点位置，防止电焊局部变形，焊接时由中到边采用分队跳焊，钢筋骨架焊接后检查有无裂痕并及时补焊，然后敲掉全部焊皮。（5）焊完的成品不得用重锤敲平、调直，防止震裂焊缝；（6）先绑扎底板钢筋，再绑扎腹板钢筋，最后绑扎顶板钢筋。绑扎时，应先在底模上精确放出线位，交叉点逐点绑扎，使间距、尺寸、顺直度等各项指标均符合规范及设计要求；（7）钢筋骨架分段加工，然后在模板上拼接成整体。九、砼浇注施工1、 施工准备（a） 砼浇注采用砼拌合站集中拌合、砼罐车运输、砼泵车布料入模，插入式振动棒和平板振捣器相结合的振捣方式。我项目部备有两个拌合站。（b） 浇注前，由试验室和机电设备科对砼质量、

21、拌合设备、砼罐车、砼泵车及振捣器等设备进行全面的检查和调试，使设备达到良好的使用状态，并做好应急措施，以防因设备障碍造成砼浇注过程中断。（c） 浇注期间保证充足的水、电资源，预先配置足够功率的发电机组。（d） 浇注前了解天气情况，排除雨天浇注。（e） 全面检查支座、钢筋、波纹管和模板，保证其位置、尺寸和高程均符合图纸及规范要求。（f） 全面清理模板上的杂物。（g） 对施工人员进行全面的技术交底，特别是对布料工、振捣工和模板检查工进行专门的培训和指导，使之熟悉施工要求和操作要领。（h） 组建临时指挥中心，全面调度生产，统筹管理。（i） 派专人负责安全检查。2、 砼浇注 （1）浇注顺序采用先浇底板

22、和腹板，最后浇顶板的施工顺序（如图所示），且外侧腹板与翼板连接通过在翼板上钉木条的方式，使该处砼高出翼板底5cm左右，确保箱梁外观不出现施工缝；（阴影部分为第一次浇注部分，空白处为第二次浇注部分）（2）浇注时，由现场负责人统一指挥砼泵车布料管的放料位置及顺序；（3）浇注时，分两个班组连续浇注。每个班组分为：布料组、平仓组、振捣组、清理养护组；（4）浇注时，随时检查混凝土的坍落度，严格控制水灰比，不得随意增加用水量，前后密切配合，以保证浇注的质量；（5）浇注时，采用水平分层、斜向分段的连续浇注方式，从梁的一段向另一端推进。分层的长度根据浇注速度选择，以保证浇注过程中不出现冷缝为准，即上层混凝土必

23、须在下层混凝土初凝时覆盖，确保接缝处混凝土结合良好；（6）下料应均匀连续，不能集中猛投，造成局部混凝土过厚振捣不够密实，每层混凝土不宜超过30cm；（7）振捣组振捣时应统一协作，插点均匀排列，移动距离以30cm-40cm为宜。振捣棒注意“快插慢提”，每处振捣时间在15-30s之间，达到砼表面呈水平，骨料不下沉，不冒气，表面平坦为准。振捣上层混凝土时需插入下层混凝土10cm；（8）振捣时应注意不要碰撞模板、预埋件和波纹管；（9）浇注过程中派专人检查支架、模板和预埋件的状况，出现问题及时调整；（10）浇注顶板砼时，应设水平振动梁，表面拉毛处理，待砼达到一定强度时，用凿毛机凿毛；（11）待顶板混凝土

24、强度达到设计强度的75%时，方可拆除底模，侧模应在砼强度达到2.5Mpa时方可拆除。3、 砼养护(1) 成立专门的养护队，砼浇注完毕后及时覆盖洒水养护，保持砼外露面湿润，养护日期不少于7天；(2) 严格控制梁内温度与外界温度达到平衡，如果不平衡采用从预留口向梁内吹风的方式降温。(3) 同条件养生试块，以评定砼强度和确定拆模时间、张拉时间和拆支架时间。十、预应力工程施工1、 预应力筋的安装A. 钢绞线按设计下料，分层编束后，应离地面50cm存放，且上面应覆盖严密，应挂牌标出长度及设计编号，分类堆放。B. 波纹管现场制作完毕后，按设计长度与对应型号的钢绞线束用人工穿束，然后人工运至设计位置。C.

25、先在设计位置按预应力钢绞线坐标用支架临时架至设计高度，然后待腹板钢筋绑扎完毕后，以底模为基准，按预应力钢绞线曲线坐标直接量出相应点的高度，标在钢筋上，在此焊接定位钢筋，再把支架撤走，将波纹管与钢绞线一起准确牢固地固定在设计位置。D. 当波纹管的安装与钢筋位置发生冲突时，调整钢筋位置，以保证预应力管道位置的准确。特别注意锚垫板与预应力孔道中心保持垂直。2、 预应力的张拉待梁体砼强度达到设计强度的80%以上后，采用YCW250型千斤顶、ZB4-500型高压油泵张拉。千斤顶、变压油泵配精度1.5级60Mpa压力表测力。预应力张拉采用两端一次张拉，以应力控制为主，以张拉伸长值校核。 张拉伸长值计算公式： L=PPL/APEP, 其中 PP=P(1e-(kx+) )/（kx+）各种符号意义详见桥规。 当EP= 1.95×105Mpa U=0.25,K=0.0015时，图纸给出的张拉延伸量与计算相符，故以图纸为准。若实际伸长值与理论伸长值之差超过6%，则停止张拉，待查明原因后再行张拉。张拉顺序按先上后下，从两边向中间的对称张拉顺序施工。A、 张拉前的准备工作通过试压同期养护的砼试块，检查梁体砼的强度是否达到了设计张拉强度，清理锚垫板上的杂物，制作提升张拉设备的滑轮支架，检验锚具、夹片的合格性，检验张拉设备，并根据