直列四缸柴油机配气机构设计毕业论文设计说明书

1、( 此文档为 word 格式，下载后您可任意编辑修改！)毕业设计说明书题目：直列四缸柴油机配气机构的设计毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外， 不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：日期：指导教师签名：日期：使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校

2、要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务； 学校可以采用影印、 缩印、数字化或其它复制手段保存论文； 在不以赢利为目的前提下， 学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：兰州工业高等专科学校毕业设计（论文）任务书交通工程系2012届汽车检测与维修专业毕业设计（论文）任务书毕业设计（论文）题目课题内容性质课题来源性质校内（外）指导教师职称副教授直列四缸柴油机配气机构设计工程设计教师收集的结合生产实际的课题学生自立课题设计工作单位及部门联系方式兰州工业高等专科学校交通工程系一、题目说明（目的和意义） ：毕业设计是一个

3、综合性较强的实践环节，是对学生三年的学习效果的检验。本题目要求学生完成柴油发动机配气机构的设计。通过该题目的设计加强学生对相关知识的深入了解并锻炼学生的机构设计的动手能力。通过毕业设计，学生应达到以下基本要求：1、具有综合应用所学理论知识和实践技能，初步解决本专业范围内的工程技术问题的能力，善于应用新技术、新工艺、新材料。2、具有查阅科技文献资料、使用各种标准、手册以及独立工作、创新的能力。3、综合考核学生掌握知识的广度和深度、运用知识处理问题的能力、实验能力、外语应用水平、计算机应用水平、科技写作能力、口头表达能力等。二、设计（论文）要求（工作量、内容）：设计内容：以某一车型柴油机的相关参数

4、作为参考，对直列四缸柴油机的配气机构的主要零部件进行结构设计。完成内容 :1气门组装配图1 张 (1 号图 )。2气门传动组装配图1 张(1 号图 )。3零件图4设计计算说明书1 份三、进度表日期内容2011 年 11 月根据毕业设计任务，收集、阅读整理有关资料（秋季学期第 15调查研究、分析课题与毕业实习（ 0.5周）周）开始气门组设计（ 2.5周）气门传动组设计（ 2.0周）撰写设计说明书（ 1.0周）2012.3.（春季学期第2 周）结束完成日期2012年 1月答辩日期2012年 3月四、主要参考文献、资料、设备和实习地点及翻译工作量：（一）、参考文献：1高秀华内燃机 M 北京：化学工业

5、出版社，200592杨连生内燃机设计 M 北京：中国农业机械出版社，198063汽车工程手册编委会汽车工程手册：设计篇M 北京：人民交通出版社，200154陈家瑞汽车构造 M 北京：人民交通出版社，200945束永平汽车发动机曲柄连杆机构动力学分析J东华大学学报， 2005126周松鹤工程力学（教程篇）M 北京：机械工业出版社200327石津俊发动机曲轴弯曲疲劳强度的可靠性分析J武汉工学院学报，2005 78王东华曲轴强度计算若干问题的探讨J天津大学学报， 200239夏天捷达王与都市先锋轿车维修手册M 北京：北京理工大学出版社，200110指导教师签字教研室主任签字主管系领导签字年月日年月日

6、年月日注：本任务书要求一式两份，一份系部留存，一份报教务处实践教学科。直列四缸柴油机配气机构设计摘要气门配气机构是四冲程柴油机所特有的机构，它是按照发动机的点火次序和各缸工作循环的要求，定时开启和关闭进、排气门，完成换气过程。因此配气机构要满足：进、排气的定时和准确；气门关闭要严密可靠；气流阻力要小；结构简单拆装方便。气门配气机构由气门组、气门传动组、凸轮轴传动机构三部分组成。气门组主要由：气门、阀座、气门导管、气门弹簧和连接键组成， 195B 型柴油机采用不带阀壳的气门组气门的开启和关闭是靠传动机构来实现的，传动机构可分为机械和液压传动机构。 195B 型柴油机采用下置式传动形式，由凸轮、挺

7、柱、推杆、摇臂、摇臂座、摇臂轴、调整螺钉等组成。凸轮轴与曲轴之间的传动机构与柴油机的型式、凸轮轴与曲轴的相对位置、气门传动机构的型式等有关，一般有齿轮传动和链传动。195B 型柴油机采用齿轮传动，柴油机曲轴与凸轮轴的传动比为 2：1.配气机构控制发动机进排气过程 , 直接影响着发动机的性能， 是衡量发动机可靠性的指标之一 .关键词：柴油机；配气机构；凸轮型线ABSTRACTThe valve trainis one of the most importantmechanisms in a internalcombustion engine, whether the performances a

8、re good or bad, thataffecting the power performance, economic performance, emissionsperformance of the engine,as wellas affectingthe reliabilityand wearperformances of the whole engine.Along with the requestsof the engine sthe engine runs under a stillwork steadilyand dependably,which demandthatthe

9、valvetrainsystem should , which design is one of the importantways to carryout valve trainoptimaldesign.Simulationcalculationandexperimentation research are two important ways to carry out research and development on valve train of internal-combustion engine.Key words: Diesel engine; Valve train; Ca

10、m profile直列四缸柴油机配气机构设计概述1. 配齐机构的简介： 配气机构是发动机的重要组成部分。它的功能是实现换气过程，即根据气缸的工作次序，定时地开启和关闭进、排气门，以保证气缸吸入新鲜空气和排除燃烧废气。一台内燃机的经济性能是否优越，动力性是否足够大，工作是否可靠，噪音与振动能否控制在较低的限度，常常与其配气机构设计是否合理有密切关系。配气机构设计的优劣不仅影响发动机的结构紧凑性和制造、使用的成本，而且还决定了高速运转时柴油机的工作可靠性、耐久性。配气机构设计的好坏对柴油机的性能指标有着很重要的影响。配气机构的功用是按照发动机每一气缸内所进行的工作循环和发火次序的要求，定时开启和关

11、闭进、排气门，使新鲜充量得以及时进入气缸，而废气得以及时从气缸排出。新鲜充量充满气缸的程度用充量系数来表示。充量系数c越高，表明进入气缸内的新鲜空气或可燃混合气的质量越多，发动机发出的功率越大。压力越高，温度越低，则一定容积的气体质量越大，因此充量系数越高。由于在实际工作中，压力，温度都有不利因素，所以充量系数总是小于 1，一般在 0.8 0.9 。就配气机构而言，主要是要求其结构有利于减小进气和排气的阻力，而且进、排气门的开启时刻和持续开启时间比较适当，使进气和排气都尽可能充分。一般说来，设计合理的配气机构应具有良好的换气性能，进气充分，排气彻底，即具有较大的时间 - 断面值，泵气量损失小，

12、配气正时恰当。与此同时，配气机构还应具有良好的动力性能，工作时运动平稳，振动和噪音较小，不发生强烈的冲击磨损等现象，这就要求配气机构的从动件具有良好的运动加速度变化规律，以及不太大的正、负加速度值。例如，对气门通过能力的要求，实际上可理解为是对由凸轮外形所决定的气门位移规律的要求。显然，气门开闭迅速就能增大时面值，但这将导致气门机构运动件的加速度和惯性负荷增大，冲击、振动加剧，机构动力特性变差。因此，对气门通过能力的要求与对机构动力特性的要求之间存在一定矛盾，应视所设计发动机的特点，如发动机工作转速、性能要求、配气机构系统刚度大小等，在凸轮外形设计中兼顾解决。配气机构的结构形式是多种多样的，四

13、行程发动机广泛地采用气门式配气机构。气门式配气机构可从不同角度分类。按气门的布置形式不同，主要有气门顶置式和气门侧置式；顶置气门式的配气机构又可根据凸轮轴的布置位置及凸轮轴数目的不同分为凸轮轴下置式、凸轮轴中置式和凸轮轴上置式。侧置气门式配气机构的进、排气门设置在气缸体的一侧。气门不但是气体流动的通道，而且是燃烧室的组成部分，这种燃烧室只适应于早期低压缩比内燃机。它不紧凑，单位燃烧室体积的表面积大，燃烧室散热面积大，热损失多。此外，进、排气道由于气门侧置拐弯增多，进、排气阻力大，但结构简单，目前只用于廉价小功率汽油机。为减少进、排气流通阻力，改进换气性能，将低压缩比燃烧室变为高压缩比燃烧室，以

14、提高燃烧热效率和降低热损失; 将气门从气缸体上移到气缸盖上，因而出现了顶置气门式的配气机构，大大的改善了内燃机的动力型和经济性而广泛采用在现代内燃机上。2. 2 、配气机构的要求：对于一个正常工作的配气机构应该具有如下的要求： 进、排气门的时间足够大，泵气量损失小，配气正时恰当，在排气过程中能较好的排出废气，进气过程中能吸入较多的新鲜空气，因而使发动机具有较高的充量系数和合适的扭矩特性。振动、噪声较小，并且工作可靠和耐磨。结构简单、紧凑。为了减轻惯性负荷，使配气机构运动零件的质量减到最小。3、配气机构设计的计算参数确定：从确定气门座处的通过截面Fxn 以及确定喉口流通截面f rop 开始。气阀

15、处的流通截面积可以根据气体不可压缩连续流动的条件确定，也即在额定转速 I 情况，气门最大升程时，按气门座截面处假设的平均速度来确定。已知：气缸直径D=95，气道喉口的最大直径， 在气缸直径 D 处，配气机构的结构方案以及燃烧室的形式都已给定的情况下， 气门布置在气缸上可能性的限制。进气门 drop 的数值应大于下列规定的范围：采用气门顶置式：drop(0.35 0.52 )D ，则可以得到：drop(33.25 44.9)， 根据柴油机的195B 的结构，选择drop=36mm,排气门的气道喉口的直径， 通常取得比进气门的气道喉口直径小10%20%，气阀升程 h 时，某研究瞬间具有圆锥密封面之

16、气门的流通截面为：Fknhkn drop * cos asin a cos 2a 式中 a气门头斜面角（现代发动机上， a=45 度); hkn 气门的升程，它的取值一般是气门头的 25%左右，气门头的直径是 40.mm，则：hkn=10mm所以 :fkn= Fknhkndrop* cos asin a cos 2a=10（35*COS45+10*Sin45*Cos45)=865 mm对 drop进行校核：Frop=（ 1.11.2 ） Fxn=(1.11.2)x865=(951.51038)取 1000mm喉口的直径为：drop =4Frop / 3.14x10=36mm喉口的直径经过检验取

17、值正确。配气机构的零件和组件的设计一、凸轮轴的设计1、凸轮轴设计的要求：1）正确的设计进排气凸轮的位置，实现配气正时，使柴油机正确的按照一定规律运转。2）从柴油机的总体布局来设计凸轮的允许弯曲变形，合理的计算出支撑它的轴颈数目，轴颈的直径、和凸轮轴的最小直径尺寸。3）选择合理的材料和热处理工艺，使它不仅有足够的刚度与韧性，而且要使凸轮和支撑轴的表面有合理的硬度，具有较好的耐磨性。2、凸轮轴的结构：195B 柴油机是小功率柴油机， 可以采用整体式凸轮轴， 它的结构较紧凑，这种结构都是将凸轮轴从机体一端插入的，所以将它的两个支撑轴颈加工的尺寸大小是不同，前端的支撑轴颈尺寸大，后端的小些，而且前端轴

18、颈的尺寸必须大于凸轮轴的高度，这样便于安装。轴颈上安装滑动轴承。3、凸轮轴支承轴颈的数目：由于该柴油机是单缸四冲程发动机，不需要将支承轴颈设计的过多，只是将凸轮轴的前后端各设计一个就已经足够了，所以将该轴颈数目为2 个。4、凸轮轴的选材：因为凸轮轴要承受一定的机械强度，必须要有足够的强度和韧性，同时还应具有一定的耐磨性，才能让发动机在正常的工况下工作，选择碳钢，一般选择 45 钢就可以满足要求了。5、凸轮轴的支承轴颈轴承的材料：195B 柴油机经过查表得知， 采用铁基粉末冶金， 它是将它直接安装在凸轮轴轴承座孔内，它的型号：195 01018内径外径宽度前端404727后端2835266、凸轮

19、轴的定位方式：定位的原因 :由于汽车的上下坡或者在加速的时候，都可能使凸轮轴发生轴向窜动。为防止由此引起的对配气定时的不良影响，需要采用轴向定位措施。对也 195B 型柴油机的采用的是轴向定位方式。7、凸轮轴的最小直径确定：凸轮轴的最小尺寸可以按照下面的公式：Db=2Ro（ 24）（ mm）上式中的 Ro 是凸轮的基圆半径，由表可知：Ro=14.5Db=2Ro（ 24）=2x14.5（ 24） =（2527）当转速较高时，支承轴颈间距离较大、凸轮上受力较大时取上限值。 凸轮轴支承轴颈与轴 承孔 德径 向间 隙一般在 0.020.03mm，范围内，轴向间 隙为0.010.25mm。8、凸轮轴的热

20、处理工艺：a 渗碳；b 渗碳；c 机械加工；d 高频淬火（回火）；f 机械加工；9、凸轮轴的损坏形式：（1）支承轴颈的磨损。（2）凸轮表面的磨损、刮伤和点蚀。10、凸轮轴的计算：根据气门弹簧和配气的计算的：配气机构运动零件的质量Mkn=115gMmr=0R2=8.3mm，和Mn=75g Mn=120g Htmax=7mmMr=0，凸轮的尺寸摇臂的尺寸：Ro=14.5mmLr=46L=32， R1=138凸轮轴的角速度 =115rads弹簧的最小弹力是P=239牛顿，进气门的喉口直径d=36mm。从排气门作用到凸轮上的最大的力为：Prmax=Pnp min + d n2 4 （ Pr p&quo

21、t;r ） LnLr+Mrwx2 （ r1 r2 ）=239+3.14*0.334x（ 0.4450.1）x 10 6 x4632+374x1152 x （138 14.5）x10 6 =2539牛顿注： 式中的 da =36mm为排气门的直径d ba =42mm为进气门的直径Pr 0.445兆帕，是由指示功图而确定pr' p0 =0.1 兆帕Mr= （ nk+ mnp 3）x （nrlr )2+99=374gmlmn'' = mk lkn23 l r2 =120x 462 3x322 =81g凸轮轴的弯曲量：Ptmax a2b22417* 262* 692Y=0.8E

22、l (d p4p4 )0.84 )2.2* 105 * 95* (324 10=0.0003mm式中E=2.2*10 5 兆帕钢的弹性模量;L=a+b=26+70=96mm-凸轮轴跨距长度根据结构总体布置来取：2r022* 14.5232mm- 轴的外径p 10mm轴的外径， 选取时要考虑利用轴的外径向凸轮供给润滑油和保持轴要具有足够的刚度。挤压应力：cm0.418 Pr max E / bn r1=0.4180.002417* 2.2 * 106 / 0.025* 0.0572=255兆帕式中：bn =25mm凸轮的宽度二、凸轮的设计虽然瞬时的打开和关闭气门能够获得最大的时间截面，但是这样做

23、会使零件产生很大的惯性力。因此在设计配气机构时选用这样的凸轮型线，使它保证可以有足够的气缸冲量的同时，同时也保证运动零件的惯性力数值在允许的范围内。1、凸轮的设计时应该满足以下的要求：1) 具有合适的配气相位。它能照顾到发动机功率、扭矩、转速、燃油消耗量、怠速工况和启动等各方面的性能要求。2) 为使发动机具有良好的充气性能，因而时间面积值应尽可能大些。3) 加速度不宜过大，并应连续变化。4) 具有恰当的气门落座速度，以免气门和气门座的过度磨损和损坏。5) 应使配气机构在所有工作转速范围内都在平稳工作，不产生脱离现象和过大的振动。6) 工作时噪声较小。7) 应使气门弹簧产生共振的倾向达到最小程度

24、。8) 应使配气机构各传动零件受力和磨损较小，工作可靠，使用期长。上述这些要求往往相互矛盾，必须根据发动机的具体情况要求，抓住主要矛盾，协调各种因素，妥善解决。凸轮线性通常根据所选的线型形成规律做出，这样保证制造比较简单的凸轮线形。2、凸轮的基圆设计：凸轮型线从基圆开始绘制，从保证配气机构有足够刚性的条件出发选择它的基圆半径 R ，其值在 R= （1.52.5）xhn max 范围。基圆半径：R=(1.52.5)x10=1525对与 195B柴油机取14.5mm。105B柴油机的配气相位角，根据手册可以得到：进气提前角190进气滞后角490排气提前角470排气滞后角210凸轮的布置：（进排气的

25、夹角）9001ra4=90+14（47-21+49-19）=104配气相位与凸轮的作用角： =0.5（ 180a1 a2 )式中分别为进排气的提前开启角、进排气的滞后关闭角。 =0.5 （ 180a1 a2 )= 0.5 * 1080 190 210= 1100 凸轮顶部的圆弧半径：r 2r0hr max *cos po1cos po=7 *cos620=14.51 cos 620=8.3a( r0hr maxr2 )mmro2a2r222ro acos por12 r0r2a cosapo222= 14.514.578.32* a * cosa / 2( r0r2acosa)=138为了保证

26、气门的间隙，凸轮的背面部分的半径r0 加工的比rk 小一个间隙s: rn rosos值中包括了配气机构的温度间隙及弹性变形量。对于进气s =（0.250.35）mm，而排气门则 s =（0.350.50）mm。半径为 r 的圆与半径为 r1 的圆弧或者与直线 （r1=）的接合，可以按抛物线或者按某给定半径的圆弧连接。三、挺柱的设计1、挺柱的结构：挺柱的功能是按凸轮的运动规律推动传动机构，同时承受凸轮的侧向压力。特别是挺柱的底面，由于和凸轮表面接触的面积很小，接触应力很大，表面磨损很大，甚至可能刮伤，因此挺柱侧面以及底面要求耐磨。形状是筒型，这种结构可以减轻它的质量，从而达到减小它的往复惯性力。

27、它的这种结构同时也保证凸轮轴在旋转时，挺柱底面所受的偏心切向力使挺柱产生旋转运动，保证工作表面的磨损时很均匀的挺柱的轴线相对于凸轮的轴线的偏移量为13，而 195B 柴油机的偏移量为2mm。对于 195B 柴油机采用的是平面挺柱，它的特点是结构简单，质量轻。对于高速发动机也是比较适合的。2、挺柱的材料：挺柱的材料一般用的是低碳钢底部堆焊合金，或者铸铁底部采用冷激，或球墨铸铁制造，其摩擦表面应经过热处理提高硬度后精磨。挺柱的材料和底面的硬度是和凸轮轴材质及凸轮表面的硬度相匹配的。对与295B 柴油机的是20钢制造，底部堆焊合金，热处理的硬度HBC55。凸轮轴的材料为45 钢，凸轮表面淬火处后，硬

28、度为BRC5465。3、平面挺柱导向面与导向孔之间的挤压应力的计算：最大挤压应力 km a 按x下式计算：kmax6m2max2kgf / mmdrl上式中： dl 挺柱导向面直径（mm）；L在凸轮的计算位置是，挺柱插入导向孔中的长度（mm）；mma x作用在凸轮上的最大力矩k max6 m maxkgf / m m2d rl2= 6* 4482 kgf / mm216* 6.5=39.36kgfm m24、平面挺柱的最大速度：平面挺柱的最大速度受限于挺柱端面的直径D t ，依据平面挺柱的凸轮机构运动学可知，挺柱与凸轮的接触点偏移量e 与挺柱的速度vr 成正比：v rewednrd因此，如挺柱

29、端面直径D r35mm ， 由发动机的总体布置决定，则确定挺柱的dht最大速度（dmax时，必须保证凸轮与平面挺柱不产生干涉，为此满足dht22m a x em a xDtBd2a2em a x( D t / 2) 2aB / 2 2(35 / 2)222 14/2 12306 .25811 2224 .251 213 14m / s5、凸轮与挺柱间接触应力的计算：平面挺柱接触应力r 的计算：Fr 0565B 1 ur21ue2ErEe式中：F 作用在凸轮上的力（ kgf）;凸轮廓线瞬时曲率半径（ mm）；B凸轮与挺柱底面间的接触线宽度（mm）；ueur 分别为凸轮材料与挺柱所用材料的泊松比；

30、EeEr 分别为凸轮材料与挺柱所用材料的弹性模量（kgfmm）以上 ue 或 ur 当使用的材料为铸铁可取做0.27，材料为钢材是取0.30。弹性模量经过查表可知 :碳钢： 2.0x104 （kgf m m2 ）如使 ur ue0.30 并将此值代入公式中则可以简化：r 0565Fkgf / m m 211BE eE r4.60.59211p * 1842.0*1042.0* 105.67x1066、挺柱的导向面直径d r 与长度 Lr 按照下面的公式确定：dr =(0.150.20）D（ mm）=（0.150.20）*95=(14.2519)取 16mm式中D气缸直径 (mm）Lr =（ 3

31、.03.5） dr（mm）=（ 3.03.5)*16=(4859)mm根据 195 的结构取 d r =58mm挺柱的导向面直径与挺柱孔间的径向间隙一般在0.020.08mm的范围内。7、挺柱头部球面支座的设计：挺柱头部加工有凹形的球面支座，它是支撑推杆球头的。在这种球头与球面支座的配合副中， 为了再两者之间形成楔形油膜，球面支座半径 r2 应比推杆的球头半径略大，但r2 与 r1 也不应相差过大，否则将使接触应力剧增，一般r2r10.2 0.3mm ，如图：8、凸轮和挺柱的主要损坏形式及其预防：一、表面刮伤刮伤的原因：由于凸轮和挺柱让润滑情况恶化引起的。防止的方法： 1、改善润滑：（1）保证

32、在凸轮与挺柱面之间经常供给黏度、成分、温度和数量均匀合适的润滑油； （2）采用具有特殊添加剂的润滑油；（3）使凸轮与挺柱的接触面光洁度尽可能的高一些； 2、降低接触应力：（1）尽量减轻配气机构的往复运动质量； （2）增加凸轮的刚度 ;(3)采用弹性模量较小的但有较高硬度和强度的金属作为凸轮和挺柱的材料。 3、表面磷化处理。 4、凸轮、挺柱的化学成分及其金相组织的选择适当。 5、采用热导性好的材料。二、表面蚀点发生的主要原因：点蚀是金属的疲劳过程。预防的措施： 1、改善润滑； 2、降低接触应力； 3、降低残余应力；4、材料的化学成分和金相组织；4、采用热导性好的材料6、材料内部应尽量减少气泡。夹

33、渣等缺陷。7、提高材料的抗疲劳强度和抗腐蚀能力。三、表面磨损凸轮磨损有两种情况：（1）是一个缓慢的抛光过程， 最后形成一个硬而光滑的摩擦表面。 这种抛光的过程常开始于凸轮廓线的加速度为零的位置， 而止于凸轮廓线的顶端之前，顶端不会被磨平。（2）随着时间加长会迅速磨损下去，直至影响发动机的性能。不正常的迅速磨损， 严重者则在几个小时内即可将凸轮定磨平。四、推杆的设计1、推杆的功能：把凸轮的运动从凸轮轴传至顶置气门处，完成发动机的配气。2、推杆的材料：45 钢。3、推杆的结构形式：推杆是一个细长杆，在工作时容易发生纵向弯曲，它是配气机构中刚度薄弱的环节。在 195B 型柴油机上是采用冷拔无缝钢管（

34、或铝制空心管）制造。采用冷拔无缝钢管可减轻它的质量，减小往复惯性力。此外，缩短推杆的长度是减轻质量，提高纵向弯曲应力和整个配气机构刚度的有效办法。二、尺寸设计：根据 195B 柴油机的结构， 它的长度设计为291mm，外径 9mm，球头半径 4.5mm。才可以满足其要求。三、推杆稳定性安全系数的确定推杆的纵向弯曲按下列计算：Prp2Ejl 2kgf3.142 * E*1.19*106=33022.5 x105 kgf式中： P作用于推杆上的临界力；E推杆材料的弹性模量；J推杆中央横断面的惯性力；Jd f2dm2643.14 / 64 94541.19 x10 6m m2d f 推杆的外径dm

35、空心推杆的孔径L推杆的长度P xpn pP p=2.5 x105 46.25x105式中Pt 作用在推杆上的最大作用力对于各种用途的发动机，np 在如下的范围：（1）、高功率轻型发动机，np =2.53(2)、汽车拖拉机发动机。高速船用发动机，np =35（3）、固定式和船用发动机np =46四、推杆球头与挺柱球面支座， 推杆球头与摇臂调节螺钉球面支座间接触应力的计算：接触应力按下面的公式计算：2211r 0.3383 Pp Emr1r 2252110.3383 2.5x10Em4.55= 180 kgf / mm2式中pp 作用于推杆上的最大作用力（kgf）Em 挺柱与推杆两种材料的平均弹量

36、kgf / mm2r1 推杆的球头半径（mm）r2 挺柱球面支座的半径（mm）对于各种用途发动机的许用接触应力r如下：(1)汽车拖拉机发动机，r=150200 kgf / mm2（2）固定式和船用发动机，r=100120 kgf / mm2五、摇臂的设计1、摇臂的工作原理：摇臂是推杆和气门之间的传动件，它是推杆传来的力改变方向后作用于气门尾部以推开气门。2、摇臂的结构：摇臂的几何尺寸决定于气门和凸轮轴的相对位置。为了获得较轻的质量刚性好的结构，往往才有T 字型的或者 I 字型的断面。 195B 柴油机采用的就是T字型摇臂断面。3、摇臂比：摇臂有长、短臂之分，长短之比成为摇臂比，其值在1.6 左

37、右。长臂推动气门的杆端，短臂端的螺孔中装有气门间隙调节螺钉和锁紧螺母，气门间隙调节螺钉的球头与推杆上端的凹球端头接触，195B 柴油机的摇臂比：4632=1.43。4、摇臂润滑：摇臂依靠摇臂轴支撑在摇臂支座上，摇臂钻有油孔，摇臂轴为中空型，机油由支座油道经摇臂轴内腔润滑到摇臂的衬套，然后从摇臂上油道上流出，滴落在摇臂两端进行润滑。5、摇臂的定位 ：摇臂轴上两摇臂间装有摇臂弹簧，防止摇臂轴向窜动，从而保证各摇臂相对气门杆的确定位置。 在 195B 柴油机上，采用的是用摇臂支座将两个摇臂分开，并且在两边缘处用卡簧将其锁紧。6、摇臂的材料：所采用的材料是QT60 2 摇臂在与气门的尾部接触时既有滚动

38、又有滑动，所以对材料的要求是要耐磨，为了防止磨损影响正常的配气相位，故该表面要求淬火热处理的工艺。7、摇臂与气门杆顶面间接触应力的计算：r0.338PeEm22r 2kgf / mm2.5x105 Em20.33882420 kfg / mm2式中Pr 气门杆顶面上的最大作用力（kgf）；R摇臂敲击部分的球面半径（mm）；摇臂与气门顶面间的许用接触应力：r450 kfg/ mm2 。摇臂断面 A-A 中的总应力为：（如图）P aP cosa1GWAFAkgf / mm21800* 51800* cosa1WA25=400 kgf / mm2式中Pr 气门上的最大作用力；Wa 气门侧摇臂计算断面

39、的断面模数；FA 气门侧摇臂断面的面积；A1从计算断面重心到作用力的垂直距离A2作用力的垂直线与计算断面A-A 的夹角；断面 B_B 中的总应力：G P aP cosa1 kgf / mm2WAFA1900* 51900* cosa1WA25=420 kgf / mm2式中Pr 气门上的最大作用力；Wa 气门侧摇臂计算断面的断面模数；FA 气门侧摇臂断面的面积；A1从计算断面重心到作用力的垂直距离A2作用力的垂直线与计算断面A-A 的夹角；上述应力c 的许用值c如下：（1）铸铁：r2 .5 kgf/ mm 2（ ）锻造碳钢：r10 kgf / mm 22（3）锻造合金钢：r20 kgf/ mm

40、 2(4) 铸钢：r5 kgf/ mm 2（ ）轻合金：r2.0kgf/ mm 25对于 195B 柴油机选择（ 4）式中的 r5 kgf / mm 2 。六、气门组的设计一、气门的设计：1、气门设计的基本要求：材料方面：气门的工作温度是确定气门材料的主要因素。在气门工作温度范围内材料应具有足够的强度。 韧性和表面硬度。 由于排气呢锥面磨损常为腐蚀磨损，因此在选择材料时候必须考虑化学腐蚀（主要是硫和磷）的性能。进气门锥面多属磨损摩擦，因此进气门侧重耐磨。机构方面：要求结构简单、加工方便，且颈部形状也要恰当，以便减少气体的流动阻力，增加其进气冲量。在保证足够的强度、刚度和耐磨性的前提下的重量选择

41、。尽可能的降低热负荷，是气门设计的一个重要方面。排气门是气门组中的高温零件，气门头部75% 左右的热量经气门座导出，25% 的热量经气门导管导出，因此，气门的设计应与气缸盖的设计密切配合，气门座周围必须加强冷剂，并使温度尽量均匀。此外，如结构允许，尽量增加导管的长度，适当减小气门杆与导管的间隙，以减低气门的温度。气门室配气机构从凸轮开始的整个运动链中的末端零件。它的运动受到凸轮廓线、挺柱、摇臂、气门弹簧等零件特性的制约，因此气门的设计还必须从整个配气结构来考虑分析，要避免气门在落座时承受过大的冲击和振动，因为在这些机械负荷也是造成气门及气门座磨损的原因之一。2、气门的工作条件分析：气门室发动机

42、的重要零件之一。工作时需要承受较高的机械负荷和热负荷，尤其是排气门，由于经常高温燃气的冲刷，因而易于产生漏气。腐蚀与烧损等现象，工作条件也更为严酷。气门工作时承受落座冲击负荷及燃气压力给以的静负荷， 这种静负荷一般在4 kgf / mm 2 左右，而冲击负荷一般为 11.6kgf / mm 2 左右；气门的工作温度：进气门约为200450 度，而排气门则可达 650850度，甚至更高，下面是195 B 柴油机的排气门的温度场。3、气门材料的选择：气门材料的选择必须考利到它的工作温度、腐蚀、冲击载荷以及气门杆部与端面的耐磨等因素。而且进、排气门的对材料的要求也是不同。因为进气门的温度要低一些，排

43、气门的温度要高些。就195B 发动机的选材：进气门的材料用 40Cr；排气门的材料用40Cr9Si2。气门选择材料的方法：（ 1）马氏体钢一般气门中采用铁素体合金钢，含碳量在 0.350.80%之间，经淬火后可得到马氏体组织以上耐磨的要求，这种材料的机械性能加工性好， 滑动性好，在工作温度超过650 0 c 的排气门上广泛应用，如 4crsi2.、4Cr10Si2Mn 等。但在强化程度较高的发动机上，由于热负荷和机械负荷高，因而对气门锥面的耐磨、耐腐蚀性能提出更高的要求，这时，可采用堆焊气门，这是一种头部采用奥氏体钢，杆部采用马氏体钢的气门。可用摩擦焊或闪光焊来堆焊。堆焊气门设计的关键是正确地焊接部位。应从以下两个方面来考虑： 1）界面处应在气门头部应力区之外并离颈部顶圆弧中点附近的热点较远； 2）耐热性较差的杆部材料不要受到高温燃气的侵蚀；焊接的部位以选在气门全开时界面与导管下端相齐或略高为宜。（2）奥氏体钢这类钢在常温和工作温度下基本上全是奥氏体组织，不