发酵厂项目建议书

1、目录项目建设目的及意义二、厂址选择和总平面设计三、产品方案四、工艺设计流程五、物料衡算六、设备选型七、公用工程与辅助单位八、组织架构与劳动定员九、经济效益分析十、厂区平面设计图十一、设备平面布置图十二、设备主剖面布置图十三、管路布置图项目建设目的及意义随着经济的发展，究竟这种重要的工业原料被广泛用于化工、 塑料、橡胶、农药、 化妆品及军工等工业部门。且石油资源趋于缺乏、全球环境污染的日益加居IJ,各国 纷纷开始开发新型能源。燃料乙醇是目前为止最理想的石油替代能源，它的生产方法以发酵为主。菌种的优劣对发酵效果的影响非常大， 能够筛选出具有优良性状的菌 株及对菌株进行改良， 对于降低生产成本， 乃

2、至实现酒精的大规 模工业化生产，解 决能源危机都有着重大意义。在我国石油年消费以13%的速度增长，2004年进口原油量超过1亿吨，是世 界第二大的石油进口国。 我国燃料乙醇起步虽然较晚，但发展迅速，以成为继 巴西美国之后世界第三大燃料乙醇生产国。2001年4月，原国家计委发布了中 国实施车用汽油添加燃料乙醇的相关办法，同时国家质量技术监督局颁布了“变性燃料乙醇”和“车用燃料乙醇汽油”2个国家标准。作为试点，国家耗资 50余亿元建立4个以消化“陈化粮”为主要目标的燃料乙醇生产企业。2006年，我国燃料乙醇生产能力达到102万t,已实现年混配1020万t燃料乙醇汽油的 能力。2002年车用汽油消耗

3、 量占汽油产量的87.9% ,如果按10%比例添加生产燃 料酒精换算，需要燃料酒精 381 万吨，而全年酒精总产量仅为20.7万吨，如果在不久将来，能用燃料酒精替代 500万 吨等量的汽油，就可以为我国节省外汇 15亿美元。在目前中国人均石油开采储量仅为 2.6吨的低水平条件下，开发新 能源成为社会发展， 推动经济增长的动力，燃料酒精作为国家战略部署的新型能源之一，在我国具有广阔的市场前景。二、厂址选择和总平面设计厂址选择厂址选于兰州市七里河区龚家湾，龚家湾环境优美，闲置土地资源丰富。 而且为了招商引资，提供了一系列优惠政策，工业用地价格为18万元/亩，工业用 电价格平均1.5元/度，工业用水

4、1.1元/吨，所以， 依据以上条件我们选择该地建 厂。 总平面设计全厂总平面设计厂区总平面的布置采用联合式布置形式。生产车间集中建在厂区西 南侧，属下风向，这样有利于物料的运输，节省管子材料。锅炉房配电站在厂区中央， 有利于向各个部门输配电及供热，但热电厂和锅炉间则建在厂区最西侧。职工宿舍远离车间，在上风向。厂区周围设有花草，美化环境。三、项目建设方案（公用工程与辅助单位） 产品方案和拟建规模1、生产规模:50000 t/a2、生产方法：单浓度连续发酵、差压式二塔蒸储、吸附脱水技术3、生产天数：每年250天4、酒精日广量:200 t5、酒精年产量:49998 t6、副产品年产量：次级酒精占酒精

5、总量的2%7、杂醇油量:为成品酒精量的0.3%8、产品质量：燃料酒精乙醇含量为99.5%(v/v)项目建设标准 土建标准：参照同 行较高建设标准进行完善和改进并应用新技术c 品卫生法(国务院1995.10 )食品添加剂使用卫生标准四、工艺设计流程工艺指标与基础数据1、糖蜜原料：含可发醉性糖50%2、发醉率：90%3、蒸储率：98%4、发醉周期：48小时5、发醉温度：28? 34 C6、硫酸镂用量：1Kg/t糖蜜6、硫酸用量：5Kg/t糖蜜工艺流程1、原料的预处理包括添加絮凝剂、静止澄清、2、糖蜜稀释采用连续稀释；3、醉母菌发醉4、分离纯化本安全卫生法则：中华人民共和国食(GB 2760)加酸等

6、过程;5、生产工艺流程(见下页图2-1 )HJ2-1五、物料衡算 原料消耗量计算(基准：1吨无水乙醇)1、糖蜜原料生产酒精的总化学反应式为：C2 Oi +2c6HI2QT 4C2HO 出 4CO T342360184176X10002、生产1000Kg无水酒精的理论蔗糖消耗量：1000X( 342- 184)= 1858.7 (kg)3、生产1000Kg燃料酒精(燃料酒精中的乙醇99.5%(v)以上，相当于99.18% (m)的理 论蔗糖消耗量：1858.7 X 99.18 %= 1843.5 (k)4、生产1000Kg燃料酒精实际蔗糖消耗量(生产过程中蒸储率为98%发醉率为 90%):184

7、3.5 -98% 十 90% = 2090 (k)5、生产lOOOKg燃料酒精糖蜜原料消耗量(糖蜜原料含可发醉性糖50%:2090 十 50% =4180 ( Kg)6生产1000Kg无水酒精量(扣除蒸储损失生产1000kg无水酒精耗糖蜜量为)：1858.7 -90%- 50% =4130.4 (kg)7、发酵醪量的计算：酒母培养和发酵过程放出二氧化碳量为：1000 99.18 00176-96898 001 84单浓度酒精连续发醉工艺，把含固形物88%勺糖蜜稀释成浓度为25%勺稀糖液经连续稀释器可得稀糖液量为：4180X 85% /25 % =14212 ( kg)即发醉醪量为：14212k

8、g酒母繁殖和发酵过程中放出968Kg的二氧化碳，且酒精捕集器稀酒精为发酵醪量 的6%,则蒸储发醉醪的量为：(14212-968 ) X( 1.00+6 %) =14039 ( kg )蒸储发酵成熟醪的酒精浓度为：1000 99 _48-0-& ,98 00 140398、成品与废醪量的计算糖蜜原料杂醇油产量约为成品酒精的0.25? 0.35 %，以0.3 %+,则杂醇油 量为1000X 0.3 % =3 (kg)醪液进醪温度为11=55 C,塔底排醪温度为14=85 E,成熟醪酒精浓度为B1=7.14 %塔顶上升蒸汽的酒精浓度50%( v)即42.43 %(w),生产1000Kg酒精则

9、醪塔上升蒸汽量为：V 1=14039 X 7.14 %- 42.43 % =2363 ( kg)残留液量为：Wx=14039-2363=11676 (kg)成熟醪量比热容为：G=4.18 X( 1.019-0.95B 1)=4.18 X( 1.019-0.95 X 7.14 %)=3.98KJ/ (Kg - K)成熟醪带入塔的热量为：Q 1=FQt1=14039 X 3.98 X 55=3.08 X 106 ( KJ)蒸储残液内固形物浓度为：FiBi 14039 7.14 0。询。oWx11676蒸倒残留液的比热：C2 4.18(1 0.378B 2)4.18 (1 0.378 8.59 0。

10、)4.04 KJ/(kg K)塔底残留液带出热量为：Q4 Wx C2 t4 11676 4.04 85 4.01 10 6(KJ)查附录得42.43 %酉精蒸?官:含为2045KJ/Kg。故上升蒸汽带出的量为：Q3 V1i 2363 2045 4.83 10 6(KJ )塔底真空度为-0.05MPa (表压)，蒸汽加热焙为2644KJ/Kg ,又蒸储过程热损失Qn可取传递总热量的1%根据热量衡算，可得消耗的蒸汽量为：Q3 Q4 Qn Q14.83 106 4.01 106 3.08 106Di2542( kg)I Cwt4(2644 4.18 85) 99。若采用直接蒸汽加热，则塔底排出废醪量

11、为：Wx Di 11676+2542=14218( kg )9、年产量为1万吨燃料酒精的总物料衡算工厂年开工为250天。日产产品酒精量：10000/250= 40 (t)每小时酒精量：40X 1000-24=1667 (Kg) =1.667 (t)实际年产量(次级酒精忽略不计)：1.667 X 24 X 250=10002 (t/a )主要原料糖蜜用量：日耗量：4180X 40=167200( kg ) =167.2(t)年耗量：167.2 X 250=41800 (t)每小时产次级酒精：1667X( 2-98) =34.02 (kg)实际年产次级酒精：34.02 X 24X 250=2041

12、20(Kg)=204.12 (t/a )表3-1 200000t/a糖蜜原料酒精厂物料衡算表物料衡算生产1000Kg99.5%酒精物料量每小时(Kg)每天(t)每年(t)燃料酒精100016674010002糖蜜原料41806967167.241800次级酒精2033.340.8200发醉醪1421223687.8568.48142120蒸储发醉醪1403923399.45561.56140390杂醇油350.1230二氧化碳9681613.438.7296800醪塔废醪量1421823701.4568.7142178.610、稀释工段的物料衡算物料衡算糖蜜稀释用水量(以每生产1000kg酒精

13、计算)稀释成25嘛糖液用水量为：W= 14212-4180=10032 (kg)则生产1万吨酒精每小时需要稀释用水量：10032X 1677- 1000=16723.4 (kg/h)生 产1万吨酒精一年需要的稀释用水量：10032X 10000=1.0032 X 108 (t/a )营养盐添 加量：选用氮量21%勺硫酸镂作为氮源，每吨糖蜜添加1Kg,则每生产1000kg酒精：硫酸镂年耗量为：41800X 仁 41800 (kg/a ) =41.8 (t/a ) 4.18t 4.18kg41800t日耗量：41800 十 250=167.2 (kg/d )每小时耗量：167.2 - 24=7 (

14、kg/h )则生产1万吨酒精一年需要硫酸镂用量：41.8 X 10000=4.18 X 105 (t/a )3、硫酸用量稀释酒母稀糖液用酸5Kg/t糖蜜：年用量：41800X 5=20900 ( kg/a ) =20.9 (t/a )日用量：20900- 250=83.6 (kg每小时用量：83.6 - 24=3.5 (kg/h )则生产1万吨酒精硫酸镂一年用量：20.9 X 10000=2.09 X 105表3-2稀释工段各物料用量(5万吨产量计算)物料用量(t/a)糖蜜稀释用水量1.0032 X 108营养盐添加量4.18 X 105硫酸用量2.09 X 105热量衡算发醉工段现生产100

15、00t/a,要每小时投入糖蜜量 6967kg/h ,则无水酒精量为: 6867X 1000 十 4130.4= 1686.76 (kg/h )以葡萄糖为碳源，酒母发醉每生成1kg酒精放出的热量约为1170KJ左右，则发醉和培养酒母每小时放出的热量为:Q=1170 X 1667=1.97 X 106 (KJ/h )发醉酒母冷却水初twi=20C,终温t： 2=27C,平均耗水量为：3酒母发酵酒母酒精捕集用水为：(待蒸储发醉醪液量为F=23399.45kg/h ),q ,9710 67327.4(kg/h)Ce(twi tw2)4.18 (27 20)z5% F 十 1.06=5 %X 23399

16、.45 - 1.06= 1103.7 ( kg/h )发醉洗罐用水为:(每15天洗一次)2% F 十 1.06=2 %X 23399.45 - 1.06=441.5 (kg/15 天)则在发醉工段总用水量 W发酵工段=1103.7 +441.5 +67327.4 =68872.6( kg/h )蒸储工段按采用差压蒸储两塔流程计算，进醪塔浓度为7.14 %出醪塔酒精蒸汽浓度为50% .1、醪塔图2-1醪塔的物料和热量平衡图醪液预热至55C,进入醪塔蒸储，酒精质量分数为 7.14 %沸点92.4 C,取上升蒸 汽浓度为50%( v),即42.43 %(w)o塔顶温度75E,塔底温度85U则塔顶上升

17、蒸汽热 焙量i1=2045kJ/kg 。加热蒸汽取0.05MPa绝对压力，则其热燃 量I 1=2644KJ/kg 。F1 D1 V1 WxD1即F1 V1 Wx2-1酒精衡算式：F1XF1 V1 y1 (WxD1 )Xw12-2总物料衡算：式中：Xfi一成熟发醉醪内酒精含量1% (w , Xfi=7.14 %yl塔顶上升蒸汽中酒精浓度1%(W , y=42.43 %。X w塔底排出废糟内的酒精浓度%(W,塔底允许逃酒在0.04%Z下，取Xw=0.04 %2-3fiC Fit FlDi1 1 v1 il(wX CwDlCe )tW1 热量衡算式：设 G1=3.98KJ/ (kg ? h), Cw

18、=4.04KJ/ (kg ? k), Ce=4.18KJ/ (kg ? k),并取 热损失 Qi=1% DIi, tFi=55C, tw=85C, R=23399.45 (kg/h )联解2-1、2-2、2-3求得Vi=3914.45 (kg/h ), Wx=19485 (kg/h ), D=5063 (kg/h )般醪塔采用直接蒸汽加热，塔底醪排出量为：G=W+D=19485+5063=24548(kg/h )表3-3年产1万吨酒精厂蒸储工段醪塔物料热量汇总表进入系统离开系统项目物料(kg/h )热量(kJ/h )项上物料(kg/h )热量(kj/h )成熟Fi23399.45F 1 CjF

19、it Fi3.05 X 107蒸储 残液W19485WCt wi2.8 X 107加热 蒸汽d5063DIi1.34 X 107上升 蒸汽Vi3914.45Vi i8X 106加热蒸汽d5063Dt wCe67.57 X 10热损失Qi1.34 X 10累计28462.454.39 X 107累计28462.454.37 X 1072、精储塔塔顶温度105 C,塔底130 C,进汽温度130 C,出塔浓度为 96% (v),即93.84 %(w)o出塔酒精量为：p=1667X 99.18/93.84= 1761.9(kg/h)每小时醛酒量因为醛酒占出塔酒精的2%,贝U每小时的醛酒量为：A=2%

20、X 1761.9=35.24 (kg/h)(3) P' = P A =1761.9 - 35.24=1726.66 (kg/h)图2-2精储塔的物料和热量衡算图在精微塔中，塔顶酒精蒸汽经粗微塔底再沸器冷凝后，除回流外，还将少量酒精送到洗涤塔再次提净。据经验值，此少量酒精约为精储塔储出塔酒精的2%左右，则其量为：Pe=Px 2%=726.66 X 2%=34.5 (kg/h )酒精被加热蒸汽汽化逐板增浓，在塔板液相浓度55% (v)出汽相抽取部分冷 凝去杂 醇油分离器，这部分冷凝液称杂醇油酒精，数量为塔顶偏出塔酒精的2%左右)其中包括杂醇油 m=0.3 % (P ' +A)=5.

21、3(kg/h),故 H=(P' +Fe)x 2 % =(1726.66+34.5 ) X 2% =35(kg/h)在杂醇油分离器内约加入4倍水稀释，分油后的稀酒精用塔底的蒸储废水经预热到tH=80C ,仍回入精储塔，这部分稀酒精量为：H ' = (1+4)H - m = 5H- m=5 x 35-5.3 =169.7 (kg/h)(6)物料平衡：F2 + D2 + H' = P ' + Pe+ H + Da + W x则：W' x= F2 + H' -P ' -Pe-H =3914.45+169.7 - 1726.66 -34.5 -35

22、 =2287.99 (kg/h) (7)热量平衡：F2CF21F2 D2|2 H'C HS R( Pe P')tpCp=(R 1)(Pe P')i 2 P'tpCp HiH (D2 Wx)tw2CW Q n2式中R 精储塔回流比一般为3? 4,取3I2精储塔加热蒸汽热含量,0.6Mpa绝对压力,12=2652(kJ/h)th一为回流稀酒精进塔温度t h=80 EC H 一为杂醇油分离器稀酒精比热，稀酒精浓度为:Xh Xh(h g) 75.20o (35 5.3) 132Q% ,H'169.7查得起比热为Ch =4.43KJ/ (kg ? k), 75.2

23、为杂醇油酒精的重量百分浓度，与液相浓度55%( v )相平衡。tp一出塔酒精的饱和温度(78.3 C)C p一出塔酒精的比热，应为 2.80kJ/(kg.K)i2一塔顶上升蒸汽热含量，i 2=1163.2 (kJ/kg)ih一杂醇油酒精蒸汽热含量，应为i H=1496(kJ/kg)tw2精储塔塔底温度，取130CCw取 4.04KJ/ (kg ? k)Q n2精微塔热损失，Qn3=2%2D2C F2一进塔酒精的比热，取 C=4.16(kJ/kg) tF2一进料温度，取90 rW x上面算得 2287.99kg/h计算可得：D=2243(kg/h)塔底排出的废水：G=D 2+Wx= 2243+2

24、287.99 =4530.99 ( kg/h )计算蒸储工段的蒸储效率:皿妇47619 98.213%7.14% 23399.45XpPXF1f1表2-4年产1万吨酒精工厂蒸储工段精储塔物料热量衡算汇总表进入系统离开系统项目物料(kg/h )热量(kJ/h )项目物料(kg/h)热量(kj/h )脱醛液F2 3914.45F 2Cf2t F25.9 X 10696%酒精P, 1726.66P' Cpt p1.69 X 106加热 蒸汽D22243D2125.9 X 106次级酒 精Pe34.5稀酒精1H169.7H CHt H2.65 X 105杂醇油 酒精蒸 汽H35HiH0.52

25、X 105回流液R(Pe+ P')C Ptp5.2 X 106蒸储废水W+D24530.99(Wx + D) t W 2Cv7.37 X 106上升蒸汽(R+1) (Pe+ P') i 2 8.2 X 106热损失Q20.12 X 106累计6327.151.72 X 107累计6327.151.74 X 107其他衡算541供气衡算由前面计算所得数据可知蒸播工段蒸汽消耗：D= D+D2=5063+2243= 7306 ( kg/h )年耗蒸汽量为：7306 X 24 X 250=43836(t)酒精厂平均蒸汽用量：酒精厂每小时平均蒸汽消耗量主要供给蒸储工段，因此其消耗量由蒸储

26、量和损失组成，蒸汽总损失取蒸储工段蒸汽消耗量的4%则锅炉需要蒸发量为：7306 X (100 % +4%)=7598.24kg/h使用热值为4000大卡的煤，假设锅炉效率为80%则每吨煤能供生产使用50t新鲜 蒸汽，则连续蒸储煤消耗量为：7598.24 - 50000 - 80% =0.189 (t/h )本设计选用的锅炉为工业中压(1.47 5.88Mp )中型(20 75t)的煤粉锅炉型号为YG80/3.82 M7蒸发量为80t/h ,额定温度为450 C5.4.2供电衡算根据我国糖蜜酒精连续发酵工艺技术指标，设生产每吨酒精耗电40度，可估 算酒精厂的用电：40X 10000=4 X 10

27、5 (度/ 年)=1600 (度/ 日)考虑到此值为估算值，所以乘以一个富裕系数为120%1600X 120% =1920 (度/ 日)=4.8 X 105 (度/ 年)六、设备选型1发酵设备设计采用连续发酵方式，根据物料衡算结果可知，每小时进入发酵罐的醪液体积流量为：23687.8kg/h ,密度为 1200 kg/m3 网。进入种子罐和1号发醉罐的醪液体积流量为W23687.8/1200=19.7= 20rrVh6.1.1发醉罐容积和个数的确定(1)种子罐个数的确定：为保证种子罐有足够种子，种子罐内醪液停留时间应在12h左右，则种子罐 有效容积为：V=20X 12=240 (朋)取种子罐装

28、料经验系数为80%则种子罐全容积为：V*V/u=240/80%=300m 取 300 用每个罐的容积为150m,则种子罐个数为：300/150=2 (个)(2)发醉罐体积。根据发醉罐现在的设备情况，从100 m3到500 m3,现在酒精厂 一般采用300 m3,按照有关情况和指导老师建议，我采用300 m3,取H=2D h1=h2=0.1DD 一为发酵罐内径，(m)H 一为发醉罐高，(rr)h1、h2一分别为发醉罐底封头高和上封头高，(m头近似发醉罐上均为标准椭圆形封头，下部为锥形封头，为了计算简便，假设其上下封相同，则V 全 D H 2 -D (h 144-D) 500(m )6D=5.33

29、m , H=10.66m h 1=h2=0.533m发醉罐的表面积圆柱形部分面积：2F1=n DH=3.14X 5.33 X 10.66=178m由于椭圆形圭寸头表面积没有精确的公式，所以可取近似等于锥形圭寸头的表面If积：F2=F3= D (D)2 h25.33 . (33)2 0.533 2 23(m2)2 22 丫 2发醉罐的总表面积：F=F+F 2+F3=178+23+23=224m(3) 计算发醉罐数量：上面已经写到，我设计的发醉罐规格为300 m的规格，设总发醉时间为48小时,V 有效=WT/N-公式V 全容积xw =v有效- 公式(2)式中W一每小时进料量；T一发醉时间；N一发醉

30、罐数根据经验值，一样取发醉罐填充系数为W =80%则可以得到：300X 80%=20 x (48-12)/N,计算得到：N=3个)，则我们需要发醉罐 N=3个6.1.2 糖蜜储罐个数的计算糖蜜储罐采用800m3规格：1 5 天的糖蜜量为:V=167.2 X 15=2508 (t)查得85Bx的糖蜜密度为1450 kg/ m 3贝 U V = 2508 X 1000/1450 = 1729.6 ( ni)设其装料系数为80%则贮罐的全容积为：V 糖蜜=1729.6/0.8 = 2162 (m) 2162/800=2.7 (个)，取 3 个6.1.3 冷却面积和冷却装置主要结构尺寸(一)、总的发醉

31、热：Q=Q1-(Q 2+Q3)Q1=GSqQ3 F (c tw t b )式中G一每罐发醉醪量(kg)S 一糖度降低百分值()q 一每公斤糖发醉放热(J),查得418.6JQ 1一主发酵期每小时糖度降低 1度所放出的热量Q 2代谢气体带走的蒸发热量，一般在5%6%之间，我们估算时采用 5%Q 3不论发酵罐处于室内还是室外，均要向周围空间散发热量Q,具体计算看后面。Q1=(23399.45/3 )x 12x418.6x1%=3.92x105(KJ/h)54Q2=5%Q1=5%x 3.923 x 105=1.96x104(KJ/h)发醉罐嫌根附格散失计算：先求播射对流联合给热系数，假定发醉罐外壁3

32、5 C,生产厂所在地区夏季平均温度为 27C,则:c4.1值按生产经够数据取270(CKj/v/(00)?(hB?T0故传热总系数为:1.7 4 35 2788 (273 35)/100 4 (273 27)/100 48.35kcal/(m235kJ/( m2 h35 27 h C)C)可得：Q3224 35 (35 27) 62720(kJ /h)=6.30 X 104 ( kJ/h )需冷却管带走的单个发醉罐冷却热负荷为：Q=QQ 2-Q3=3.92 X 105-1.94 X 104-6.30 X 104=3.096 X 105(kJ/h)总发醉热为:Q 发酵=3.096 X 105 X

33、 3=0.97 X 106(kJ/h)(二八冷却水耗量的计算w令却4.65 101.59 105(kg/h)Cp(t2 tj 4.186 (27 20)(三八传热总系数K值的确定选取蛇管为水煤气输送钢管，其规格为114X 4,则管的横截面积为：0.785 X( 0.114-0.004 X 2) 2=0.00882 ( m)24.186 A设罐内同心装蛇管,2设蛇管圈的直径为4.186 6.45并同时进入冷却水，则水在管内流速为:30.66m,并由水温差得 A=6.45()°，1歹)它厂J77r)0 8(7.94 10-31000).O.1O60.21.77 皿)0.33h C)R=0

34、.33mVs=0.785*d *0.9= 7.94*10 - m3/s| 2K301kJ/(m2 h C)11 O.OO4 1348 27OO 1881675O式中1/1675O 一为管壁水污垢层热阻(ni ? h ?T)/kJ188 一钢管的与热系数kJ/ (mi ? h ?T)o.oo4 一管子壁厚(m（四八冷却面积和主要尺寸Q3.096 1059Q 177(m2)K"tm301 5.8(五八发醉罐壁厚1、发醉罐壁厚SSC (cm)2 P式中P 设计压力 取最高工作压力的1.05倍，现取0.5MPaD 一发醉罐内径，D=533cmA钢的许用应力，=127MPa一焊缝系数，其范围在

35、0.15? 1之间，取0.7C 一壁厚附加量(cm)C=C 1+C+C式中Ci一钢板负偏差，视钢板厚度查表确定，范围为 0.13? 1.3,取C=0.8mm C 2一为腐蚀裕量，单面腐蚀取 1mm双面腐蚀取2mm现取C2=2mmC3一加工减薄量，对冷加工 G=0,热加工封头G=SX 10%现取G=0C=0.8+2+0=2.8(mm533 0.50.28 1.78(cm)查询可知选用30mm厚A3钢板帝U作PD C(cm)2 P式中 P=0.5MPa , D=533cm ,=127MPa ,=0.72、封头壁厚计算533 0.52 1270.70.50.381.88(cm)C=0.08+0.2+

36、0.1=0.38 (cm)选用30mm厚A3钢板制作(六八进出口管径叫121、稀糖液进口管径：稀糖液体积流量为99nVh ,其流速为0.42m 31s,则进料管截面积为F 物 Q 空型 0 0.013( m 2) V 0.42F 物二-八，管径 d 0.785 ® 0.13 (m)取无缝钢管？ 580X 10, 580mm>288mm可适用2、稀糖液出口管径因为出口物料量要比进口物料量大些，按说出口管径应该比稀糖液进口管径大些，所以取？ 600X10无缝钢管就可以满足了。则取无缝钢管？ 600X 103、排气口管径取？ 630X 12无缝钢管。6.2其它设备的计算和选型6.2.

37、1 蒸储设备6、8、17蒸储设备采用差压蒸储两塔系机组，可以充分利用过剩的温差，也就是减少了有效热 能的损失参照“上海酒精总厂差压蒸储两塔系机组方案”，设计蒸储机组如下：(1)醪塔：仿法国方形浮阀塔板，塔径3000mm22板，板间距500mm塔高14800mm 裙座直径3000mm 高5000mm(2)精储塔：仿法国方形浮阀塔板，塔径 2600mm 65板，板间距350mm塔高26500mm 裙座直径 2600mm 高 5000mm6.2.2 换热器的选型换热器标准换热管尺寸25X 2mm的不锈钢,为正三角形排列，管间距t=32 mm. 同时，管壳式换热器的制造简单方便，相对投资费用较低。为了

38、便于管理和操作，整个发酵车间只需一只总酒精捕集器，这样从整个工 段而言塔负荷也比较稳定，由于 CO中含酒精量变化不大，故没有必要进行板数的设计。6.2.3 稀释器选用立式错板糖蜜连续稀释器。 3生产 1t 酒精需 4180kg85。糖蜜，密度为 1450kg/ m ,1 天需 4180 X 40=167200kg , 生产1万吨酒精一天内释至25。糖蜜用量得：14212X 10000/250=568480kg,密度 1200kg/ m 3, Vi =568480/1200=473.73m 3又稀释器的近似体积等于：一 D2I V44 473.7330240 3.14式中d为稀释器的内径，(m初

39、选糖蜜按经验选取流速为 u=0.35m 3/s则 Di0.141m ,取 0.15m1=0.35 X 24X 3600=30240 ( m),167253010.58m1153.1m 3 5 0.015424) 3600取 0.60m糖蜜输送管，流速为0.10m/s序号设备名称台数规格与型号来源1种子罐2150 m3订购2发醉罐3300 m3订购3醪塔1浮阀型？ =3m订制4精微塔1导向筛板塔订制5换热器2板式、蛇管换热器 各一订购6酒精捕集器2泡罩板式订制7稀释器10.65m订制8糖蜜贮罐3800 m3订购9锅炉1YG80/3.82 M7订购表4-1年产1万吨酒精工厂设计主要设备一览表七、公

40、用工程和辅助单位(一)供水衡算利用酒母发酵的冷却废水进行冷却，这样可以节省冷凝水用量。精微塔分凝器热量衡算有：(R2 + 1 ) ( P' +Pe) i 2= W 精储 Cw ( tH3-t H3)1精微塔分凝器冷却用水W#储分凝i2(R 1) ( P 巳)CW(t H 3 tH 3)精储塔回流比R为3塔顶上升蒸汽热燃i 2 =1163.2KJ/kg冷却水进出口温度tH3、tH3,取t H3=20E, tH3=85CCw取 4.04kj/kg则精储塔冷凝器冷却用水为：W精微分凝 =31204.59 kg/h2成品酒精冷却和杂醇油分离器稀释用水成品酒精冷却使用20r的河水，根据热量衡算,

41、耗水量为：W 成品 P'Cp(tP tP)CW (t H 2 tH 2 )C P为成品酒精比热容为2.90KJ/ (kg ? K)tp、tp为成品酒精冷却前后的温度，分别为 78.3 °C、30CtH2、tH2为冷却水进出口温度，分别为 20C、40 CCw=4.04 KJ/ (kg ? K)则成品酒精冷却水用量为：W 成品=2993.23 kg/h在杂醇油分离器内加入4倍的水稀释，则稀释用水量为：W杂醇油分离 =4 H=4X 35=140kg/h 3 总用水量蒸储车间总用水量为:W蒸储工段 =W精微分凝+W成品+W杂醇油分离=34337.82 (kg/h )表3-1各工段用水量及总用水量工段稀释工段发醉工段蒸储工段用水量(kg/h )16723.468872.634337.82总计(kg/h )119933.82(二)辅助单位 辅助单位射食堂，停车场，门房，生活超市，卫生室，职工宿舍办公