万科结构专业设计技术标准(16-7-1修改稿)(2)

1、结构设计技术标准（讨论稿）编制部门工程管理中心设计管理中心成本管理中心编制人日期审核人日期批准人日期修订记录日期修订 状态修改内容修改人审核人批准人目录一、总则：1、编制目的为保证结构设计质量，实现结构安全与综合成本最优化，特此制定结构设计技术标准。本标准是 以国家及广东省现行主流规范规程为基础，结合以往项目设计成功经验，对结构 设计的共性要求和习 惯做法进行必要的明确。2、编制依据国家及广东省现行规范规程及东莞市相尖规定。3、适用范围东莞市万科房地产有限公司下辖所有开发项目。二、技术标准：1、结构设计的一般原则1.1 结构设计应着眼建筑物全使用期限，遵循安全、合理、经济、先进的原则并优先满足

2、建筑使用功 能，设计时应进行多方案比较，优化结构设计。1.2 结构形式尽量采用钢筋混凝土结构,如有特殊要求或需要而采用钢结构时,应坚持节省成本的原则， 全面考虑结构方案、选材用材、节点设计、施工便捷、后期改造等方面的因素进行设计。1.3 结构设计必须从概念设计入手，重视结构细节处理，保证结构有良好的整体性和延性、足够的强 度和刚度。1.4 必须选择合适的计算假定、计算简图、计算软件，对于重要的高层结构、复杂的高层建筑结构，应 至少用两个不同的力学模型的结构分析软件进行计算，分析比较，并对计算结果的合理性进行分析 判断，确认其可靠性，保证结构的安全。1.5 结构设计计算软件计算输入参数可参考附录

3、一结构计算参数统一规定。1.6 结构的尖键部位，薄弱部位以及施工操作有一定困难的部位或将来使用上可能有变化的部位，应采取加强措施，并在设计中适当留有余地，以策安全。17必须严格执行国家及地方正规规范规程中的强制性条文，不得有任何违反。2、荷载取值2.1 恒荷载按照建筑实施版施工图如实计算，可变荷载根据项目情况按照建筑使用功能要求依据现行建筑结构荷载规范（下称荷载规范）取值，荷载的折减或组合时各分项系数的选取，必须遵循 相应规范条文精神。2.2 住宅均布活荷载标准值：D客厅、卧室、衣帽间、工人房、储藏间、餐厅、厨房：m2 o2）卫生间、书房：m23）阳台、露台：m2。4）公共走廊、门厅、楼梯：m

4、2 （套内）；m2 （公共区）。5）住宅屋面均布活荷载标准值：不上人屋面（包括挑檐、雨棚）：m2 ；上人屋面：m2 ；屋面花园：m2 （盆栽），如有树池或水景，应按实算取值；2.3 商业建筑均布活荷载标准值优先满足商业约定，如无特殊要求按以下取值:D客房、套房、办公房、小型会议室及其附带的消洗间：m2。2）卫生间、消洗间、书房：m2。3）阳台、露台：m2。4）大堂、商店、展览区、走廊、门厅、楼梯：m2 o5）大型会议室兼宴会厅：m2。6）商业厨房（不包括后加地面做法）、储藏间：m2。7）社区超市：m2，大型超市：m2。8）超市仓储区、货运通道、生鲜区：IOkN/m2。9）屋面均布活荷载标准值：

5、按实际情况取值。2.4 公共设施设备房均布活荷载标准值：（如有大型非常规设备应按实际考虑）2.4.1 新风机房、电梯机房、排烟机房、空调机房：m2。2.4.2 发电机房、变配电房、水泵房、制冷机房：IokN/m2。2.5 卫生间采用沉箱，采用轻质材料回填，回填轻质材料容重W 7kNm3.2.6 非承重填充墙如采用蒸压加气混凝土砌块，常用 B05B07级合格品干密度小于： 525725kgm3,砌体的标准荷载考虑天然湿度和砌筑灰缝计算，砌体容重建议值：'m3,墙面抹轻 质砂浆容重为m3。2.7 如设计允许非承重墙体灵活布置，板内力计算时应在可能布置墙体的楼面范围考虑不小于每延米 墙重的1

6、/3的板面活荷载，且附加值不应小于m2。梁内力计算时尚应根据实际传力情况具体分析 后确定合理的荷载输入方案。2.8 其它非轻质填充墙：实心砖砌体自重一般按19kNm3，混凝土墙容重按25kNm3。2.9 计算墙体荷载时，应扣除门窗洞口墙体重量，凸窗处的荷载应仔细计算，应按实际取值，不应遗 漏构造柱、窗台挑板、造型线条及压梁重量。2.9.1 当梁下砌筑墙体时，墙高计算应扣除梁高部分，取墙净高。2.9.2 外墙开窗洞口时，墙体均布线荷载可根据门窗洞口面积占整面墙面积的比例折减，折减系数=（整墙面积洞口面积）/整墙面积。（窗重可忽略）2.9.3 外墙开推拉门（与阳台相连，门宽）时，墙体均布线荷载按开

7、洞折减后，线荷载值不小于m（已考虑门重）。2.9.4 厨、卫，外墙等易浸湿墙体设置防水反坎的，应计入反坎重量；还应计入填充墙墙顶砌200 高实心砖的重量。2.10楼地面面层及天棚抹灰均布荷载标准值应按建筑构造计算：2.12.1普通住宅、酒店、办公楼、学校等一般类使用房间，一般不应小于m2 o （万科采用铝模板，板 底不抹灰，直接刮腻子）2.12.2大型会议室、宴会厅、商场（超市、商业街）等大空间公共建筑、酒店的公共区不应小于m2 （含吊顶和面层误差）。2.12.3板底有较大设备时（如大型吊灯，机械设备），其设计荷载应按具体情况考虑。2.11地下室设计时应根据具体条件科学论证抗浮设防水位、选取正

8、确的荷载及组合方式、明确各类构 件保护层厚度，裂缝控制原则等。参照附录二地下室结构设计规定2.12 设计院应与园林设计单位积极配合，尽早确定园林设计方案，以便分片确定地下室顶板及裙房屋 面板的板面荷载，以免因过于笼统，增加成本。2.13 地下室顶板荷载应考虑施工荷载，但施工荷载与覆土荷载不叠加，按较大值考虑。2.14 建筑设计中考虑预留给业主加建的建筑空间处，应合理考虑由于加建而产生的荷载，按等效均布 面荷载形式输入计算。2.15 风荷载计算需根据项目所处地段及发展规划，选取合理的地面粗糙度，基本风压值应满足荷载规范的 规定。LLI地项目风压取值应单独研究。3、结构布置与设计3.1 主体结构布

9、置原则3.1.1 结构选型应经过方案优化选用抗地震作用及抗风力性能好的结构体系和结构布 置方案，应使选 用的结构体系受力明确、传力简捷、材料利用率高。3.1.2 结构单元间如平面形状复杂，且有缩颈、错层时，可在适当位置设置伸缩缝。3.1.3 结构平面内如遇有缩颈或偏心连接时，且长宽比超过规范要求时，应采取结构 措施进行加强处 理，可结合立面采用拉梁拉板的形式。3.1.4 住宅单体上部结构的剪力墙应尽量布置在平面外围及分户墙处，既可加大整体抗扭刚度，又 可使户内的剪力墙尽量少，利于住户改造。3.1.5 住宅外墙现浇非承重墙或内墙构造柱上下层贯通时，底部支承梁需考虑非承重墙柱实际下传的 荷载，应将

10、现浇非承重墙柱输入计算模型考虑整体协同变形计算底部支承梁的实际受力，复核 该部分梁的裂缝、挠度。（建入构造柱的模型采用整体刚度法即施工加载模拟1计算对比通常 做法计算模型）3.2 基础设计3.2.1 基础选型应根据工程地质情况、建筑体形、荷载情况、施工条件等综合考虑，选择经济合理且 可靠度高的基础形式。（设计院出两个方案报设计管理中心，基础设计涉及的技术参数通过专 题会讨论确认）3.2.2 以下情况不宜采用天然地基浅基础：1）有抗浮要求的地下室。应采用桩基础兼顾抗拔。2）未修正的持力层承载力特征值小于250KPa的场地。3）大部分区域持力层埋深由施工地面算起 大于2米的场地。4）高度超过60米

11、的高层建筑。5）大型商业建筑。3.2.3 天然地基浅基础应满足现行建筑地基基础设计规范（下称地基规范）要求，计算厚度不大 于600般优先采用平板式，大于600可采用阶梯式。建筑外围独立基础应结合外墙布置基 础拉梁，建筑内部基础间无首层墙处可不设拉梁。3.2.4 天然地基筏板基础板厚不应小于500 （高层主体或大型商业），受力筋配筋率不应小于%，分 布筋配筋率不应小于% O墙柱下设置加厚柱墩时，柱墩与筏板交界处混凝土提供的的抗冲切承 载力应按混凝土结构设计规范（GB500102010）第6.5.1条计算。墙柱边或柱墩边的抗冲切验算按以下原则:1）墙柱边冲切力=墙柱轴力x（ 1 破坏锥体底面积/墙

12、柱从属面积）2）柱墩边冲切力二墙柱轴力×（ 1 柱墩底面积/墙柱从属面积）注：墙柱从属面积指该墙柱各边向四周外扩一半净距所围成的范围的面积，折线状剪力墙应先将各肢端围成凸多边形。3）柱墩边筏板抗冲切计算截面周长取柱墩周长4）抗冲切验算应考虑不小于的安全系数。3.2.5 天然地基基础如位于土坡坡顶，或施工期间将在基础板底形成边坡，设计应按地基规范要求核算基础埋深与边坡水平距离尖系满足稳定性要求。3.2.6 管桩布桩设计时单桩承载力特征值根据地质情况及当地经验暂定取值，400桩通常为 IOOO1300KN、500 桩通常为 2000-23OOKN, 600 桩通常为 2800-33OOK

13、N。场地无软弱土层、无液化层、持力层非软质岩时取高值，反之取中低值。最终取值必要时通过现场破坏 性试桩验证,如有出入应根据对试验数据分析后确认的合理值重新设计桩基础。试桩选点应结合工 程场地特点选取具有普遍代表性和相对最差的地质条件处。3.2.7主体结构布桩整体超配系数（总桩数X单桩承载力/结构总重量）应控制在范围，场地无软弱土层、 无液化层、持力层非软质岩时取低值,反之取中高值。地下室柱下布桩一般不考虑底板自重，超配 系数（桩承载力/柱下轴力）不小于。布桩柱底内力采用恒载加活载工况布桩，并用D+L+W及 （D÷L+W÷E）/进行复核。3.2.8高层建筑管桩基础不宜采用单排

14、桩条形承台形式，尽量采用有良好整体抗侧推能力的多桩联合承 台，承台平面形状应方正规则，尽量避免异型承台，减少钢筋搭接。3.2.9 主体结构基础预制管桩承台之间的连接应符合以下要求：1） 单桩承台必须双向设置连系梁，两桩承台必须在弱向中部设置连系梁，三桩以上的单排桩 承台必须两端弱向均设连系梁且间距不应超过3米。连系梁截面配筋尚需叠加按该排桩沿连系梁方向偏移50产生的偏心弯矩来验算。承台与地下 室底板整浇的情况，可通过验算确定是否采用局部增加双层附加板筋解决。2）承台底以下软土厚度超过3米且无整浇底板的双排桩承台弱向亦应设置连系梁，梁间距 不应超过3米，梁宽不小于250，梁高可取1/10净跨且不

15、小于500，全截面纵筋配筋率 不小于% o3）大部分承台底以下软土厚度超过5米且严重液化的场地，应根据布桩数量采用整体筏型承 台或相互可靠连接的分块筏型承台基础。3.2.10灌注桩基础单桩承载力一般以桩身强度控制，桩身磴标号根据持力层情况一般取C30C40,桩长计算应以地质承载力特征值与桩身承载力对应的上部荷载标准值匹配为原则。3.2.11桩承台剪切验算时应充分考虑偏桩造成的直剪的不利情况,偏桩幅度宜考虑10O,大直径边角桩的冲切验算应根据实际布桩形成的最不利破坏椎体来核算，设计应提供具体复核数据。4、地下室构件设计4.1 地下室结构形式应结合项目具体情况具体分析，一般优先采用无梁带柱帽大板形

16、式，如必须用梁板形 式则可选用加腋大板形式、沿长边单向布次梁的单向板形式。4.2 地下室顶板、侧壁板、底板厚度：4.3.1 普通地下室顶板厚度不应小于16Omm上部结构嵌固时板厚不应小于18Omm人 防地下室顶板厚 度不应小于20Orn （无覆土时25Omm。4.3.2 地下室侧壁的常用厚度：地下一层侧壁厚度取300350;地下二层侧壁厚度取350450;地下三层侧壁厚度取450600;4.3.3 地下室底板优先采用无梁底板结构,一般跨度（79米）的底板厚度：地下室埋深35米取300400;地下室埋深59米取400500;地下室埋深912米取500600。4.3 地下室部分混凝土梁、板各部位钢

17、筋的混凝土保护层的要求应有明确表示。保护层的要求及构件裂 缝控制要求可参照附录二地下室结构设计规定。4.4 底层梁板底、面钢筋均可采用一部分拉通,一部分支座附加的方式进行合理配筋。底板通拉钢筋最小 配筋率不小于%。4.5 后浇带（或加强带）应布置在板跨跨中,尽量远离承台或柱帽边缘抗冲切不利处，设置间距通常为 35-40米,应尽量简洁,避免过多转折,带内钢筋应断开搭接,做法在图中明示,且明确区分沉降带与收 缩带及其封堵时间要求。4.6 与地下室顶板相接的塔楼边梁,应验算截面抗剪扭承载力,边梁梁宽不应小于顶板 厚度，设计应提供 该部位具体验算数据。5、主体构件设计5.1 构件截面的选择应在满足建筑

18、要求的前提下,尽量做到经济、合理。5.2 磴强度等级：普通楼面梁、板（除转换、预应力构件外）用C30-C35框架柱、墙可根据设计计算需 要选用C30-C50按楼层分段递减。C55及以上标号慎用。5.3 高层住宅及大型商业项目钢筋级别选择按以下原则，但需考虑市场货源情况。5.3.1 梁纵筋（包括底筋、面筋）可按HRB500钢筋计算，其余钢筋如箍筋、架立筋、腰筋、板筋、竖 向构件均按HRB40C钢筋计算。5.3.2 选筋原则：地下室部分全部采用HRB400上部结构6-12直径优先选用HRB400 1425直径可选 用HRB500竖向构件如配筋由计算值控制，选用14及以上直径的HRB50C钢筋时，应

19、等强代 换。5.4 楼板采用现浇钢筋混凝土楼盖，板厚及配筋应由计算确定，计算应根据实际情况选择合适的边界条件，优先保证板底配筋满足强度和裂缝控制要求。5.5.1 计算假定统一规定：边梁处按简支边；与剪力墙相连的按固端支座；相邻板的高差W 30mm勺，视为连续板；相邻板的高差30mm勺，均按简支边。连续板根据相邻板跨 尺寸差判别约束条件，跨比（大跨/小跨）不大于的相邻连续板均按固支，否则大跨板应将该边 按简支验算底筋，该边面筋应同小跨板一致。5.5.2 相邻连续板两侧板厚差异30mm寸，在大小板交界处，小（薄）板按固定支座；大板（厚板） 按简支支座，其面筋应同小（薄）板一致并满足最小配筋率。5.

20、5.3 厨房、卫生间、非挑板阳台等板厚（常规值）h=100mm板短向计算跨度LV 360Oh=IOOmm3600< LV 6000按短跨1/35取整L>6000按短跨1/30取整5.5.4 多塔裙楼之间屋面板厚160,转换层板厚18Omrn转换层上下层楼板厚12Omm5.5.5 客厅板厚不应小于12Omm底筋不应小于双向8200板厚15Omn应设置板面抗裂筋；结构平面连接薄弱区域最小楼板宽度不宜小于5米，板厚不应小于12Omm配筋不应小于8150双层双向，集中预埋管线处厚度不应小于 140mm配筋不应小于8150双层双向。5.5.6 屋面板厚度不小于12Omm配筋应按双层双向配置，

21、配筋率不小于%5.5.7 楼板配筋采用分离式配筋，支座面筋的配筋长度为1/4楼板短边净跨，连续板 时应取大跨板的短 边净跨的1/4。支座面筋直径不应小于8mm。5.5.8 楼板面筋不宜大面积拉通，但对抗渗漏要求高的局部板块如卫生间、露台应双层双向拉通。5.5.9 根据建筑平面布置，选择易产生裂缝的建筑阳角处板进行加强配筋，楼板厚度不小于12Omm板筋配筋率不小于双层双向配置。5.5.10当客厅采用大跨度异形板结构体系时，异型板阳角处需增设放射钢筋，结构计算除进行强度计算 外，应进行挠度及裂缝宽度的验算。对于大跨度异形板应按有限元计算结果进行分区配筋，相对 较小开间处板面筋应拉通。如有墙柱突入

22、板中时，应放射状设置板面抗裂钢筋，该抗裂筋配筋率 不小于%。5.5.11转角窗处板厚不应小于短跨的1/30,且不应小于12Omm转角窗处板筋应双层双向拉通，板通拉筋配 筋率不小于%。5512结构板块不应过于零碎，跨度很小时（跨度W）不必在每处隔墙下均设梁，在板配筋中要按等效荷载法或布板上线荷载考虑这部分荷载，板底视具体该板跨及荷载情况核 算是否需要设置墙底加强筋。5.5.13悬挑板设计规定：内跨板的板厚不宜小于悬挑板板厚，内跨板的支座负筋面积不应小于悬挑板受力 筋面积，内跨板的支座负筋长度不应小于悬挑板的出挑长度，支承梁应加强抗扭构造，如支承梁 挑板另一则无楼板或开洞时，该梁抗扭刚度不得折减。

23、悬臂板应进行挠度及裂缝控制，板面混凝 土裂缝宽度W。5.5.14大型商业项目考虑平面超长及荷载的不确定性，板厚不应小于12Omm板筋直径 不小于8mm平面开 洞、凹进形成的薄弱处、大悬挑区域的板面筋应通长布置。5.6楼、屋盖原则采用普通梁板体系。5.6.1 框架梁的宽度不得小于200,次梁一般取200宽，对跨度W的次梁，可考虑取150宽，但不得小于相邻楼板板厚。5.6.2 框架主梁箍筋直径不小于8，次梁箍筋直径不小于6。箍筋肢数，一般是梁宽35060Omrn的,取四肢箍；梁宽V 35Omnt勺，取两肢箍；梁宽60Omn 的，取六肢箍。箍筋间距，一般在10020Omm之间。间距选择一般是100、

24、150、20Omm三种。对框架梁加 密区的箍筋间距取100 （小于400高的梁取1/4梁高）。对梁跨较短的框架梁（跨高比w 4），可全长取加密区间距。位于卫生间降板处的梁宽W 150的次梁箍筋间距取150。5.6.3 边跨和单跨次梁梁端应按端简支计算，梁端支座上部构造钢筋如有可靠锚固，应不小于跨中计算 配筋量的1/4。5.6.4 对跨度大于米或悬挑大于米的梁，应对裂缝与挠度从严控制，并应结合具体项目充分考虑裂 缝与挠度对正常使用的长期影响。跨度大于18米或悬挑长度大于5米的梁应进行专项研 究。5.6.5 悬挑梁配筋规定：梁端面筋实配面积比计算面积提高幅度根据悬挑长度大小可取30%50（%外悬挑

25、取低值，内悬挑取高值）。悬挑局域外围封口边梁外侧挑板时，应计入挑板负 弯矩对悬挑梁产生弯矩叠加的影响。5.6.6 悬挑梁支承端为梁时，该支撑梁的挠度不应大于净跨的1/400，底筋与抗扭钢筋实配面 积应比计算值提高30%以上。如该梁另一则无楼板或楼板局部开大洞时，该梁的抗扭刚度 不得折减。5.6.7 无地下室的一层楼地面结合标高、回填土、地下水等因素综合考虑采用结构架空板或建筑地 坪处理。首层地坪以下软弱土层厚度超过2米时，应设置结构架空板。5.7剪力墙设计规定5.7.1 高层建筑不应采用除电梯筒外全部为短肢剪力墙的结构体系，亦不应采用一个 方向设置剪力 墙、另一方向不设或除电梯筒外全部为短肢剪

26、力墙的结构体系。5.7.2 剪力墙轴压比不宜太小，底部大部分非一字墙的轴压比宜接近规范限值。对于底层设较高 的架空层时，或首层地面未设结构架空板剪力墙直落基础面时，应重点验算首层墙体稳定 性，并满足10%以上的安全富余度。5.7.3 剪力墙墙身设计的一般规定：剪力墙的墙肢长度不宜大于8米（仅对住宅项目），肢长与墙厚之比不宜小于8。剪力墙墙肢厚度不应小于200 o当剪力墙的墙肢厚度300时，各墙墙肢长度与墙截面厚 度之比4时,可按普通一般剪力墙要求设计。截面厚度小于300，各向墙肢长度均小于等于1600的剪力墙为短肢剪力墙。转角窗一 字墙宜避免短肢墙且宜有较强连梁连接。剪力墙的墙肢长度与墙截面厚

27、度之比V 4,可按框架柱截面要求设计，柱纵向 钢筋配筋率和箍筋配箍率应同时满足对墙的要求。柱的抗震等级同剪力墙的抗震等级， 轴压比及稳定性应按一字短肢剪力墙轴压比限值要求控制。一、二、三级一字短肢剪力墙的轴压比，底部加强区分别不应大于、，非加强区分别 不应大于、，全部竖向钢筋的配筋率不应低于%。5.7.4 剪力墙连梁设计的一般规定：跨高比W的连梁，应按墙上开洞口输入模型计算，按连梁设计。跨高比5的连梁，应按主梁输入模型计算，可按框架梁设计。V跨高比V 5的连梁，不应按框架梁设计，应按连梁设计。按墙上开洞口输入模型计算并 按主梁输入模型验算剪力。连梁刚度折减：地震作用控制时宜取,风荷载控制时不应

28、低于。5.7.5 剪力墙墙身竖向及水平分布钢筋的间距均不应大于20Omm肢长超过5米的墙肢水平筋间距不应大于15Omrn5.7.6 剪力墙墙身竖向分布筋和水平分布筋可参考下表：（水平和竖向分布钢筋的配筋率均不小于直径不小于8,超过5米的墙肢水平筋间距加密到150）剪力墙竖向、水平钢筋选用墙部位水平分布筋竖向分布筋排厚一、二、三级四级一、二、三级四级数200A 8150(% 8200( % 8/10200 ( % 8200( %2B 8200( % 8200( % 8/10200 ( % 8200( %2250A 10200(% 8/10200 (% 8/10200 ( % 8/10200 (%

29、2B 8/10200 (% 8/10200 (% 8/10200 ( % 8/10200 (%2300A 10(5)150(% 10200(% 10(5)200(% 10200(%2B 10200(% 10200(% 10200(% 10200(%2A:加强区；B:非加强区5.7.7 剪力墙约束边缘构件的竖向钢筋最小直径：16 （级、二级）14 （三级）；构造边缘构件 的竖向钢筋最小直径：14 （一级）12 （二、三、四级）。5.7.8 剪力墙约束边缘构件的箍筋按间距10O或150配置，直径不小于10mm构造边 缘构件箍筋 可按间距150或200配置，加强区直径不小于8mm5.7.9 剪力墙加

30、强区的边缘构件箍筋应按复合箍筋设置，非加强区边缘构件箍筋可按矩形箍加拉 筋设置。5.7.10所有边缘构件内箍筋或拉筋沿水平方向的肢距不应大于30Omm5.7.11 -、二级剪力墙底部加强区竖向分布筋采用搭接连接时，接头位置应分段错开，同一截面搭接钢筋数量不应超过总量的一半，错开净距不应小于500。5.7.12剪力墙面外单侧搭梁时，梁端按钱接设计；如按刚接设计，应在梁端墙体内增设冋级别的 边缘构件，且梁纵向钢筋直径选取应满足在墙厚范围直段锚固不小于倍计算锚固长度。如该 剪力墙为一字短肢剪力墙，梁端应較接，墙身全部竖向钢筋配筋率不应小于%,其稳定性 验算应有20%以上的富余度。5.8框架柱的设计规

31、定:5.8.1柱截面咼度一般不小于该方向柱咼度的1/10 ,且最小咼度不宜小于300。柱截面的咼宽比 不宜超过3 o圆柱的最小直径不宜小于35Omm对主楼主要承重柱，柱宽不宜小于400，不 窝小干350，圆林官徉不应小干350。5.8.2柱配筋计算一般采用双偏压计算，当其总配筋率在以上，且两个方向配筋计算值与结构 受力不一致时，应仔细复核计算书。5.8.3 应仔细复核跃层柱的计算长度（注意柱间有悬臂梁时检查软件是否误判为有效约束），跃层柱的纵向配筋必须连续，实配总钢筋量比计算值增加20%以上。5.8.4 应全长加密箍筋的框架柱：（箍筋直径应不小于 8）对剪跨比为不大于的短柱（可按HOh<

32、 4判定）。注意楼梯间处的柱，因梯梁的设置柱成为短柱。阁楼及高层设备层出现的短柱。错层结构的错层柱。一二级的角柱、框支柱。因设置填充墙（如在柱边设窗、门洞）等 形成的柱净高（相当于窗高、门高）与柱截面高度之比不大于4的柱。柱宽小于300的柱。5.8.5 框架柱非加密区箍筋间距及纵向受力筋最小直径的规定：框架柱非加密区箍筋间距不应大于加密区箍筋间距的2倍。一、二级框架柱纵向受力筋最 小直径：16 （非加密区箍筋间距不应大于10倍纵向钢筋直径）。三、四级框架柱纵向受力筋最小直径：14。5.8.6 剪力墙结构中少量框架柱的抗震等级可参照框架抗震墙结构确定。5.5 涉及幕墙设计的项目应在幕墙设计后进行

33、相尖结构的二次设计，以确保结构和幕墙设计的协 调、完整和利于施工。5.6 楼梯设计：应优先采用板式楼梯，尽量少设梯柱。5.11.1板式梯板厚度不小于净跨的1/30、不小于Ioomm。5.11 -2框架结构中的板式楼梯板面筋应通长配置。、非结构构件：、构造柱的设置，应符合下列原则：1 ）构造柱的定位应在相应结构平面图中表示，不应以文字说明代替。2）当填充墙水平长度超过5m或墙端部没有混凝土柱时，应在墙中间及墙端部设置。3）无门窗的外墙、女儿墙及支承在悬臂梁和悬臂板上的墙体，应在角部和中间设置间距不大于 3m的构造柱。4）宽度大于2m的洞口两侧应设置构造柱。5）商业项目的外墙、屋面造型墙，所设构造

34、柱的截面及配筋应确保风荷载作用下具有 足够的强度 与刚度，设计应提供计算数据。风荷载体型系数外墙取，屋面造型墙取6）悬挑构件上设置的构造柱上下各层连通时，应考虑悬挑变形造成荷载下传的不利因素，悬挑构件本身承载力应适当提高，构造柱应在图纸明确避免与主体整体浇筑。、墙高超过4m时，应每隔2m左右（或窗上下、门上）设置通长混凝土腰梁。腰梁纵筋应与相连结 构柱（或构造柱）的预留钢筋连接。商业项目外墙应根据立面造型考虑腰 梁承受的竖向及水平 荷载确定截面及配筋。三、附录（结构设计相尖规定）：附录一：结构设计计算参数的统一规定（供参考）1、总信息水平力与整体坐标夹角（Rad）:ARF=（注意：1校核与风荷

35、载最大作用方向夹角；2. 夹角改变，地震作用与风荷载的方向同时改变，此时地震作用尚应以“斜交抗侧力附加地震方 向”填入；3. 仅改变地震作用方向，则无需改变此夹角；） 混凝土容重（kNm3） :GC=（各类结构统一）钢材容重（kNm3） :GS=裙房层数:MANNEX=O （ 1.按实际层数填（包括地下室），仅用于底部加强区高度的判断；2. 规范对裙房的其他相矢规定，程序未能考虑；3.与主楼连为整体的裙楼的相尖范围的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶板对应的相邻 上下各一层应适当加强抗震构造措施；4. 裙房相尖范围外的区域可按裙房自身的结构类型确定抗震等 级。5. 裙房与主楼相连

36、的相矢范围：主楼周边外延跨且不小于20m。）转换层所在层号：MCHANGE=O （ 1 .按实际层号填，仅对应部分框支剪力墙结构和底部带托柱的筒体结构；2仅有个别结构构件转换的结构，仅需指定特殊属性；3. 该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息；4. 当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支 柱抗震等级增加一级；5. 转换梁和框支柱程序不能自动识别，必须在殊构件特 补充定义中定义；6. 转换层所在的层必须定义弹性板才可以分析出转换构件的拉 力。）地下室层数:MBASE=I （ 1指与上部结构同时进行内力分析的地下室部分的层数；2. 地下室层数影响风

37、荷载、地震作用，内力调整，底部加强区判断等。）嵌固端所在层号：2 （由用户根据规范判断嵌固端所在层号，程序可完成以下功能：1.确定剪力墙底部加强区部位，加强区部位延伸到嵌固端下 一层；2.执行抗规和咼规条规定将嵌固端下一层的柱纵向钢筋相对 上层对应位置柱纵筋增大10% ；梁端弯矩设计值放大倍；3.高规条规定：当嵌固端为模型底层时，底层与上一层的刚 度比值不小于；4.1 （基础为嵌固端时）涉及底层的内力调整，程序针对嵌固层进行调整。墙元细分最大控制长度（rn ） DMAX=（取或更小值，否则影响计算结果的准确性）是否指定转换层为薄弱层：按规范执行（缺省不作为薄弱层，需人工指定）是否对全楼强制采用

38、1.位于楼面标高处所有节点强制刚性楼板假定：是（仅验算周期比和位移比时）从属于同一刚性板；不在楼面否（其余情况）标高的楼板，则不进行强制；2. 多塔结构分别执行，塔与塔之间互不矢联；3地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定。是否强制刚性楼板假定时（1 地下室采用板柱体系，并将楼保留弹性板面外刚度：否板定义为弹性楼板则考虑板的面外刚度，将影响柱的内力计算；其他结构体系若需要也可采用该选2.项；3. 程序在进行弹性板网格划分时自动实现梁板边界变形协调，保证计算的准确性。）墙元侧向节点信息：出口节点（程序强制）结构材料信息：钢腔结构（填相应结构材料将影响到不同规范和规程的选择以及内力的调整和风荷载脉动增

39、大系数的计算等） 结构体系：填相应结构形式（1 规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结 构基本周期也不同，影响风荷计算；2. 应在给出的多种体系中选最接近实际的一种）恒活荷载计算 信息：按模拟施工加荷3计算模拟施工次序信息：传力复杂的结构应对（楼层施工次序的排序原则：加载次序重新排序1 按照实际的施工次序；2. 同一施工次序内施工且同时拆模的一个 或若干个楼 层，拆模后在力学上应为合理的承载体系，且其受力 性质应尽可能与整体结构建成后的受力性能接近；3. 适用范围：转换结构、巨型结构、下层荷载由上层构件传递的结构形式、多塔结构、越层结 构等。风荷载计

40、算信息：计算X,丫两个方向的风荷载地震作用计算信息：计算X,两个方向的地震力结构所在地区：按实际地区填（除广东、上海地区以外，其余皆为全国）特征值求解方式：（水平振型和竖向振型整体求解、独立求解两个选型，仅在选择“计算水平和反应谱方法竖向地震”才允许选择）规定水平力的确定：楼层剪力差方法（规范方法）2、风荷载信息修正后的基本风压（kNm2） :WO （1.对于正常使用极限状态设计如位移计算时，应按50年一遇基本风压取 值；2. 房高不高于60m时，按50年一遇基本风压取值；3. 房高高于60m时，承载力设计时可按50年一遇基本风压的倍取值；4. 基本风压取值应同时满足在建工程所在地的地方主管部

41、门的规定。）地面粗糙程度：按实际地区填X向结构基本周期（秒）：TI =向的第一平动周期）向的第一平动周期）丫向结构基本周期（秒）：TI = 风荷载作用下结构的阻尼比（ 2.有填充墙的钢结构赋初值为%） ： 5（ 1 混凝土结构和砌体结构赋初值；2D（1 房高高于60m仍按50年一遇基本风压取值时，该放大系数可取2. 该系数仅对风荷载作用下的构件内力进行放大，不改变结构位移。）WO （房高不小于150m时，应作舒适度验算，按10年一遇基本风压用于舒适度验算的风压（kNm2）取值）2（高规建议值：）用于舒适度验算的结构的阻尼比:水平体形变化分段数:MPART=I （特殊体形按实际情况填）水平各段最

42、高层号:NSTi=36 （特殊体形按实际情况填）水平各段体形系数:USi= （1 体型系数：根据建筑平面形状多层按 荷载规范取值，高层按高规取值2建筑沿高度平面形状改变，可以沿高度方向根据建 筑平面形状设置不同的体型系数3. 定义结构体形变化分段，最多3段，体型无变化填14. 按各分段的最高层层号（模型层号）填写5. 设缝多塔，可在特殊风荷载定义中指定各塔的档风 面，程序会按此系数自动对背风面风荷载进行修正）考虑风振影响选项：是（按荷载规范公式计算）构件承载力设计时考虑横向风振影响选项：暂不考虑（待新荷载规范明确）特殊风荷载信息：”总信息”页选择“计 算特殊风荷载”时填写设缝多塔背风面体型系数

43、：0 （不考虑挡风面的影响）3、地震信息设计地震分组：一组（按实际地区填）地震烈度:NAF=（按实际地区填）场地类别:KD=2 （按实际地区填） 框架的抗震等级:NF=2 （按规范填）剪力墙抗震等级:NW=2 （按规范填）钢框架抗震等级：NF=2 （按规范填）抗震构造措 施的抗震等级：不改变（上述抗震等级为抗震措施的抗震等级，某些情况下，抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不 同，或降低或提高，应根据规范要求调整）中震（或大震）设计：不考虑（针对结构抗震性能设计提供的选项，用户应根据设定的性能设计目标，综合多次计算的结 果，自行判断才能得到性能设计的最终结果）是否考虑偶然偏心：是（1高层

44、一般工程：选择偶然偏心,将增加三组地震效应：无偏心地震效应，左偏心地震效应和 右偏心地震效应；2. 验算高层位移比时要考虑；3. 楼层位移计算，可不考虑；X向相对偶然偏心：丫向相对偶然偏心：指定偶然偏心：可分层分塔填写相对偶然偏心值是否考虑双向地震扭转效应：是（1 验算位移比时不要考虑；2. 高层质量和刚度分布明显不对称，应考虑；3.高层结构根据规范判断 的有多项不规则：如平面标准层的奇偶层交替且布置相差大，或有较多 转角窗或有薄弱层或不考虑偶然偏心时的位移比超过时，应考虑；4. 广东高规条规定的情形，应考虑；5偶然偏心和双向地震都勾选，程序仅对无偏心的地震作用效应进行双 向地震作用计算，左或

45、右偏心地震作用效应并不考虑双向地震作 用。）计算振型数:NMODE=3C （ C不大于地面上层数且须确保CmaSS>90%）活荷质量折减系数:RMC=周期折减系数:TC=（框架结构）（框架剪力墙结构）（剪力墙结构）1计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重填充墙体对结构刚度增强的响，采用周期折减予以反应。2具体折减数值应根据填充墙的多少及其对结构整体刚度影响的强弱来确 定。3高规取值：框架结构可取 ；框架剪力墙结构可取 ； 框架核心筒结构可取；剪力墙结构可取。结构的阻尼比（） QAMP=（混凝土结构）特征周期：TG=（按实际地区填）地震影响系数最大值：max1= （ 1.按

46、实 际地区填2.抗规条：对于在条状突出的山嘴、高耸孤立的山 丘、非岩石和强风化石的陡坡、河岸和边坡边缘等不 利地段建造的丙类及以上的建筑，其水平地震影响系 数最大值应乘以增大系数，其值范围）用于12层以下规则磴框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：max2=（按实际地区填）注意：1以上三个参数的缺省值是由“结构所在地区”、“场地类别”及“设防类别”相矢参数共同控制；2.上述三参数可以根据需要修改，但相尖参数有修改时，则回复缺省值。竖向地震参与振型数：0竖向地震作用系数底线值：斜交抗侧力构件方向的附加地震数：=1 （有斜交抗侧力结构时采用，0, 1-5）斜交抗侧力构件方向的附加地震方向角（De

47、g） =-15 （ 1 斜交抗侧力构件的方向角，个别和少量斜交抗侧力构 件除外；2程序自动计算的最不利地震方向角；3. 只考虑15度以上角度；4. 应考虑水平力与整体坐标夹角的改变）自定义 地震影响系数曲线：无特殊要求一般不自定义4、活荷载信息柱、墙活荷载是否折减不折减（1 用于验算竖向构件轴压比时可不折算；2. 竖向构件的计算配筋尚应按折减工况进行复核；3. 仅荷载规范中表中1（1）项建筑类别可采用软件缺省 值，其余各项建筑类别应根据规范折减）传到基础的活荷载是否折减折减（仅荷载规范中表中1（1）项建筑类别可采用软件缺省值，其余各项建筑类别应根 据规范折减）考虑活荷不利布置的层数考虑（公建等

48、框架结构必须考虑）0 （不考虑）考虑结构使用年限的活荷载调整系数：（设计使用年限50年）（设计使用年限100年）5、调整信息梁端弯矩调幅系数：BT=梁活荷载内力放大系数：BM=梁扭矩折减系数：TB=托墙梁刚度放大系 数：（与规范中转换梁概念不同，特指转换梁与剪力墙“墙柱”部分直接相接、共同工作部分）实配钢筋超配系数：CPCOEF91=（九度结构及一级框架梁柱超配筋系数）薄弱层地震内力放大系数：（1 高规规定；2多层结构可按抗规执行：。）连梁刚度折减系数：BLZ= （ 1结构地震作用组合效应计算（内力计算）时，可折减，不应小于；2没有地震作用参与的组合效应计算（如重力荷 载与风的组合）不能考虑连

49、梁刚度折减；3计算结构位移时可不折减）。中梁刚度增大系 数：BK=（多层）（高层）楼层梁截面较大时该系数仍应适当折减；度放大系数可在“特殊构件补充定义”中单构件修改是否梁刚度放大系数（1目前不优先采用；按2010规范取值：否2咽I度系数计算结果可在“特殊构件补充定义”中查看修改。）是否调整与框支柱相连的梁内力：否（转换层结构要采用，框支梁、柱须在特殊构件中直接点取）是否按抗震规范（）（1 当结构底部的总地震剪力小于规范规定限值较多时，结地震内力：是构的选型和总体布置应重新调整，不能以乘以放大系数方法处理；2当结构底部的总地震剪力略小于.规范规定限值时，各层均应调整，同时调整相应的倾覆力矩、构件

50、内力、结构 位移等；3程序根据结构基本周期位于设计反应谱的加速度控制端、位移控制段、速度控制段采取三个不同办法自动调整。）部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：是框支柱调整上限：调整上限：指定的薄弱层个数和楼层号：NWEAK=O （ 1 程序可自动按刚度比判定薄弱层并进行地震内力放大；2对于竖向构件不规则、承载力不满足要求的楼层， 需人工指定；3多塔结构在“多塔结构补充定义”分塔指定。）指定的加强层个数和楼层号：NSTRG=O （带加强层高层建筑结构需人工指定 ）全楼地震力放大系数：RSF=顶塔楼内力放大起算层号：NTL=28 （按实际塔楼位置填）顶塔楼内力放大：RTL=（考

51、虑了多振型计算，可 不考虑塔楼地震力放大，否则取，仅放大顶塔楼的地震内力而不改变位 移）调整分段数：0调整起始层号：KQ仁0 （框剪、框筒结构要调整）调整终止层号：KQ2=0 （框剪、框筒结构要调整）注意：结构竖向刚度变化较大时，应分段调整6、配筋信息梁主筋强度(Nmm2) :IB=435、360柱主筋强度(Nmm2) JC=435、360墙主筋强度（Nmm2）JW=360梁箍筋强度（Nmm2） :JB=360柱箍筋强度（Nmm2）:JC=360墙水平分布筋强度（Nmm2） :JWH=360 梁箍筋最大间距（mm） :SB= 柱箍筋最大间距（mm） SC=墙水平分布筋最大间距（mm） SWH=

52、墙竖向筋分布最小配筋率（）:RWV=单独指定墙竖向分布筋配筋率的层 数：NSW=O （底部墙体配筋需特别加强的层数）单独指定的墙竖向分布筋配筋率（） :RWVl =7、设计信息结构重要性系数:RWO=（按规范定）梁保护层厚度（mm） :BCB=20 （按规范定）（1.单排布筋as=BCB+10+ （mm）；2当梁的计算配筋率大于，双排配筋as=BCB+10+÷25 （mm）。） 柱保护层厚度（mm） :ACA=20 （按规范定）（注：磴标号W C25时，需另加5mm）钢构件截面净毛面积比:RN= 是否考虑P-Delt效应：是（1 视的计算结果而定，2对6度抗震或不抗震，且基本风压小于

53、等于 m2的建 筑，其结构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。考虑 后结构周期一般会加长。考虑后应按弹性刚度计算 的。）梁柱重叠部分简化：是 按高规或高钢进行构件设计：是（高层或高层钢结构设计选项）钢柱计算长度系数按有 侧移计算：是（钢结构设计选项）剪力墙构造边缘构件的设计执行高规条：否（适用于连体结构、错层结构及B级高度高层）框架梁端配筋考虑受压钢筋：是（非地震作用下调幅框架梁进行该项校核，若不满足要求，程序自动增加受压钢筋以满足受压区高度要求）结构中的框架部分轴压 比限值按纯框架结构的规定采用：否（符合高规条规定的情形时执行）当边缘构件轴压比小于抗规（）条规定限值一律设置构造边缘构件：否指定过

54、渡层个数和层号：B级高层应指定柱配筋计算原则：按双偏压 计算（角柱须在特殊构件中直接点取）附录二：地下室结构设计规定1、地下室设计时地下水位的取值：1.1 地下室的抗浮设计设防水位：应根据具体场地条件选取合理的设防水位。1.2 当勘察期间的场地标高与规划设计的场地完成标高相差较大时，应分析标高变化 后对 整体或局部抗浮水位的影响，如有必要调整需要勘察单位出具书面确认。1.3 当规划设计的场地为倾斜的坡地时，可根据坡地走向、场地的周围地势以及疏排水 措施等因素分段确定，分段长度宜为30米左右，并应得到勘察及图审部门认可。1.4 地下室的整体或局部抗浮稳定判断：根据地下室顶板覆土面判断在全使用期内

55、场地 各区域可以达到的最高水位（下称“最高水位”）:场地为坡地时，应根据地质情 况判 断地表滞水与深层水形成压力传递的不利影响。单层地下室一般取覆土面1.5 地下室底板设计：取设防水位（即由地勘报告提供经确认后的水位），单层地下室且不低于地下室顶板结构面。2、地下室的抗浮设计2.1 地下室的抗浮验算包括整体抗浮验算和局部抗浮验算。无抗拔措施时抗浮稳定性验算应 满足公式：W/F。（W结构永久荷载自重，F ：使用期最高水位水浮力）2.2若不满足上述要求，应优先采用抗拔桩抗拔。各柱位的抗拔桩设置数量应确保：1 ）总抗拔力特征值与结构永久荷载之和不小于设防水位水浮力的倍，2）总抗拔力极限值与结构永久荷

56、载之和不小于最高水位水浮力的倍，3）应利用支承桩兼做抗拔桩，避免额外增加仅用作抗拔的桩。2.3抗浮验算时，结构永久荷载自重W包括结构梁、板、柱及地下室顶、底板上的覆土重量 （后砌墙体及装修荷载不得计入），计算结构自重时应考虑构件相交部位重复计算问 题。梁、柱的混凝土容重取值25kNm3。2.4 地下室顶板的覆土厚度应考虑室外景观配置形成的高低错落，局部实际覆土厚度如达不到建筑图设计厚度，抗浮计算结构自重应按实际重量核算。3、地下室外侧墙设计3.1 地下室外侧墙的边界支承条件应根据构件抗弯刚度比值确定。一般外侧墙的厚度不大于 底板的厚度，墙底按全刚接假定；外侧墙的厚度不小于地下室顶板厚度，墙顶按半刚 接假定