栏杆计算书123精编版

1、栏杆计算书基本参数 :重庆地区基本风压0.300kN/m 2抗震 7 度 (0.10g)设防建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-2001建筑结构荷载规范GB 50009-2001建筑抗震设计规范GB50011-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002钢结构设计规范GB50017-2003玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003浮法玻璃GB 11614-1999钢化玻璃GB/T9963-1998建筑结构静力计算手册本工程设计要求总则混凝土结构加固设计规范玻璃栏杆计算1TA-WL19假设共有10 榀 , 则每榀宽1357mm,高 975mm.1.1、荷载计算(1) 、风荷载标

2、准计算：标高为 96.0m 处风荷载 ,按维护结构计算,按 C 类区计算风压W(J): 基本风压W(J)=0.55kN / : 96.0m 高处阵风系数 (按 C 类区计算 ) =1.60-0.02X4/10=1.608(B):96.0m 高处风压高度变化系数(按 C 类计算 ):(GB50009-2001) =1.62+0.0 8× 6/10=1.668 (T): 风荷载载体型系数按建筑结构荷载规范GB2009-2001 第条 取 (T)=-1.20W(J)= × (B ) × (T ) ×W(J)=1.608× 1.668 × 1

3、.2 × 0.550=1.770kN/(2) 、风荷载设计值：W ：风荷载设计值（kN/ ）（W ）：风荷载作用效应的分项系数：1.4按该工程设计要求总则中的规定取W=1. 4× 2.80=3.92kN/(3) 、地震作用计算E(K)= ×a× G: 动力放大系数, 取 5.0a:水平地震影响系数最大值,取 0.08G:幕墙构件的自重,0.307kN / 故 E(K)=0.123kN/ 11.2玻璃的选用校核本处选用玻璃种类为: 钢化夹胶玻璃1.21 、玻璃面积 :B: 该处玻璃栏杆分格宽 :1.267mH: 该处玻璃栏杆公格高 :0.895mA: 该处

4、玻璃板块面积 : A ×B×H=1.267 × 0.895 =1.134 、该处玻璃板块自重:G 玻璃板块自重T:玻璃板块厚度 :12.0 玻璃的重力密度为:25.6KN/ G=25.6× t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E): 地震作用分项系数：1.3：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN）E= (E) × E(K)=1.3× E(K)=1.3 × 0.123=0.160kN/作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/ :设计值 q(L)=

5、1.4 × 1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/ 设计值 q(L)=1.4 × 0.75=1.05kM/ 荷载组合参照建筑结构荷载规范2009-2001 ，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6× 1.4 ×W(k)1.4W(k)+0.6 × 1.4 ×q(L)1.3E(K)+0.2× 1.4 ×W(k)+0.5 × 1.4 ×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合 1.4W(k)+0.6× 1.4 × q(L)=4.76kN

6、/1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据： o f(g)=84.000N/m W(k): 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m )E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（/m ）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（/m ） (WK): 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（/m ） (EK): 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（/m ） ：参数 折减系数 , 可由参数 按表采用a：玻璃短边边长： mm2b: 玻璃长边边长 mmt1,t2：玻璃的厚度：t1 t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b 查表得：m=0.0742+0.06

7、4/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（/m ） （ k） +0.5 × q(EK) × a4/(E ×t 4)=2.13 ：折减系数，按0 2.13查表得： 100风荷载作用应力： ( k）= 2(Wk)=6 × m×W(k) × a2× /t 2= 6× 0.0734 × 2.8/2/103× 8952× 1.00/6 2=13.72N/m活荷载作用应力：2 2 1(EK)= 2(Ek)=6 &

8、#215; m× E(K) × a × /t=6× 0.0734 × 1/2/10 3 ×9302× 1.00/62=4.9N/m玻璃最大应力设计值：采用组合： 1.4 （ k） +0.6 ×1.4 × q(L)=1.4 (Wk)+0.6 ×1.4 × 1(Wk)=23.32N/m<f(g)=84.000N/m 玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（·mm）Te: 玻璃等效厚度： te= （ t1 3+t2 3） =7.56m

9、mV: 泊松比，按 JGJ102-2003 5.2.9 条采用 , 取值为 0.20u: 扰度系数 :0.0073： 1.0032D=(E× te )/12(1-v )=2700.5(N· m)D(f)=u × (W(k)+0.6 × q(L) × a4× /D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm, 小于玻璃短边边长的60 分一 12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap 进行计算 , 计算模型如下图1.3 无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（）扶手栏杆

10、采用××镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下： 284 3Ix=29604mm4,Iy=9079mm433Wx=2368.293mm,Wy=3603.147mm(2) 作用有均匀分布活荷载q（ L） : 分布活荷载标准值0.75kN/m活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（ 3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩（） （ kN· m）M(L)=0.254N · m(4) 扶手栏强度计算活载沿竖向： /r/Wx=0.254×106/1.05/236822=79.5N/mm <215N

11、/mm活载沿水平方向： （） / y=0.318×106/1.05/3603+0.004× 106/1.05/2368强度满足要求（）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向： (max): 扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：w=(15.66 × 55.66 3/12-10 × 503 /12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩： 0.254kN · m剪力： 0.825kN采用角焊缝，宽 4mm，在弯矩作用下其最大应力为22 1

12、/ w=58.5N/mm<160N/mm在剪力作用下其最大应力为 2 V/Aw=2.2N/m <160/m 弯剪共同作用下应力为221/2=58.6N/m <160N/m 1 + 22)故焊缝满足要求1 4 玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（ 1） 横边框采用两根 50×10 方铁拼成，故其截面特性如下： =1000mI=208333mW=8333 2(2)横边框弯矩：荷载作用在跨中产生弯矩最大（k· m）M=0.285kN· m(3)横边框强度计算4 / /w=34.2N/mm<215N/mm2强度满足

13、要求！（）横边框扰度计算（ max） :横边框最大扰度（ max） =Q(1) 4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（ ) 边框焊缝验算焊缝抵抗矩： Ww=(25.66 × 55.66 3/12-20 ×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm 3 焊缝面积： w=25.66 ×55.66-20 × 50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：0.105kN · m剪力： 0.878kN采用角焊缝，宽4kN, 在弯矩作用下其最大应力为22 / w=18.2N

14、/mm<160N/mm在剪力作用下其最大应力为2 2 2 =V/Aw=2.1N/mm <160Nmm弯剪共同作用下应力为2 2 （ 1 2 ） 1/2 18.3 /2故焊缝满足要求1.5玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50× 10 的扁铁在一起，其截面特性如下：2 1000mmI=208333mm4W=8333mm 3i=I / A =14.4mm(2) 竖边框弯矩：荷载作用产生剪力（ kN· m）M=1.312kN · mV: 荷载作用产生弯矩（ kN）V=1.312kN· mN: 活载作用下的竖向力： 0.75 × 1.4

15、× 1.357 1.42kN(3) 竖边框强度计算强度计算：根据得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为N MAW6221.42 × 1000/1000+1.312 × 10 /(1.05× 8333)=151.4N/mm <215/mm5稳定计算：根据得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为NME 4+ W (1 0.8 N / NE f,N E = 1.1长细比 × .975/0.0144=135.4查表得 1.05NE = 3.14× 2.06 × 105× 1000/(1.1× 135.4 2

16、)32.08kNN+（ ） 1420/(0.37 × 1000)+1.312 × 106/(1.05 × 8333×1-0.8 × 1.42/32.08)=159.3N/mm22<215N/mm剪力作用下： V/A=1.31N/mm22<215N/mm弯剪共同作用下： （ 2+ 2） 1/222=159.3N/mm <215N/mm强度满足要求！（）竖边框扰度计算U(max): 竖边 5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩： w=25.66 × 5

17、5.66 3/12-2 ×503/12/(55.66/2)=5759.8mm3焊缝面积： w=25.66 ×55.66-20 × 50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩： 1.312kN · m剪力： 2.8kN采用角焊缝，宽 4mm，在弯矩作用下其最大应力为22w>160N/mm / =227.8N/mm在剪力作用下其最大应力为22<160N/mm2 / w=6.5N/mm弯剪共同作用下应力为221/222 （ 1+2 ）281.7 /mm 160 /mm故焊缝无法满足要求，换成mm后的焊缝重新计算焊缝抵抗矩： w=(31.31 &#

18、215; 61.313/12-20× 503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积： Aw=(31.31 ×63.31-20 × 50=920.0mm2在弯矩作用下其最大应力为22w<160N/mm =102.4N/mm在剪力作用下其最大应力为22 V/Aw=3.0N/mm<160N/mm弯剪共同作用下应力为2222 ( 1 +2 ） 1/2=102.4N/mm <160N/mm6（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径 4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故 300mm内两只螺栓的需抵抗的力为4.76× 0.3

19、 ×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为： V=Afv= 1.40 × × 42/4 ×2= 3.52kN 1.81kN故螺栓满足要求1.6预埋件计算预埋件采用膨胀螺栓固定，膨胀螺栓取慧鱼FBN12/15+35 M12 ，监测得其极限拉力值约为36kN，剪力按Q235钢计算得 125× ×122/4 =14.1kN 锚固区域的混凝土计算承载力为：根据混凝土加固设计规范13.3.21c=2.8 a Nfcu,khef1.5混凝土采用 30，故基材混凝强度等级对锚固承载力的影响系数 a =1.0,混凝土立方体抗压强度标准f cu.k =

20、20.1MPa,有效锚固深度hef =70mm =. .A,/A,0cNNsNeN cNs , N=0.8,N=1/1+(2e/S,N)eNcrScr,N=3 × hef=210mme e ,N=1参与受拉螺栓为2 根对该工程中的螺栓锚固端的混凝土情况， 大致可分为两类： 水平栏杆锚固和竖直栏杆锚固对于水平栏杆锚固，有效混凝土的投影面积分布如下图所示其有效面积为：2c,N =65100mm02Ac,N =44100mm所以 ， ， ， ， 0.8 × 1× 65100/44100=1.181故 N1c=2.8 af cu,k hef1.5 =2.8 ×

21、1.0 ×1.181 ×20.1 × 701.5=8682.3N=8.68kN对于竖直栏杆锚固，有效混凝土的投影面积分布如下图所示7其有效面积为：2 c, N=48050mm0=2A c, N44100mm所以 . . Ac. /Ac.0N=0.8 × 1× 648050/44100=0.872s Ne NN故 1c=2.8 a Nf cu, k hef1.5=2.8 × 1.0 ×1.181 × 20.1 × 701.5 =6410.9N=6.14kN混凝土的受剪承载力设计值为0.2c=0.18 Vfc

22、u .k c11.5d00.3 h ef平行于剪力方向的边距1=50mm锚栓外径d0=12mm有效锚固深度hef =70mm s . y =1 h . y =1 a . y =1 u . y =1Ac . y0=4.5 × C12Ac . y=4Ac. y0所以 v = s . v h, v a. v e. v u. v /A cy 0 =1 × 1×1× 1× 4=40.2Vc=0.18 vf cu.k c11.5 d00.3h ef =0.18 × 4× 20.1 × 501.5 × 120.3 &#

23、215; 700.2 =5.63kN以上计算了锚固混凝土的抗拉强度和抗剪强度对于侧面扶手栏的预埋件，其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=5.74kN<8.68k混凝土锚固能力满足其所受剪力为 1.538kN<5.63kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算：22NV5.7421.5428.685.63单个膨胀螺丝拉力为:10.511M/d=0.574/0.1/2=2.87kN<Nrk,s/ ms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝爱到的剪力为:1.538/2/4=0.192kN<Vrk,s/ms=14.1kN帮侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预理件, 其混凝土受拉部分

24、所受拉力为$8M/0.1=13.12kN>6.41kN,混凝土锚固能力无法满足$其所受剪力为V=2.80kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=1.312/0.1/2=5.56kN<Nrk,s/ ms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的拉力为2.795/2/4=0.349kN< Vrk,s/ ms=14.1kN故底面的螺丝满足要求2TA-WL24计算选取洞宽尺寸为16800mm内的扶手栏杆作为对象, 假设共有10 榀 , 则每榀宽1675mm,高1025mm.2.1 玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为: 钢化夹胶玻璃1.21 、玻璃面积 :B: 该处玻璃

25、栏杆分格宽 :1.267mH: 该处玻璃栏杆公格高 :0.895mA: 该处玻璃板块面积 : A ×B×H=1.267 × 0.895 =1.134 、该处玻璃板块自重:G 玻璃板块自重T:玻璃板块厚度 :12.0 玻璃的重力密度为:25.6KN/ G=25.6× t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E): 地震作用分项系数：1.3：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN）E= (E) × E(K)=1.3× E(K)=1.3 × 0.123=0.1

26、60kN/作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/ :设计值 q(L)=1.4 × 1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/ 设计值 q(L)=1.4 × 0.75=1.05kM/ 荷载组合参照建筑结构荷载规范2009-2001 ，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6× 1.4 ×W(k)91.4W(k)+0.6 × 1.4 ×q(L)1.3E(K)+0.2× 1.4 ×W(k)+0.5 × 1.4 ×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合 1

27、.4W(k)+0.6× 1.4 × q(L)=4.76kN/1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据： o f(g)=84.000N/m W(k): 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m )E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（/m ）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（/m ） (WK): 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（/m ） (EK): 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（/m ） ：参数 折减系数 , 可由参数 按表采用a：玻璃短边边长： mmb: 玻璃长边边长 mmt1,t2：玻璃的厚度：t1 t2=6.0

28、mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b 查表得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（/m ） （ k） +0.5 × q(EK) × a4/(E ×t 4)=2.13 ：折减系数，按0 2.13查表得： 100风荷载作用应力： ( k）= 2(Wk)=6 × m×W(k) × a2× /t 2= 6× 0.0734 × 2.8/2/103× 8952× 1.00/6

29、2=13.72N/m活荷载作用应力：2 2 1(EK)= 2(Ek)=6 × m× E(K) × a × /t=6× 0.0734 × 1/2/10 3 ×9302× 1.00/62=4.9N/m玻璃最大应力设计值：采用组合： 1.4 （ k） +0.6 ×1.4 × q(L)=1.4 (Wk)+0.6 ×1.4 × 1(Wk)=23.32N/m <f(g)=84.000N/m玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（·

30、 mm）Te: 玻璃等效厚度： te= （ t1 3+t2 3） =7.56mmV: 泊松比，按 JGJ102-2003 5.2.9 条采用 , 取值为 0.20u: 扰度系数 :0.0073： 1.00D=(E× te 3)/12(1-v2)=2700.5(N · m)D(f)=u× (W(k)+0.6× q(L) × a4× /D10=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60 分一 12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap 进行计算 , 计算模型如下图1.3 无玻璃扶

31、手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（）扶手栏杆采用××镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下： 284 Ix=29604mm4,Iy=9079mm433Wx=2368.293mm,Wy=3603.147mm(2) 作用有均匀分布活荷载q（ L） : 分布活荷载标准值0.75kN/m活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（ 3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩（） （ kN· m）M(L)=0.254N · m(4) 扶手栏强度计算活载沿竖向： /r/Wx=0.254&#

32、215;106/1.05/236822=79.5N/mm <215N/mm活载沿水平方向： （） / y=0.318×106/1.05/3603+0.004× 106/1.05/2368强度满足要求（）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向： (max): 扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：w=(15.66 × 55.66 3/12-10 × 503 /12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩： 0.254kN · m剪力：

33、 0.825kN采用角焊缝，宽 4mm，在弯矩作用下其最大应力为22 / w=58.5N/mm<160N/mm1在剪力作用下其最大应力为11 2 V/Aw=2.2N/m <160/m 弯剪共同作用下应力为221/2=58.6N/m <160N/m 1 + 22)故焊缝满足要求1 4 玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（ 2） 横边框采用两根 50×10 方铁拼成，故其截面特性如下： =1000mI=208333mW=8333 2(2)横边框弯矩：荷载作用在跨中产生弯矩最大（k· m）M=0.285kN· m(3)

34、横边框强度计算 / /w=34.2N/mm<215N/mm2强度满足要求！（）横边框扰度计算（ max） : 横边框最大扰度（ max） =Q(1) 4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（ ) 边框焊缝验算焊缝抵抗矩： Ww=(25.66 × 55.66 3/12-20 ×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm3焊缝面积： w=25.66 ×55.66-20 × 50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩： 0.105kN · m剪力： 0.878k

35、N采用角焊缝，宽4kN, 在弯矩作用下其最大应力为22 / w=18.2N/mm<160N/mm在剪力作用下其最大应力为2 2 2 =V/Aw=2.1N/mm <160Nmm弯剪共同作用下应力为2 2 （ 1 2 ） 1/2 18.3 /2故焊缝满足要求1.5玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50× 10 的扁铁在一起，其截面特性如下：2 1000mmI=208333mm4W=8333mm3i=I / A =14.4mm(2) 竖边框弯矩：12：荷载作用产生剪力（kN· m）M=1.312kN· mV: 荷载作用产生弯矩（ kN）V=1.312kN&

36、#183; mN: 活载作用下的竖向力： 0.75 × 1.4 × 1.357 1.42kN(3) 竖边框强度计算强度计算：根据得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为N MAW6221.42 × 1000/1000+1.312 × 10 /(1.05 × 8333)=151.4N/mm <215/mm 稳定计算：根据得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为NM f,N E = 1.1E 4+ W(1 0.8N/NE长细比 × .975/0.0144=135.4查表得 1.05NE = 3.14× 2.06 ×

37、 105× 1000/(1.1× 135.4 2)32.08kNN+（ ） 1420/(0.37 × 1000)+1.312 × 106/(1.05 × 8333×1-0.8 × 1.42/32.08)=159.3N/mm22<215N/mm剪力作用下： V/A=1.31N/mm22<215N/mm弯剪共同作用下： （ 2+ 2） 1/222=159.3N/mm <215N/mm强度满足要求！（）竖边框扰度计算U(max): 竖边 5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要

38、求！（）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩： w=25.66 × 55.66 3/12-2 ×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3 焊缝面积： w=25.66 ×55.66-20 × 50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：1.312kN · m剪力： 2.8kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为1322w>160N/mm / =227.8N/mm在剪力作用下其最大应力为22<160N/mm2 / w=6.5N/mm弯剪共同作用下应力为22）1/222 （ 1+2281.7 /mm 160 /mm故焊缝无法

39、满足要求，换成mm后的焊缝重新计算焊缝抵抗矩： w=(31.31 × 61.313/12-20× 503/12)/(61.31/2)=12824.3mm32焊缝面积： A =(31.31 ×63.31-20 × 50=920.0mmw在弯矩作用下其最大应力为22 w=102.4N/mm <160N/mm在剪力作用下其最大应力为22 V/Aw=3.0N/mm<160N/mm弯剪共同作用下应力为2222 ( 1 +2 ） 1/2=102.4N/mm <160N/mm（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径 4mm，已知螺栓每隔300mm布置

40、一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为4.76× 0.3 ×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：2×2= 3.52kN 1.81kNV=Afv= 1.40 × × 4 /4故螺栓满足要求竖边框剪力 :V: 荷载作用产生弯矩 (kN · m) V=1.235 kN(3) 横边框强度计算弯矩作用下 : =M/ /w=55.3N/mm 2 < 215 N/mm 2剪力作用下 : =V/A=1.24 N/mm 2 < 215 N/mm 2弯剪满足要求2.5 预埋件计算对于侧面扶手栏的预埋件, 其混凝土受拉部分所爱拉力为M/

41、0.1=3.37kN<8.68 kN<8.68 kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.85kN<5.63 kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:( N) 2+( V) 2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.337/0.1/2=1.69 kN< Nrk, s/ms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的剪力为:0.749/2/4=0.11 kN< Vrk,s/ ms=14.1kN14故侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预埋的件 , 其混凝土受拉部分所受拉力为 M/0.1=6.18kN<6.41kN, 混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.

42、704kN<6.41kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:22( ) +( )<1NV单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=6.18/0.1/2=3.09kN<Nrk, s/ ms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到拉力为:0.704/2/4=0.08kN<Vrk, s/ms=14.1kN故底面的螺丝满足要求3TA-WL23V=2.3kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.932/0.1/2=4.66kN<Nrk, s/ ms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到剪力为:2.34/2/4=0.29kN<Vrk, s/ms=14.1kN故底面

43、的螺丝满足要求百页栏杆计算:4TA-ML10每榀宽 1750mm,高 1800mm构件截面钢材为 Q235;截面为 :25 × 100× 3 钜形管 ;25 × 50× 2 矩形管 ;50 × 10 扁铁 ; 4.1 荷载计算栏杆标高为92.65m, 近似取标高为100.0m 处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:W(J): 基本风压W(J)=0.55kN/m2 :100.0m 高处阵风系数 ( 按 C类区计算 ) =1.62 (B):100.0m 高处风压高度系数 ( 按 C类区计算 ) GB50009-2001) =1.68 (T): 风荷

44、载体型系数 =-1.20W(k)=× (B)× × W(J)=1.62× 1.68 × 1.2 × 0.55015=1.80kN/m 2挡风系数 =An/A栏杆条宽度 :10mm栏杆条间距 :50mm =10/50=0.2<0.92W(k)=× 2.80=0.56kN/mm 2(2).风荷载设计值:2W:风荷载设计值(kN/m )(W): 风荷载作用效应的分项系数:1.4按该工程设计要求总则中规定取W=0.56× 1.4=0.78 kN/m 2(3) 地震作用计算E(K)= × × G: 动力放大系数, 取 5.0：水平地震影响系数最大值，计算模型如下图G：百叶构件的自重，0.981kN/m 2故 E 0.392 kN/m 2以下利用有限元软件sap 进行计算，计算模型如下图4.2 竖边框计算：对于楼面对栏杆部分区域，其上主要作用为：2地震作用： E（ K） 0.392 kN/m 2活载： q(L)=1.0 kN/m 2参照建筑结构荷载规范GB2009 2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6× 1.4×W(k)1.4W(K)+0