盘扣支架检算精编版

1、太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告1目录第一章 工程简介 .31.1工程概况 .31.2现浇支架方案 .3第二章参数确定 .42.1检算内容 .42.2参考资料 .42.3参数取值 .42.3.1材料参数 .42.3.2构件参数 .4第三章 结构的受力计算及验算 .53.1碗口支架检算 .53.1.1荷载计算 .53.1.2立杆稳定性检算 .93.2门洞检算 .113.2.1左门洞纵梁 .113.2.2右门洞纵梁 .143.2.3横梁检算 .163.2.4立柱检算 .193.2.5基础检算 .203.2.6盘扣支架下地基检算 .20第四章 结论 .212第一章工程简介1.1 工程概况太行山高

2、速公路邯郸段现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#7#截面块段为0.6m，其他区段为0.9m，水平间距根据位置改变，大致分布为，翼缘板处间距 0.9m，腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为 0.6m，底板处间距为 0.9m，立杆步距设置均为 1m。1.2 现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示：图 1.1 纵断面示意图3第二章参数确定2.1 检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算2.2 参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范（JTGD-062 2012）；3、公路桥涵设计通用规范 （ JTGD60-2004）；4、公路桥涵施工技术规范

3、（ JTG-TF50-2011）；5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-231-2001）；6、建筑结构荷载规范（GB500009-2012）7、现场提供的资料：施工图纸等资料。2.3 参数取值材料参数A3 钢(Q235)：（ 1）弹性模量 E=206GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205MPa；（3）抗剪强度设计值fv =125MPa；A3 钢(Q345)：（ 1）弹性模量 E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=300MPa；（3）抗剪强度设计值fv =180MPa。构件参数扣件式钢管支架参数见表2.1表 2.1碗口支架参数表外径壁厚截面积截面惯性矩截

4、面模量回转半径48mm3.2mm4.50cm211.36cm44.73cm31.59cm4第三章 结构的受力计算及验算现浇支架检算包括盘口扣口支架稳定检算，门洞检算和基础检算。3.1 碗口支架检算对盘口支架检算时，仅对0#7#截面腹板、底板、翼缘板下的立杆和其他区段腹板、底板、翼缘板下的立杆的进行验算。荷载计算（ 1）恒载恒载；包含梁体，模板等（荷载分项系数取1.2）对 0#7#截面块计算时梁体重量按图 3.1 计算，对其他截面计算时梁体重量按图 3.2 计算，混凝土容重取 26 kN / m3 .图 3.1 07#梁体重量计算截面图 3.2 其他区段梁体重量计算截面截面5图 3.3 左门洞梁

5、体重量计算截面截面模板自重取 3 kN / m2 .（ 2）活载活载：包含倾倒混凝土拌合物时产生的冲击荷载，振捣混凝土时产生的荷载（荷载分项系数按 1.4 计）；施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4 计）。施工人员、施工料具堆放和其他临时荷载： 2.5kN/m 2；振捣混凝土产生的荷载： 2.0kN/m 2 ；风荷载：按照建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程 JTJ231-2010可知。u ukzs 0式中；k 风荷载标准值（ kN / m2 ）uz 风压高度变化系数，取值1.0us 支架风荷载体型系数，取值1.30 基本风压值，取值 0.3 kN / m22则k1.0

6、1.30.30.39kN / m（ 3）荷载组合根据建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程 JTJ231-2010，对立杆稳定进行验算时，荷载组合分为两类永久荷载 +施工均布荷载；永久荷载 +0.9（施工均布荷载 +风荷载）。6（ 4）荷载计算 07#截面腹板下的立杆荷载计算梁体重量： 6.8× 26×0.6×0.6÷1.95=32.64kN模板重量： 3× 0.6× 0.6=1.08kN施工荷载： 3× 0. 6×0.6=1.08kN混凝土振捣： 2× 0.6×0.6=0.72kN风荷载：

7、0.39×0.6×0.6=0.14kN荷载组合不组合风荷载： N1.2(32.64 1.08)1.4(1.08 0.72)42.98kN组合风荷载： N1.2(32.64 1.08)0.9 1.4(1.080.720.14)42.91kN 07#底板下的立杆荷载计算梁体重量： 5.92×26×0.6×0.9÷3.53=23.55kN模板重量： 3× 0.6× 0.9=1.62kN施工荷载： 3× 0. 6×0.9=1.62kN混凝土振捣： 2× 0.6×0.9=1.08kN风

8、荷载： 0.39×0.6×0.9=0.21kN荷载组合不组合风荷载： N1.2(23.551.62)1.4(1.62 1.08)33.98kN7组合风荷载： N1.2(23.551.62)0.9 1.4(1.62 1.080.21)33.87kN其他腹板下的立杆荷载计算梁体重量： 4.79×26×0.6×0.9÷1.95=34.49kN模板重量： 3× 0.6× 0.9=1.62kN施工荷载： 3× 0. 6×0.9=1.62kN混凝土振捣： 2× 0.6×0.9=1.08k

9、N风荷载： 0.39×0.6×0.9=0.21kN荷载组合不组合风荷载： N1.2(34.49 1.62)1.4(1.62 1.08)47.11kN组合风荷载： N1.2(34.49 1.62)0.9 1.4(1.62 1.080.21)47.00kN其他底板下的立杆荷载计算梁体重量： 4.71×26×0.9×0.9÷3.53=28.10kN模板重量： 3× 0.9× 0.9=2.43kN施工荷载： 3× 0. 9×0.9=2.43kN混凝土振捣： 2× 0.9×0.9=1.

10、62kN风荷载： 0.39×0.9×0.9=0.32kN荷载组合不组合风荷载： N1.2(28.102.43)1.4(2.43 1.62)42.31kN8组合风荷载： N1.2(28.102.43)0.9 1.4(2.43 1.620.32)42.14kN翼缘板下的立杆荷载计算梁体重量： 1.44×26×0.9×0.9÷3.6=8.42kN模板重量： 3× 0.9× 0.9=2.43kN施工荷载： 3× 0. 9×0.9=2.43kN混凝土振捣： 2× 0.9×0.9=1.6

11、2kN风荷载： 0.39×0.9×0.9=0.32kN荷载组合不组合风荷载： N1.2(8.422.43)1.4(2.431.62)18.69kN组合风荷载： N1.2(8.422.43)0.9 1.4(2.43 1.620.32)18.52kN立杆稳定性检算根据建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-2010的规定，模板立杆的计算长度取下面中的较大值；l 0hl0h'2ka式中； l0 支架立杆计算长度（m）；a 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离；h 支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h' 支架立杆顶层水平杆步距 （m），宜比最大步

12、距减少一个盘扣的距离；支架立杆计算长度修正系数， 水平杆步距为 0.5m 或 1m时，取 1.60 ，9水平杆步距为 1.5m 时，取值 1.20 ；k 悬臂端计算长度折减系数取值0.7 。本次检算中取。 a 取值 0.5m； h 取值 1m； h' 取值 0.5m；取值 1.60 ； k 取值0.7 。l0h1.611.6ml 0 h'2ka 0.5 2 0.7 0.5 1.2m综上，本次检算中取l 01.6m检算时，根据建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程 JTJ231-2010 的规定，检算分为；N不组合风荷载时：fA组合风荷载时：NM wfAW式中：M w 计算立杆

13、段由风荷载设计值产生的弯矩，按照式M w 0.9 1.4M wk0.9 1.4 kla h2计算，式中 la 为立杆纵距；10f 钢材的抗拉，抗压，抗弯强度设计值；l0 轴心受压构件的稳定系数；w 立杆截面模量；A 立杆的截面积；10本次检算中，取0.91.40.390.612M w100.02948 kN m根据 l0 1.6m ， i1.58cm 确定160100.61.59查上述规范附录D，0.544由以上计算可知：不组合风荷载时的最大值N47.11kN组合风荷载时的最大值为N47.00kN不组合风荷载：N47110192.4 N / mm2f 300N / mm2A0.544 450稳

14、定安全系数： K3001.51.56192.4组合风荷载：NM w4700029480198.2N / mm2 f 300N / mm2AW0.544 4504.73 103300稳定安全系数： K1.511.5 经检算可知，立杆稳定性满足要求。198.23.2 门洞检算门洞检算分为左门洞（ 5.2m）和右门洞（ 7.6m），分别用 MADIS CIVIL2012建模对其中的纵梁，横梁和立柱进行检算。左门洞纵梁（1）荷载计算将 45c 工字钢改为双拼 45c 工字钢。荷载计算梁体重量： 6.17×26×0.6×0.9÷1.95=44.42kN11模板重量

15、： 3× 0.6× 0.9=1.62kN施工荷载： 3× 0. 6×0.9=1.62kN混凝土振捣： 2× 0.6×0.9=1.08kN风荷载： 0.39×0.6×0.9=0.21kN荷载组合不组合风荷载： N1.2(44.421.62)1.4(1.62 1.08)59.03kN组合风荷载： N1.2(44.421.62)0.9 1.4(1.62 1.080.21)58.91kN纵梁荷载按照最大值59.03 kN 施加。（2）计算模型图 3.3纵梁计算模型（左）（ 3）计算结果12a 图正应力图b 图剪应力图d 图

16、 变形图e 图 反力图图 3.4左门洞计算结果13通过计算可知：纵梁工字钢最大组合应力：max107MPaf=215MPa ，组合应力安全系数：2151.3；K=2.0107纵梁工字钢最大剪应力：max22.5MPafv=125MPa ，1251.3 ；剪应力安全系数： K=8.722.5纵梁工字钢最大变形：fmax6.75mmfl5200；40013mm400结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、 剪应力以及变形均满足规范要求。右门洞纵梁（ 1）荷载计算纵梁荷载按照下面截面腹板下的最大值（ 47.1 kN ）施加，横梁按照纵梁的反力施加荷载。（将工字钢型号改为双拼 50c 工字钢）（

17、 2）计算模型图 3.5 纵梁计算模型（右）（ 3）计算结果14a 图 正应力图b 图 剪应力图c 图变形图15d 图 反力图图 3.6 右门洞计算结果通过计算可知：纵梁工字钢最大组合应力：max 140.4MPaf=215MPa ，组合应力安全系数： K=215 =1.51.3 ；140.4纵梁工字钢最大剪应力：max22.6MPafv=125MPa ，剪应力安全系数： K=125 =5.51.3 ；22.6纵梁工字钢最大变形：fmax16.7mmfl7600；40019mm400结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。横梁检算与右门洞相比，左门洞横梁承受

18、的荷载较大，故检算只检算左门洞横梁。（ 1）荷载计算横梁所受的荷载由纵梁传递，故只需将纵梁的反力（306.2 kN ）施加到横梁上即可。（横梁截面修改为双拼45a 工字钢）（ 2）计算模型16图 3.7 横梁计算模型（ 3）计算结果a 图 正应力图b 图 剪应力图17c 图变形图d 图 反力图图 3.8 横梁计算结果通过计算可知：纵梁工字钢最大组合应力：max65.5MPaf =215MPa ，组合应力安全系数：2151.3 ；K=3.365.5纵梁工字钢最大剪应力：max72.MPaf v =125MPa，剪应力安全系数：1251.3；K=1.772纵梁工字钢最大变形：fmax0.7mml2000；f5mm40040018结论：横梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、 剪应力以及变形均满足规范要求。立柱检算（ 1）荷载计算立柱承受的荷载由横梁传递，计算时将横梁的最大反力（1064.6 kN ）施加到立柱上。（ 2）计算模型图 3.9立柱计算模型（ 3）计算结果图 3.10立柱计算结果通过计算可知：19立柱最大组合应力： max105.1MPaf =215MPa ，组合应力安全系数： K=