机械设计试题

1、机械设计部分第一章机械设计总论、选择题:1.某齿轮传动装置如图所示，轮l为主动轮，则轮2的齿面接触应力按B变化。A.对称循环C.循环特性2.题1图所示的齿轮传动装置，轮1为主动轮，当轮1作双向回转时，则轮1齿面接触应力 按B变化。A.对称循环C.循环特性r= -0.5的循环D.循环特性f=+ l的循环3.某单向回转工作的转轴，考虑起动、停车及载荷不平稳的影响，其危险截面处的切应力 甘的应力性质，通常按图中的B计算。0.5的循环D.循环特性=十1的循环4.两等宽的圆柱体接触，其直径d1 = 2d2 ,弹性模量E1 = 2E2 ,则其接触应力值为A .CH1=田2B.CH1=2旧2C .0H1=

2、40H2D .CH1= 8旧2 循环特性r分别为+1、0、-0.5、-1,则其中最易发生失效的零件是DA.甲B乙C.丙D.丁6.如图所示为四种圆柱体接触情况，各零件的材料相同，接触宽度及受载均相同，图中=2r，则情况A的接触应力最大:C接触应力最小。5.某四个结构及性能相同的零件甲、乙、丙、T,若承受最大应力Omax的值相等，而应力7.某钢制零件材料的对称循环弯曲疲劳极限皿=300MPa,若疲劳曲线指数m= 9,应力循环基数N=107,当该零件工作的实际应力循环次数N = 105时，则按有限寿命计算，对应于N的疲劳极限a1N为C MPa。9.在如图示出的极限应力图中，M点为工作应力点，应力循环

3、特性r =常数，NO线与横坐标轴间夹角0=40，则该零件所受的应力类型为A。A.不变号的不对称循环变应力B.变号的不对称循环变应力C.对称循环变应力D.脉动循环变应力10.某结构尺寸相同的零件，当采用C材料制造时,其有效应力集中系数最大。A . HT200 B . 35号钢C. 40CrNt D . 45号钢11.某截面形状一定的零件，当其尺寸增大时，其疲劳极限值将随之B QA.增高B.降低C.不变D.规律不定12.某40Cr钢制成的零件，已知g=750Mpa,岛=550MPa ,皿=350MPa ,虬=0.25,零件危险截面处的最大工作应力(max =185Mpa，最小工作应力抑=一75Mp

4、a ,疲劳强度的综合影响系数(kD= 1.44,则当循环特性r =常数时，该零件的疲劳强度安全系数S有为B_oA . 2.97 B. 1.74 C. 1.90 D. 1.4513.对于承受简单的拉、压、弯及扭转等体积应力的零件，其相应应力与外载荷成一A一关系；而对于理论上为线接触的两接触表面处的接触应力与法向外载荷成C关系;对于理论上为点接触的接触应力与法向外载荷成B关系。A.线性B.3VF C.F DF214.对于循环基数N=107的金属材料，下列公式中，_A是正确的。A . bmN =C B . -NT =CC.寿命系数kN= JN/N0D.寿命系数kN F(A)(B)(C)S)16.如图

5、所示，在D情况下,两相对运动的平板间粘性流体不能形成油膜压力O17.摩擦副接触面间的润滑状态判据参数膜厚比入值为B时、为混合润滑状态:入值为C时,可达到流体润滑状态。A . 2.25 B. 1.0 C. 5.2 D. 18.018.己知某机械油在工作温度下的运动粘度p= 20mm1 2/s,该油的密度p 为900kg/m3 4 5 6 7 8 9 10 11 12,则 其动力粘度门为D Pas。-A . 18000 D . 45 C. 0.0018 D 0.01819.如图示出几种不同的磨损过程图，图中q表示磨损量，t表示时间，则图_D表示接触 疲劳磨损；图C表小恶劣工况条件的磨损；图A表小一

6、般正常磨损；图B表阿两个 稳定磨损阶段的正常磨损。一、填空题:1机械零件设计计算的最基本计算准则是。2机械零件的主要失效形式有 、及。3机械零件的表面损坏形式主要有 、及。4产品样机试验完成后，为使设计达到最佳化，需对设计方案进行 及评价工作。5新产品从提出任务到投放市场的全部程序一般要经过的四个阶段为、21。6产品设计中的 竺化”是指、及。7贯彻标准化的好处主要有 、及。（列举三项）8产品的开发性设计的核心是 及 设计工作。9作用于机械零件上的名义载荷是指 ，而设计零件时，应按 进行计算，它与名义 载荷间的关系式为。10提高机械零件强度的主要措施有 、及。（列举三项）11零件刚度的计算准则是

7、。12判断机械零件强度的两种方法是 及;其相应的强度条件分别为2113.在静载荷作用下的机械零件，不仅可以产生 应力，也可能产生 应力。14.在静应力工况下，机械零件的强度失效是 或。15.在变应力工况下，机械零件的强度失效是 ;这种损坏的断面包括 及两部分。16.机器零件振动稳定性的计算准则是。17.机械零件的表面强度主要是指 、及。18.零件表面磨损强度的条件性计算准则有 、及。19.钢制零件的疲劳曲线（bN曲线）上，当N F2B aFi vaF2C.TFI= C. = D. 10.对于齿面硬度 v350HBS的闭式钢制齿轮传动，其主要失效形式为C。A .轮齿疲劳折断E.齿面磨损C.齿面疲

8、劳点蚀D.齿面胶合11.一减速齿轮传动，小齿轮1选用45号钢调质；大齿轮选用45号钢正火，它们的齿面接触应力C。A-H1 H 2B-叫1 H2C- Hi =GH 2D-GHi 8 H212.对于硬度 17,不产生根切即可D.在保证轮齿有足够的抗弯疲劳强度的前提下，齿数选多些有利17.在设计闭式硬齿面齿轮传动中，当直径一定时，应取较少的齿数，使模数增大以BOA.提高齿面接触强度B.提高轮齿的抗弯曲疲劳强度C.减少加工切削量，提高生产率D.提高抗塑性变形能力18.在直齿圆柱齿轮设计中，若中心距保持不变，而增大模数m,则可以B。A.提高齿面的接触强度B.提高轮齿的弯曲强度C.弯曲与接触强度均可提高D

9、.弯曲与接触强度均不变19.轮齿的弯曲强度，当_D_,则齿根弯曲强度增大。A.模数不变，增多齿数时B .模数不变、增大中心距时C.模数不变，增大直径时D .齿数不变，增大模数时20.为了提高齿轮传动的接触强度，可采取B的方法。A.采用闭式传动B.增大传动中心距C.减少齿数D.增大模数21.圆柱齿轮传动中，当齿轮的直径一定时，减小齿轮的模数、增加齿轮的齿数，则可以C。A.提高齿轮的弯曲强度B.提高齿面的接触强度C.改善齿轮传动的平稳性D.减少齿轮的塑性变形22.轮齿弯曲强度计算中的齿形系数YFa与C无关。A.齿数zi B.变位系数xC.模数m D.斜齿轮的螺旋角323.标准直齿圆柱齿轮传动的弯曲

10、疲劳强度计算中，齿形系数Ya只取决于B。A .模数m B.齿数zC.分度因直径diD.齿宽系数Vd24.一对圆柱齿轮，通常把小齿轮的齿宽做得比大齿轮宽一些，其主要原因是D。A .为使传动平稳B .为了提高传动效率C.为了提高齿面接触强度D.为了便于安装，保证接触线长25.一对圆柱齿轮传动，小齿轮分度圆直径di= 50mm，齿宽b=55mm ;大齿轮直径d?=90mm，齿宽b2=50mm，则齿宽系数Wd= C。A . 1.1 B. 5/ 9 C. 1 D . 1.326.齿轮传动在以下几种工况中C的齿宽系数d可取大些。A .悬臂布置B.不对称布置C.对称布置D.同轴式减速器布置27.斜齿圆柱齿轮

11、设计时，一般螺旋角6的取值范围为B oA .片2 10 B . 3= 8 25 C. 3= 15 30 D. 3= 23 4028.设计一传递动力的闭式软齿面钢制齿轮，精度为7级。如欲在中心距d和传动比i不变的条件下，提高齿面接触强度的最有效的方法是B。A .增大模数（相应地减少齿数）B .提高主、从动轮的齿面硬度C.提高加工精度D.增大齿根圆角半径29.今有两个标准直齿圆柱齿轮，齿轮1的模数m=5mm, z= 25;齿轮2的m 2= 3mm ,Z2=40,此时它们的齿形系数B。A.YFa1 VYFa2B-YFa1YFa2C-YFa1=YFa2D-YFa1 N。请指出这些齿轮对中，D对的接触疲

12、劳强度比A对（表中第一行）的高？x为变位系数）思1%m6. .- - -七A.40604 40 .00B.2Q308401_00C.8012024000D.40604400. 250.2S604400. 25I -0.2S31.斜齿圆径齿轮的动载荷系数Kv和相同尺寸精度的直齿圆柱齿轮相比较是B的。A.相等B.较小C.较大D.可能大，也可能小32.下列_B_的措施，可以降低齿轮传动的齿面载荷分布系数K B。A.降低齿面组糙度B.提高轴系刚度C.增加齿轮宽度D.增大端面重合度33.齿轮设计中，对齿面硬度HBS2D . HBS=HBS2+305034.斜齿圆柱齿轮的齿数z与模数mn不变，若增大螺旋角

13、6则分度圆直径d1_A_。A.增大B.减小C.不变D.不一定增大或减小35.选择齿轮精度等级的主要依据，是根据齿轮的A .圆周速度的大小B.转速的高低C.传递功率的大小D.传递转矩的大小36.对于齿面硬度 500mm)、形状复杂的齿轮，设计时应选择_D。A.自由锻毛坯B.焊接毛坯C.模锻毛坯D.铸造毛坯45.今有四个标准直齿圆柱齿轮，已知；齿数zi= 20, Z2= 40, Z3= 60, Z4= 80;模数m=4mm , m2= 3mm , m3= 2mm , m4= 2mm,则齿形系数最大的为A。A -YFa1B-YFa2C-YFa3D-YFa446.一对减速齿轮传动中，若保持分度圆直径d

14、i不变，而减少齿数和增大模数，其齿面接触 应力将C。A.增大B.减小c保持不变47.一对直齿锥齿轮两齿轮的齿宽为bi、b2,设计时应取_B_。A . bib2B . bi=b2C. bib2D . bi =b2+(30 50)mm48.一对外啮合斜齿圆柱齿轮的正确啮合条件应除去_D_OA mti=mt2=m B. %C.料=-鸟D.轮齿的螺旋方向相同i和齿数和= z z22不变，而增大模数m,则齿轮B.弯曲强度不变，接触强度提高D.弯曲强度提高，接触强度不变49.设计齿轮传动时，若保持传动比的A_oA.弯曲强度提高，接触强度提高C.弯曲强度不变，接触强度不变、填空题:50.一般开式齿轮传动中的

15、主要失效形式是。51.一般闭式齿轮传动小的主要失效形式是。52.开式齿轮的设计准则是。53.对于闭式软齿面齿轮传动，主要按 强度进行设计，而按 强度进行校核，这时影 响齿轮强度的最主要几何参数是。54.对于开式齿轮传动，虽然主要失效形式是，但日前尚无成熟可靠的 计算方法，故按 强度计算。这时影响齿轮强度的主要几何参数是。55.闭式软齿面（硬度 V350HB5传动中，齿面疲劳点蚀通常出现在 处；其原因是该56.高速重载齿轮传动，当润滑不良时最可能出现的失效形式是。57.在齿轮传动中，齿面疲劳点蚀是由于 的反复作用引起的，点蚀通常首先出现在O58.45号钢制齿轮，经调质处理后其硬度值约为HBS。5

16、9.齿面硬度为5662HRC的合金钢制齿轮的加工工艺过程一般为。60.对于开式齿轮传动，在工程设计中一般按 强度设计。61.一对齿轮啮合时，其大、小齿轮的接触应力是 ;而其许用接触应力是 的；小齿 轮的弯曲应力与大齿轮的弯曲应力一般也是。62.斜齿圆柱齿轮设计时，计算载荷系数K中包含的KA是 系数，它与 有关；Kv是系数，它与 有关；KB是-系数，它与 有关。63.闭式软齿面传动的主要失效形式是 ;闭式硬齿面传动的主要失效形式是。64.在齿轮传动中，主动轮所受的圆周力Fti与其回转方向 ，而从动轮所受的圆周力Ft2与其回转方向。65.在闭式软齿面的齿轮传动中，通常首先出现破坏，故应按强度设计；

17、但当齿面硬 度350HBS时，则易出现 破坏，故应按 强度进行设计。66.一对标准直齿圆柱齿轮，若z1 = 18, z2= 72,则这对齿轮的弯曲应力1一aF267.一对45号钢制直齿圆柱齿轮传动，已知z1 = 20,硬度为220250HBS ; z2= 60,硬度 为230HBS，贝U这对齿轮的接触应力 ，许用接触应力 ;弯曲应力 ,许用弯曲应 力;齿形系数_。68.设计一减速软齿面齿轮传动时，从等强度要求出发，小大齿轮的硬度选择时，应使。69.一对标准渐开线圆柱齿轮要正确啮合，它们必须和都相等。70.设计闭式软齿面齿轮传动时，齿数z1的选择原则是 。71.设计闭式硬齿面齿轮传动时，当直径d

18、1一定时，应取 的齿数z1,使 增大，以提高轮齿的弯曲强度。72.在设计闭式硬齿面齿轮传动中，当直径一定时，应选取较少的齿数，使模数m增大以_强度。73.圆柱齿轮传动中，当齿轮的齿数d1一定时，若减小齿轮模数与增大齿轮齿数，则可以_ O74.在轮齿弯曲强度计算中的齿形系数YFa与无关。75.一对圆柱齿轮，通常把小齿轮的齿宽做得比大齿轮宽一些，其主要原因是。76.一对圆柱齿轮传动，小齿轮分度圆直径dl = 50mm，齿宽b1 = 55mm；大齿轮分度圆直径d2= 90mm，齿宽b2= 50mm，则齿宽系数Wd=。77.圆柱齿轮传动中，当轮齿为 布置时，其齿宽系数d可以选得大一些。78.今有两个标

19、准齿圆柱齿轮，齿轮l的模数m1= 5mm, z1 = 25;齿轮2的模数m2 =3mm, z2 = 40。此时它们的齿形系数YFa1YFa279.斜齿圆柱齿轮的动载荷系数Kv和相同尺寸精度的直齿圆柱齿轮相比较是。80.斜齿圆柱齿轮的齿数z与模数mn不变，若增大螺旋角 。，则分度圆直径d。81.对于齿面硬度 V350HBs的齿轮传动，当两齿轮均采用45号钢，一般应采取的热82.一对圆柱齿轮传动，当其他条件不变时，仅将齿轮传动所受的载荷增为原载荷的4倍， 其齿面接触应力将增为原应力的 倍。83.直齿锥齿轮强度计算时，应以 为计算的依据。84.设计齿轮传动时，若保持传动比i与齿数和z=Zi+Z2不变

20、，而增大模数m,则齿轮的弯曲强度 ，接触强度。85.钢制齿轮，由于渗碳淬火后热处理变形大，一般需经过 加工，否则不能保证齿 轮精度。86.对于高速齿轮或齿面经硬化处理的齿轮，进行齿顶修缘，可以。87.对直齿锥齿轮进行接触强度计算时，可近似地按 处的当量齿轮来进行计算，而 其当量齿数为zv =。88.减小齿轮动载荷的主要措施有： 和。89.斜齿圆柱齿轮的齿形系数Ya与齿轮参数： 、有关，而与_无关。90.在齿轮传动设计中，影响齿面接触应力的主要几何参数是 和;而影响 极限接触应力 500mm)、形状复杂的齿轮，设计时应选择 毛96. b1、b2为小、大锥齿轮的齿宽，设计时应取。97.一对减速齿轮

21、传动，若保持两轮分度圆的直径不变，而减少齿数和增大模数时，其齿面 接触应力将。98.在齿轮传动时，大、小齿轮所受的接触应力是 的，而弯曲应力是 的。99.圆柱齿轮设计时，齿宽系数d=bd，当b愈宽，承载能力也愈 ,但使现象严重。选择d的原则是：两齿轮均为硬齿面时，d值取偏 值；精度高时，平d取偏 值；对称布置比悬臂布置取偏 值。100.齿轮传动的主要失效形式有： 疲劳点蚀 、轮齿折断 、齿面胶合 、磨损、塑性变形。101.一对齿轮传动，若两轮材料、热处理及许用应力均相同，而齿数不同，则齿数多的齿轮弯曲强度 相同 ；两齿轮的接触应力相同。102.当其他条件不变，作用于齿轮上的载荷增加1倍时，其弯

22、曲应力增加_不变倍；接触应力增 倍。103.正角度变位对 一个齿轮接触强度的影响是使接触应力 ，接触强度 ; 对该齿轮弯曲强度的影响是轮齿变厚，使弯曲应力。104.在直齿圆柱齿轮强度计算中，当齿面接触强度已足够，而齿根弯曲强度不足时，可采 用下列措施； ；来提高弯曲强度。105.两对直齿圆柱齿轮，当材料、热处理完全相同，工作条件也相同(N N0,其中N为应力循环次数；N0为应力循环基数)。在下述两方案中：zl = 20, z2= 40, m = 6mm, a= 180mm , b = 60mm , a= 20 z1 = 40, z2= 80, m= 3mm ,a=180mm , b = 60m

23、m , a=20。方案 的轮齿弯曲疲劳强度大；方案与的接触疲劳强度 ;方案_的毛坯重。106.直齿锥齿轮的当量齿数zv =;标准模数和压力角按 端选取；受力分析和强度计算以 直径为准。107.己知直齿锥齿轮主动小齿轮所受各分力分别为：Ft1 = 1628N , Fa1 = 246N , Fr1 =539N，若忽略摩擦力，贝U Ft2 =, Fa2=, Fr2 =。108.齿轮设计中在选择齿轮的齿数z时，对闭式软齿面传动，一般z1选得 些；对开式齿轮传动，一般z1选得 些。109.设齿轮的齿数为z,螺旋角为6,分度圆锥角为a,在选取齿形系数YFa时，标准直齿圆柱齿轮按 查取；标准斜齿圆柱齿轮按

24、查取（写出具体符号或表达式）。110.一对外啮合斜齿圆柱齿轮的正确啮合条件是：;。111.材料、热处理及几何参数均相同的三种齿轮 （即直齿圆柱齿轮、斜齿圆柱齿轮和直齿锥 齿轮）传动中，承载能力最高的是 传动；承载能力最低的是。112.在闭式软齿面齿轮传动中，通常首先发生 破坏，故应按 强度进行设 计。但当齿面350HBS时，贝U易出现 破坏，应按 强度进行设计。113.在斜齿圆柱齿轮设计中，应取 模数为标准值；而直齿锥齿轮设计中，应取模数为标准值。114.设计圆柱齿轮传动时，应取小齿轮的齿面硬度HBS =;应取小齿轮的齿宽b1= O115.在一般情况下，齿轮强度计算中，大、小齿轮的弯曲应力2是

25、 的；许用弯曲应力3F1与3F2是 的。共原因是：。116.对齿轮材料的基本要求是：齿面 ;齿芯,以抵抗各种齿面失效和齿根折 断。第三章蜗杆传动、选择题:1.动力传动蜗杆传动的传动比的范围通常为_C_OA . i12 v l B . i12 = 1 8C.i12 = 880 D . i12 80 1202.与齿轮传动相比较，_D_不能作为蜗杆传动的优点。A.传动平稳，噪声小B.传动比可以较大D.可产生自锁D.传动效率高3.阿基米德圆柱蜗杆与蜗轮传动的_C_模数，应符合标准值。A.端面B.法面C中间平面4.在标准蜗杆传动中，蜗杆头数z1一定时，若增大蜗杆直径系数q,将使传动效率_B_OA.提高B

26、.减小C.不变D.增大也可能减小5.在蜗杆传动中，当其他条件相同时，增加蜗杆头数z1,则传动效率_B_。A.降低B.提高C.不变D.或提高也可能降低6.蜗杆直径系数q = _A_。A . q= d1/m B . q= d1m C. q= a/d D. q= a/m7.起吊重物用的手动蜗杆传动，宜采用_A_的蜗杆。A .单头、小导程角B.单头、大导程角C.多头、小导程角D.多头、大导程角8.在其他条件相同时，若增加蜗杆头数，贝U滑动速度_A_OA.增加B.不变C.减小D.可能增加也可能减小9.在蜗杆传动设计中，蜗杆头数z1选多一些，贝U _D_OA.有利于蜗杆加工B.有利于提高蜗杆刚度C.有利于

27、提高传动的承载能力D.有利于提高传动效率10.蜗杆直径系数q的标准化，是为了_B_。A.保证蜗杆有足够的刚度B.减少加工时蜗轮波刀的数目C.提高蜗杆传动的效率D.减小蜗杆的直径11.蜗杆常用材料是C_。A.HT150 B . ZCuSnloP1 C . 45号钢D. GCr1512.采用变位蜗杆传动时_B。A.仅对蜗杆进行变位B.仅对蜗轮进行变位C.必须同时对蜗杆与蜗轮进行变位13.提高蜗杆传动效率的主要措施是_C。A .增大模数m B.增加蜗轮齿数z2C.增加蜗杆头数z1 D.增大蜗杆的直径系数q14.蜗杆传动中，齿面在节点处的相对滑动速度vs= _B_OA.v1/sin丫. BV1/cos

28、丫. CV1/tg丫. Dv1/ctg丫15.我国标准规定：蜗杆传动的模数应取_B为标准。A.蜗轮法面模数mn B.蜗杆轴向模数ma C.蜗杆周向模数mt16.对蜗杆传动进行热平衡计算，其主要目的是为了防止温升过高导致_D_。A .材料的机械性能下降B.润滑油变质C.蜗杆热变形过大D.润滑条件恶化而产生胶合失效17.蜗杆传动的当量摩擦系数fv随齿面相对滑动速度的增大而A。A.增大B.不变C.减小D.可能增大也可能减小18.下列公式中，用_C确定蜗杆传动比的公式是错误的。A . i=3 1/ 3 2 . Bi = z2/z1 C. i = d2/d1 D . i = n1/n219.在闭式蜗杆传

29、动设计计算中，除进行强度计算外，还必须进行_D_。A.刚度计算B.磨损计算C.稳定性计算D.热平衡计算20.提高蜗杆传动效率的最有效方法是_A_。A.增加蜗杆头数z1 B.增大直径系数qC.增大模数m D.减小直径系数q21.在蜗杆传动设计中，除规定模数标准化外，还规定蜗杆直径d2取标准值，其目的是_A_OA.限制加工蜗杆的刀具数量B.限制加工蜗轮的刀具数量，并便于刀具的标准化C.便于装配D.提高加工精度T22.蜗杆传动的齿面接触强度计算公式为：m2d19KAT2.|二mm3,式中JP为许用XHP一接触应力，设计时应代入_B_。A .蜗杆材料的HP1B.蜗轮材料的HP2C .您HP1与。HP2

30、的平均值D .。HP1和。HP 2中的大值23.闭式蜗杆传动的主要失效形式是CA .蜗杆断裂B.蜗轮轮齿断裂C.胶合、疲劳点蚀D.磨粒磨损24.在蜗杆传动中，作用在蜗杆上的三个啮合力，通常以C为最大。A.圆周力Ft1 B.径向力Fr1 C.轴向力Fa125.在标准蜗杆传动中，当模数m一定时，若增大蜗杆的直径系数q ,将使蜗杆的刚度_A_。A.增大B.减小C.不变D.可能增大或减小26.蜗杆传动设计计算中，欲提高其传动效率，在选择以下参数时，其中_C_是无用的。A.增加蜗杆头数zl B.减小蜗杆直径系数q C.增大模数27.对于蜗杆传动的受力分析，下面_A_公式有错。A . Ft1 = Ft2

31、B . Fr1= Fr2 C. Ft2 = Fa1 D . Ft1 = Fa228.下列蜗杆分度圆直径计算公式：(a)d1 = mq ; (b) d1 = mz1 ; (c) d1 = d2/i ; (d)d1 =mz2/(itg溜(e)d1 = 2A(i+1)。其中有_D是错误的。A.一个B.二个C.三个D.四个29.蜗杆传动中，可为传动效率，则蜗杆轴上所受力矩T1与蜗轮轴上所受力矩T2的关系为_C_。A.T=TJ- * i?B.亍厂决D. ?_B_。C.钢和铝合金D.钢和钢、选择33.蜗杆传动的滑动速度越大，所选润滑油的粘度值应越大。34.在蜗杆传动中，产生自锁的条件是。35.蜗轮轮齿的失

32、效形式有 点蚀、 胶合、 磨损、。但因 蜗杆传动在齿面间有较大的 ，所以更容易产生 和 失效。36.变位蜗杆传动仅改变 涡轮 的尺寸，而 蜗杆的尺寸不变。37.在蜗杆传动中，蜗轮螺旋线的方向与蜗杆螺旋线的旋向应该 相同。38.蜗杆传动中，蜗杆所受的圆周力Ft1的方向总是与_转向相反，而径向力Fr1的方向总是指向圆心 的。39.闭式蜗杆传动的功率损耗，一般包括： 、和 三部分。40.阿基米德蜗杆和蜗轮在主平面(又称中间平面)相当于，梯形齿条 与 圆柱斜齿轮 啮合。因此蜗杆的 轴向 模数应与蜗轮的 端面 模数相等。41.在标准蜗杆传动中，当蜗杆为主动时，若蜗杆头数z1和模数m一定时，而增大直径系数

33、q,贝U蜗杆刚度 增大;若增大导程角 丫，则传动效率 增大。42.蜗杆分度圆直径d1 =mq;蜗轮分度圆直径d2 =mz。43.为了提高蜗杆传动的效率，应选用 多 头蜗杆；为了满足自锁要求，应选z1 =_ O44.蜗杆传功发热计算的目的是防止润滑失效 ，以防止齿面胶合 失效。发热计算的出发点是，等于。45.为了蜗杆传动能自锁，应选用 单 头蜗杆；为了提高蜗杆的刚度，应采用增大 的直径系数q。46.蜗杆传动时蜗杆的螺旋线方向应与蜗轮螺旋线方向相同 ;蜗杆的 导程角角应等于蜗轮的螺旋角。30.蜗杆传动较为理想的材料组合是A.钢和铸铁B.钢和青铜31.在蜗杆传动中， 蜗杆头数越少， 则传动效率越 蜗杆头数常取z1 =。32.在蜗