喷射混凝土施工方案

1、喷射混凝土施工方案（1）在喷混凝土之前，先按设计要求绑扎、固定钢筋网。面层 内的钢筋网片应牢固固定在边壁上并符合设计规定的保护层厚度要 求。钢筋网片可用插入土中的钢筋固定， 但在喷射混凝土时不应出现 振动。（ 2）钢筋网片可绑扎或焊接而成，网格允许偏差为± 10mm。铺 设钢筋网时每边的搭接长度应不小于 250mm，如为搭焊则焊接长度不 小于网片钢筋直径的 10 倍。网片与坡面间隙不小于 40mm。（ 3）喷射混凝土的配合比： 水泥：石子：砂=1：2：2（重量比）， 粗骨料最大粒径不宜大于 12mm。（ 4）喷射混凝土前，应对机械设备、风、水管路和电路进行全 面检查和试运转。（ 5）

2、为保证喷射混凝土厚度达到均匀的设计值，可在边壁上隔 一定距离打入垂直短钢筋段作为厚度标志。 喷射混凝土的射距宜保持 在 0.8 1.5m 范围内，并使射流垂直于壁面。 在有钢筋的部位可先喷 钢筋的后方以防止钢筋背面出现空隙。 喷射混凝土的路线从壁面开挖 层底部逐渐向上进行， 但底部钢筋网搭接长度范围以内先不喷混凝土， 待与下层钢筋网搭接绑扎之后再与下层壁面同时喷混凝土。 混凝土面 层接缝部分做成 45°角斜面搭接。当分二层喷射时，每次喷射厚度 宜为 40mm，且接缝错开。混凝土接缝在继续喷射混凝土之前应消除 浮浆碎屑，并喷少量水润湿。（6）面层喷射混凝土终凝后 2h 采取养护措施，至

3、少应养护 5 7d，养护视气候条件采用喷水或覆盖浇水。9.4 降水施工9.4.1 降水井宜基坑外边缘布置。在土方开挖到 3.85m 层位时 开始施工。9.4.2 滤管壁上渗水孔直径为 10mm，呈梅花型排列， 孔隙率应大 于 30%；管壁外应设两道圆孔包网过滤器，内层滤网采用40 目的金属网或尼龙网， 外层滤网采用 6 目的金属网或尼龙网； 管壁与滤网间 应采用金属丝绕成螺旋形隔开，滤网外应再绕一层粗金属丝。9.4.3 管井设置采用钻孔法成孔，井孔直径不宜小于 400mm，孔 深宜比滤管底深 0.5 0.6m。在井管与孔壁间及时用洁净砾砂填灌密 实。投入滤料的数量大于计算值的 85%，在地面以

4、下 1m 范围内应用 粘土封孔。9.4.4 管井使用前，应进行试抽水，当确认无漏水、漏气等异常 现象后，应保证连续不断抽水。9.4.5 在抽水过程中定时观测水量、水位、真空度。9.4.6 抽水设备采用深井水泵，水泵应置于设计深度，水泵吸水 口应始终保持在动水位以下。降水过程中，应定期取样测试含砂量， 保证含砂量不大于 0.05 。喷射混凝土施工方案（1）在喷混凝土之前，先按设计要求绑扎、固定钢筋网。面层 内的钢筋网片应牢固固定在边壁上并符合设计规定的保护层厚度要 求。钢筋网片可用插入土中的钢筋固定， 但在喷射混凝土时不应出现 振动。（ 2）钢筋网片可绑扎或焊接而成，网格允许偏差为±

5、10mm。铺 设钢筋网时每边的搭接长度应不小于 250mm，如为搭焊则焊接长度不小于网片钢筋直径的 10 倍。网片与坡面间隙不小于 40mm。（ 3）喷射混凝土的配合比： 水泥：石子：砂=1：2：2（重量比）， 粗骨料最大粒径不宜大于 12mm。（ 4）喷射混凝土前，应对机械设备、风、水管路和电路进行全 面检查和试运转。（ 5）为保证喷射混凝土厚度达到均匀的设计值，可在边壁上隔 一定距离打入垂直短钢筋段作为厚度标志。 喷射混凝土的射距宜保持 在 0.8 1.5m 范围内，并使射流垂直于壁面。 在有钢筋的部位可先喷 钢筋的后方以防止钢筋背面出现空隙。 喷射混凝土的路线从壁面开挖 层底部逐渐向上进

6、行， 但底部钢筋网搭接长度范围以内先不喷混凝土， 待与下层钢筋网搭接绑扎之后再与下层壁面同时喷混凝土。 混凝土面 层接缝部分做成 45°角斜面搭接。当分二层喷射时，每次喷射厚度 宜为 40mm，且接缝错开。混凝土接缝在继续喷射混凝土之前应消除 浮浆碎屑，并喷少量水润湿。（6）面层喷射混凝土终凝后 2h 采取养护措施，至少应养护 5 7d，养护视气候条件采用喷水或覆盖浇水。9.4 降水施工9.4.1 降水井宜基坑外边缘布置。在土方开挖到 3.85m 层位时 开始施工。9.4.2 滤管壁上渗水孔直径为 10mm，呈梅花型排列， 孔隙率应大 于 30%；管壁外应设两道圆孔包网过滤器，内层滤

7、网采用40 目的金属网或尼龙网， 外层滤网采用 6 目的金属网或尼龙网； 管壁与滤网间 应采用金属丝绕成螺旋形隔开，滤网外应再绕一层粗金属丝。9.4.3 管井设置采用钻孔法成孔，井孔直径不宜小于 400mm，孔 深宜比滤管底深 0.5 0.6m。在井管与孔壁间及时用洁净砾砂填灌密 实。投入滤料的数量大于计算值的 85%，在地面以下 1m 范围内应用 粘土封孔。9.4.4 管井使用前，应进行试抽水，当确认无漏水、漏气等异常 现象后，应保证连续不断抽水。9.4.5 在抽水过程中定时观测水量、水位、真空度。9.4.6 抽水设备采用深井水泵，水泵应置于设计深度，水泵吸水 口应始终保持在动水位以下。降水

8、过程中，应定期取样测试含砂量， 保证含砂量不大于 0.05 。大梁支模施工方案本工程预应力井字梁、预应力大梁、框支梁的截面尺寸大，支模 高度高。以门厅入口处预应力大梁截面尺寸 600× 3000，板厚 150mm； 支模架高度 7.0m；大剧场顶板预应力大梁截面尺寸 800×2100，板厚 200mm，支模架高度 29.0m；这些大梁均必须采用超高、重荷的模板 支撑体系。考虑钢管、扣件采购、租赁的渠道较广，容易获得，并且费用极 低；操作工人施工习惯， 本工程支模架均采用钢管扣件式。 支模顺序： 满堂架搭设铺梁底绑梁筋立侧模铺平台板加固。（1）、支模架工艺要求和施工方法1、支

9、模架的搭设：支模架采用扣件式钢管支模架作梁和平板模 板的竖向垂直支撑，同时也作柱的水平固定支撑。具体要求如下：1）、立管间距： 600×3000 大梁梁底两边及梁中立管采用 0.3× 0.5m立柱网，平板下立柱采用 1.2 ×1.2m 的立柱网； 800×2100 大梁梁底两边及梁中立管采用 0.3 ×0.6m立柱网，平板下立柱采用 0.9 × 0.9m 的立柱网。2）、水平杆布设：离地 150200mm设一道扫地杆， 纵横向布置， 梁、板底部根据支模需要标高搭设一道水平杆， 扫地杆和顶层水平杆 之间应增加水平连结杆， 纵横两向布置，

10、 水平杆的垂直距离不得超过 1.58m。3）、剪刀撑布置：为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂 红架子中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距 4.0m。4）、水平连接：为了保证超高支模在水平方向的稳定，防止支模 架发生侧向倾覆， 在每层楼板的侧梁上设置连接件， 并将支模架与相 邻结构柱采用钢管抱箍相连。2、梁板支模方法如下图：3、梁板支撑说明：1）、600×3000 大梁支模架立管间距小于 300×500，板支模架立 管间距小于 1200×1200；800×2100 大梁梁支模架立管间距小于 300 × 500，板支模架立管间距小于 9

11、00×900。2）、梁高 3000mm，采用 5 排对拉螺杆，螺栓纵向间距为 500mm。 梁高 2100mm，采用 4 排对拉螺杆，螺栓纵向间距 500mm。3）、所有架下支承立管梁底、 板底主受力接点扣件下端必须设置 防滑保护扣，立管不允许使用搭连接。（2）、超高支模架系统设计计算1、立杆稳定性计算（ 29 米支模架高度为计算模型，因现场采用 敞开式支模架， 且支模架与结构主体有可靠连接， 故在计算立杆稳定 性时不考虑风荷载的作用） ：考虑到不同部位的砼自重不一致， 故分别计算不同部位平板及深 梁部分的立杆稳定性如下：1）、大厅平板部分（板厚 150mm，立杆间距 1.2 

12、15;1.2m） 模板、支架的荷裁钢管支架自重： 2000N/m模板、木枋及钢筋自重： 500N/m 2新浇砼自重：0.15 × 1×1× 24000=3600N/m2施工荷载：3500N/m 22合计： N=1.2×( 500+2000+3600)+1.4 × 3500=12220N/m2单根立钢管受荷面积： 1.2 ×1.2=1.44m2单根立杆承受的荷载： 1.44 ×12220=17596.8N 采用 48×3.5mm钢管， A=489mm2 钢管的回转半径为： I=15.8mm 立杆之间水平支撑最大间距为

13、 1580mm。 立柱强度计算： 立杆的压应力为：22 =N/A=17596.8/489=35.99N/mm2< f=205N/mm2 稳定性计算：长细比： =L/I= (1.58+2×0.15 )× 1000/15.8=118.9 < =210查 JGJ130-2001附录 C，得 =0.458 则：立杆的受压应力为： =N/ (× A) =17596.8/ ( 0.458 × 489 ) =79.97N/mm2< f 2205N/mm2 所以立杆强度及稳定性符合要求。2) 、大梁部分：(立杆间距 0.3 ×0.5m) 模板

14、、支架荷载木模板、木枋及钢筋自重： 1500N/m22钢管支架自重： 2000N/m砼自重：(1×0.8×3.0 )× 24000/ (0.9 ×1.0 )=64000N/m22施工荷载 :3500N/m2合计:N=1.2 ×( 1500+2000+32000)+1.4 × 3500=86140N/m2 单根立杆受荷面积 :0.3 ×0.5=0.15m2 单根立杆受荷 :0.15 × 86140=12921N 立杆的压应力为： =N/A=12921/489=26.423N/mm2< f 205N/mm2稳定性

15、计算 : 长细比： =118.9 则： =N/(× A) =12921/ (0.458 ×489)22=57.69N/mm2< f 205N/mm2所以立杆强度及稳定性符合要求。3）、剧场顶板部分（板厚 200mm，立杆间距 0.9 ×0.9m） 模板、支架的荷裁模板、木枋及钢筋自重： 500N/m 2钢管支架自重： 2000N/m 2新浇砼自重：20.20 ×1.0 × 1.0 ×24000=12000N/m2施工荷载：23500N/m 2合计： N=1.2×( 500+2000+12000)+1.4 ×3

16、500=49300N/m2单根立钢管受荷面积： 0.9 ×0.9=0.81m2 单根立杆承受的荷载： 0.81 ×49300=39933N 采用 48×3.5mm钢管， A=489mm2 钢管的回转半径为： I=15.8mm立杆之间水平支撑最大间距为 1580mm。 立柱强度计算： 立杆的压应力为：22 =N/A=39933/489=81.663N/mm2< f=205N/mm2稳定性计算：长细比： =L/I= (1.58+2×0.15 )× 1000/15.8 =118.9 < =210查 JGJ130-2001附录 C，得 =0

17、.458 则：立杆的受压应力为：22=N(/ × A)=39933(/ 0.458 ×489)=178.30N/mm2<f 205N/mm2 所以立杆强度及稳定性符合要求。4）、剧场顶大梁部分：（立杆间距 0.3 ×0.5m） 模板、支架荷载 木模板、木枋及钢筋自重： 1500N/m2 钢管支架自重： 2000N/m22砼自重：（0.8 ×2.1 ×1.0 ）× 24000/ （0.9 ×1.0 ）=44800N/m2 施工荷载 :3500N/m2合计:N=1.2 ×（ 1500+2000+44800）+1.

18、4 × 3500=62860N/m2 单根立杆受荷面积 :0.3 ×0.5=0.15m2单根立杆受荷 :0.15 × =62860=11314.8N 立杆的压应力为：22 =N/A=11314.8/489=23.14N/mm2< f 205N/mm2 稳定性计算 :长细比： =118.9 则： =N/（× A）=11314.8/ （0.458 ×489）22 =50.522N/mm2<f 205N/mm2 所以立杆强度及稳定性符合要求。2、横杆的强度和刚度验算（取梁底横杆计算）及扣件防滑验算1）、钢管的各项参数：5 2 2钢管参数：

19、 E=2.06× 105N/mm2、 f=205N/mm2 W=5.08cm3 I=12.19cm 42）、大厅大梁的横杆的强度验算： 所受的均布面荷载： Q=64000N/m2 按 4 根横杆平均受力计算 q1=Q×b=64000×0.8/4=12800N/m2Mmax=q1× /1026=12.8 ×0.5 2×106/105=3.2 ×105Nmm Max=Mmax/w53=3.2 ×105/ (5.08 ×103)22=63N/mm< f=205N/mm3) 、大厅大梁的横杆的挠度验算4v=

20、q1·4/(128·E·I )4 5 4=12800×6004/ (128×2.06 ×105×12.19 ×104)=0.52mm<L/250=600/250=3.2mm 所以符合要求。4) 、剧场顶大梁的横杆的强度验算： 所受的均布面荷载： Q=44800N/m2 按 4 根横杆平均受力计算 q1=Q·b=44800×0.8/4=8960N/m2Mmax=q1× 2/1026=8.96 ×0.5 2×106/105=2.24 ×10 Nmm Ma

21、x=Mmax/w53=2.24 ×105/ (5.08 ×103)22=44.09N/mm2<f=205N/mm2E、大厅的横杆的挠度验算4v=q1·4/(128·E·I )=8960×5004/ (128×2.06 × 105×12.19 × 104)=0.17mm<L/250=600/250=3.2mm 所以符合要求。3、扣件防滑验算（取梁下排扣件验算）1）、大厅每个扣件受力 N=64×0.3 ×0.5/2=9.6kN单个扣件抗滑承载力设计值为 8kN，双排扣

22、件抗滑承载力设计值 为 12kN，双排扣件可满足防滑要求。2）、剧场顶大梁每个扣件受力 N=44.8×0.3 ×0.5=6.72kN单个扣件抗滑承载力设计值为 8kN，可满足防滑要求。4、下层楼板承载力计算在本区域混凝土达到 28 天强度之前下层支模架不予拆除，且下 层支模架与本层支模架搭设方式相同， 所以楼板整体承载力可以满足 要求，故仅需验算下层楼板砼抗压强度。楼板为 120 厚抗冲切验算：单根立杆轴向力最大为 9.6kN当为 48架管时，冲切面水平投影面积为：A（ 144×144 24× 24） 6.33 ×104mm2查表得： C40砼

23、 ft 1.71N/mm240.6ftA=0.6 ×1.71×6.33 ×104=64950N=64.95kN>9.64kN故抗冲切满足要求。5、木枋强度及刚度验算3 3 41）、参数 :E9×103Mpa W=83.3cm 3 I=416.65cm42）、强度验算q=64000×0.2=12800N/m=12.8N/mm=ql2/ （10W）=12.8 × 3002/ （10W）23 12.8 × 3002/ （10×83.3 ×103）22=1.383N/mm2<f=11N/mm 23）、

24、挠度验算4v q1· 4/ （128·E·I）4 3 4=12.8 × 3004/ （128×9×103×416.65×104）=0.2mm< v=600/1000=0.6mm 符合要求。（3）、超高支模架系统诱发荷载内力计算 诱发荷载是指支撑系统在动活载的瞬间作用下引发的如风荷、 输 送混凝土泵管的水平冲力、 混凝土震捣器的振动波对钢管立杆承压能 力的削弱乃至扣件抗滑移与抗扭转的能力的降低。 所以在计算超高支 模架时必须考虑诱发荷载引起的诱发应力对支模架的影响。“诱发荷载计算法” 是一种简化的、适合手算的整

25、体结构分析法， 对平面布置为矩形的排架支撑系统， 可简化地取一定宽度的竖向平面 作为计算单元，近似的按“诱发荷载法”进行计算。假定支撑系统受到一水平力 F 时，在其基础处有另一大小相等、 方向相反的反力与之平衡， 组成一力偶；若整个支撑体系不发生转动， 在支撑的各立杆中应存在着竖向荷载与之平衡， 该竖向荷载称为诱发 荷载。本工程取剧场大梁中部 3.6 米长度作为计算单元， 计算简图见 下图。Vem92=P2 P3P2P3 P2P11、荷载标准值计算：木模板、木枋及钢筋自重： 1500N/m2钢管支架自重：2000N/m砼自重：(1×0.8×2.1 )× 24000

26、/ (0.9 ×1.0 )=44800N/m2施工荷载 : 3500N/m 2支撑安装偏差荷载 F C=518N（取 1%的垂直永久荷载值）安全荷载 S=1295N（取 2.5%的垂直永久荷载值）泵送等水平冲击荷载 Fm=12000N2、诱发荷载计算按照 M=F· H及Pi =r i ·M/r i 2计算 P1、P2、P3如下表：水平荷载水平力（ kN）力矩（ kN· m）诱发荷载Fm12348P1=124.29 ； P2=82.86 ；P3=41.43S1.332.48P1=11.6 ； P2=7.73 ； P3=3.87FC0.51812.992P1

27、=4.64 ； P2=3.09 ； P3=1.553、内力计算按诱发荷载计算并组合得最大内力控制值：Nmax=1.2 ×6.72+1.4 ×( 124.29+11.6+4.64 )/4=57.25kN 单根立杆的压应力为： =N/A=57250/489=117.08N/mm2< f 205N/mm2。符合要求其他高架支模高度远小于剧场大梁部位，故计算从略大梁支模施工方案本工程预应力井字梁、预应力大梁、框支梁的截面尺寸大，支模 高度高。以门厅入口处预应力大梁截面尺寸 600× 3000，板厚 150mm； 支模架高度 7.0m；大剧场顶板预应力大梁截面尺寸 8

28、00×2100，板厚 200mm，支模架高度 29.0m；这些大梁均必须采用超高、重荷的模板 支撑体系。考虑钢管、扣件采购、租赁的渠道较广，容易获得，并且费用极 低；操作工人施工习惯， 本工程支模架均采用钢管扣件式。 支模顺序： 满堂架搭设铺梁底绑梁筋立侧模铺平台板加固。（1）、支模架工艺要求和施工方法1、支模架的搭设：支模架采用扣件式钢管支模架作梁和平板模 板的竖向垂直支撑，同时也作柱的水平固定支撑。具体要求如下：1）、立管间距： 600×3000 大梁梁底两边及梁中立管采用 0.3× 0.5m立柱网，平板下立柱采用 1.2 ×1.2m 的立柱网； 8

29、00×2100 大梁 梁底两边及梁中立管采用 0.3 ×0.6m立柱网，平板下立柱采用 0.9 × 0.9m 的立柱网。2）、水平杆布设：离地 150200mm设一道扫地杆， 纵横向布置， 梁、板底部根据支模需要标高搭设一道水平杆， 扫地杆和顶层水平杆 之间应增加水平连结杆， 纵横两向布置， 水平杆的垂直距离不得超过 1.58m。3）、剪刀撑布置：为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂 红架子中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距 4.0m。4）、水平连接：为了保证超高支模在水平方向的稳定，防止支模 架发生侧向倾覆， 在每层楼板的侧梁上设置连接件， 并将支模

30、架与相 邻结构柱采用钢管抱箍相连。2、梁板支模方法如下图：3、梁板支撑说明：1）、600×3000 大梁支模架立管间距小于 300×500，板支模架立管间距小于 1200×1200；800×2100 大梁梁支模架立管间距小于 300 × 500，板支模架立管间距小于 900×900。2）、梁高 3000mm，采用 5 排对拉螺杆，螺栓纵向间距为 500mm。 梁高 2100mm，采用 4 排对拉螺杆，螺栓纵向间距 500mm。3）、所有架下支承立管梁底、 板底主受力接点扣件下端必须设置 防滑保护扣，立管不允许使用搭连接2）、超高支模架

31、系统设计计算1、立杆稳定性计算（ 29 米支模架高度为计算模型，因现场采用 敞开式支模架， 且支模架与结构主体有可靠连接， 故在计算立杆稳定 性时不考虑风荷载的作用） ：考虑到不同部位的砼自重不一致， 故分别计算不同部位平板及深 梁部分的立杆稳定性如下：1）、大厅平板部分（板厚 150mm，立杆间距 1.2 ×1.2m） 模板、支架的荷裁模板、木枋及钢筋自重： 500N/m 2钢管支架自重： 2000N/m 2新浇砼自重：0.15 × 1×1× 24000=3600N/m2施工荷载：3500N/m 2合计： N=1.2×（ 500+2000+3

32、600）+1.4 × 3500=12220N/m2 单根立钢管受荷面积： 1.2 ×1.2=1.44m2 单根立杆承受的荷载： 1.44 ×12220=17596.8N采用 48×3.5mm钢管， A=489mm2 钢管的回转半径为： I=15.8mm立杆之间水平支撑最大间距为 1580mm。 立柱强度计算：立杆的压应力为：22 =N/A=17596.8/489=35.99N/mm2< f=205N/mm2稳定性计算：长细比： =L/I= （1.58+2×0.15 ）× 1000/15.8 =118.9 < =210查 J

33、GJ130-2001附录 C，得 =0.458 则：立杆的受压应力为：2 =N/ (× A) =17596.8/ ( 0.458 × 489 ) =79.97N/mm2< f 2205N/mm2 所以立杆强度及稳定性符合要求。2) 、大梁部分：(立杆间距 0.3 ×0.5m) 模板、支架荷载2 木模板、木枋及钢筋自重： 1500N/m2 钢管支架自重： 2000N/m2砼自重：(1×0.8×3.0 )× 24000/ (0.9 ×1.0 )=64000N/m2 施工荷载 :3500N/m2合计:N=1.2 ×

34、( 1500+2000+32000)+1.4 × 3500=86140N/m2 单根立杆受荷面积 :0.3 ×0.5=0.15m2 单根立杆受荷 :0.15 × 86140=12921N 立杆的压应力为：22 =N/A=12921/489=26.423N/mm2< f 205N/mm2 稳定性计算 :长细比： =118.9 则： =N/(× A)=12921/ (0.458 ×489) =57.69N/mm2< f 205N/mm2所以立杆强度及稳定性符合要求。3) 、剧场顶板部分(板厚 200mm，立杆间距 0.9 ×0

35、.9m) 模板、支架的荷裁模板、木枋及钢筋自重： 500N/m 2钢管支架自重： 2000N/m 2新浇砼自重：20.20 ×1.0 × 1.0 ×24000=12000N/m2施工荷载：23500N/m 2合计： N=1.2×( 500+2000+12000)+1.4 ×3500=49300N/m2单根立钢管受荷面积： 0.9 ×0.9=0.81m2 单根立杆承受的荷载： 0.81 ×49300=39933N 采用 48×3.5mm钢管， A=489mm2 钢管的回转半径为： I=15.8mm 立杆之间水平支撑最

36、大间距为 1580mm。 立柱强度计算： 立杆的压应力为：22 =N/A=39933/489=81.663N/mm2< f=205N/mm2 稳定性计算：长细比： =L/I= (1.58+2×0.15 )× 1000/15.8 =118.9 < =210查 JGJ130-2001附录 C，得 =0.458 则：立杆的受压应力为：22 =N(/ × A)=39933(/ 0.458 ×489)=178.30N/mm2<f 205N/mm2 所以立杆强度及稳定性符合要求。4) 、剧场顶大梁部分：(立杆间距 0.3 ×0.5m) 模

37、板、支架荷载木模板、木枋及钢筋自重： 1500N/m2 钢管支架自重： 2000N/m2 砼自重：(0.8 ×2.1 ×1.0 )× 24000/ (0.9 ×1.0 )=44800N/m2 施工荷载 :3500N/m2合计:N=1.2 ×( 1500+2000+44800)+1.4 × 3500=62860N/m2 单根立杆受荷面积 :0.3 ×0.5=0.15m2 单根立杆受荷 :0.15 × =62860=11314.8N 立杆的压应力为：22 =N/A=11314.8/489=23.14N/mm2<

38、f 205N/mm2 稳定性计算 :长细比： =118.9 则： =N/（× A）=11314.8/ （0.458 ×489）22 =50.522N/mm<f 205N/mm所以立杆强度及稳定性符合要求。2、横杆的强度和刚度验算（取梁底横杆计算）及扣件防滑验算 1）、钢管的各项参数：钢管参数： E=2.06× 105N/mm2、 f=205N/mm23 4W=5.08cm3 I=12.19cm 4 2）、大厅大梁的横杆的强度验算： 所受的均布面荷载： Q=64000N/m2 按 4 根横杆平均受力计算 q1=Q×b=64000×0.8/4

39、=12800N/m2Mmax=q1× 2/1026=12.8 ×0.5 2×106/105=3.2 ×10 Nmm Max=Mmax/w53 =3.2 ×105/ （5.08 ×103）22=63N/mm2< f=205N/mm2 3）、大厅大梁的横杆的挠度验算4v=q1·4/（128·E·I ）=12800×6004/ （128×2.06 ×105×12.19 ×104） =0.52mm<L/250=600/250=3.2mm所以符合要求。4

40、）、剧场顶大梁的横杆的强度验算：所受的均布面荷载： Q=44800N/m2按 4 根横杆平均受力计算q1=Q·b=44800×0.8/4=8960N/m2Mmax=q1× /1026=8.96 ×0.5 2×106/105=2.24 ×105Nmm Max=Mmax/w53=2.24 ×105/ （5.08 ×103）22=44.09N/mm2<f=205N/mm2E、大厅的横杆的挠度验算4v=q1·4/（128·E·I ）4 5 4=8960×5004/ （128&#

41、215;2.06 × 105×12.19 × 104）=0.17mm<L/250=600/250=3.2mm所以符合要求。3、扣件防滑验算（取梁下排扣件验算）1）、大厅每个扣件受力 N=64×0.3 ×0.5/2=9.6kN单个扣件抗滑承载力设计值为 8kN，双排扣件抗滑承载力设计值 为 12kN，双排扣件可满足防滑要求。2）、剧场顶大梁每个扣件受力 N=44.8×0.3 ×0.5=6.72kN单个扣件抗滑承载力设计值为 8kN，可满足防滑要求。4、下层楼板承载力计算在本区域混凝土达到 28 天强度之前下层支模架不予拆除，且下 层支模架与本层支模架搭设方式相同， 所以楼板整体承载力可以满足 要求，故仅需验算下层楼板砼抗压强度。楼板为 120 厚抗冲切验算： 单根立杆轴向力最大为 9.6kN 当为 48架管时，冲切面水平投影面积为：42A（ 144×144 24× 24） 6.33 ×104mm22查表