地下室模板安装方案

1、、编 制 依 据（ 一 ） 、编制依据：1、建筑施工模板安全技术规范 （162 2008）；2、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 （33/1035 2006）；3、钢管脚手架扣件（58312006）；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （130 2001）；5、施工技术；6、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 ；7、木结构设计规范 （ 50005 2003） ；8、建筑结构荷载规范 （ 50009 2001） ；9、混凝土结构设计规范 （ 50010 2002） ；10、混凝土结构工程施工质量验收规范 （ 50204 2002） ；11、建筑工程施工质量验收统一标准 （ 50300

2、2001） ；12、建筑施工模板安全技术规范 （ 162 2008） ；13、建筑施工安全检查标准 （59 99） ；14、建筑施工高处作业安全技术规范 （80 91）；15、国标 01-04（ 建筑） ；16、国标 01-03 （结构）；17、建筑电气安装工程图集 （1 4）（第二版）；18、本工程施工图纸。、工 程 概 况（一）、工程概况：1、工程名称：湛江市年丰豪庭 16、17、18、19 幢2、建设单位：湛江市年丰房地产开发有限公司3、施工单位：广东强雄建设集团有限公司4、设计单位：深圳市国际印象建筑设计有限公司；5、监理单位：广西益建工程建设监理有限责任公司；6、勘察单位：湛江市规划

3、勘测设计院7、工程地点：湛江市赤坎区金城二横路；8、项目特征：湛江市年丰豪庭 16、17、18、 19 幢工程总建筑面积约为 7 万平方米 (由 16、17 号塔楼 21 层； 18A、 18B号塔楼 30 层；19 号楼 25 层；商 业街 3 层等)住宅楼组成，均设一层地下室 ( 地下室贯通整个小区连成一个大规 模地下停车库 ) ；地下室总建筑面积为：其中地下室 11716.03 平方米。由 5 栋 2130 层的高层住宅围合成中心大花园。本工程地下室为非人防区。地下工程 模板量占有总工程模板量的 20%。9、结构概况：本工程为全现浇框剪结构，建筑物抗震设防烈度为7 度，地基基础采用预制钢

4、筋混凝土预应力管桩承载，本工程采用液压桩机静压施工， 桩型采用 500125 型预应力高强混凝土管桩 , 地下室底板及侧墙混凝土为结 构自防水混凝土，抗渗等级 P6，商品混凝土。钢筋有热扎 235 级、335 级，钢 筋连接方式：框架柱纵向钢筋连接采用电渣压力焊，框架梁水平受力钢筋及地 下室底板和侧壁受力钢筋在加工场地制作采用闪光对焊接长，现场绑扎局部采 用绑扎接头连接。地下室底板承台、梁采用砖胎膜，地下室止水带以上部位墙 板模板采用胶合板拼装，模板竖肋采用 70×70的楞木与 48×3.5 的钢管。二)、架体总体要求：(1) 、对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措

5、施。(2) 、支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于 5 (三)、架体立柱：(1) 、梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规 定，以满足支撑系统的稳定性。(2) 、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶 部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下， 进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高 在 8 20时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于 20时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆 的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部

6、沿 竖向设置连续式剪刀撑。(3) 、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定 在距底座上皮不大于 200 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧 靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵 向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆 轴线到边坡的距离不应小于 500。(4) 、木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用 40×50 木条或 25×80的 木板条与木立柱钉牢。 钢管立柱的扫地杆、 水平拉杆、剪刀撑应采用 48× 3.5 钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用

7、对接、剪刀撑应 采用搭接，搭接长度不得小于 500，并应采用 2 个旋转扣件分别在离杆端不小于 100处进行固定。(5) 、木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底 座，顶部应设可调支托。(6) 、扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱 的对接接头不得在同步内， 且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500，各 接头中心距离主节点不宜大于歩距的 1/3 。(7) 、采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固 定在水平拉杆上。(8) 、可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距 离水平杆的高度不应大于 300。梁底立杆应

8、按梁宽均匀设置，其偏差不应大于 25, 调节螺杆的伸缩长度不应大于 200，另外，使用可调托座必须解决两者连接 节点问题( 四 ) 、架体水平杆 ：(1) 、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 、搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、 搭接应符合下列规定：A、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确 1/3 ；B、搭接长度不应小于 1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板 边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于 100。(3) 、主

9、节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角 扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于 150。(五) 、剪刀撑：剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构 情况具体说明设置数量注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图 表示。(1) 、设置数量，模板支架高度超过 4m 的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：A、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖 向剪刀撑，由底至顶连续设置；B、模板支架四边与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道 水平剪刀撑。(2) 、 剪刀撑的构造应符合下列规定：A、每道剪刀撑宽度不

10、应小于 4 跨，且不应小于 6m，剪刀撑斜杆与地面倾角 宜在 45 60 之间。倾角为 45 时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过 7 根；倾角 为 60 时，则不应超过 5 根；B、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；C、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上， 旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150；D、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3 。(六) 、周边拉接 ：(1) 、一般支模架体，模板支架高度超过 4m 时，柱、墙板与梁板混凝土应 分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件(墙、柱 等)通过连墙件进行可靠连接。(2) 、超

11、高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。(七) 、材料管理：(1) 、钢管、扣件材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范(130)的相关规定；(2) 、验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定 检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许 可证。并且使用前必须进行抽样检测。(3) 、钢管外观质量要求：A、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、 压痕和深的划道；B、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变 形应符合附录 E 的规定；C、钢管应进行防锈处理。(4) 、扣件外观

12、质量要求：A、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；B、扣件应进行防锈处理。(5) 技术资料：施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣 件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。(八) 、验收管理：(1) 、验收程序：模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、 项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大 模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。(2) 、 验收内容：A、材料技术资料；B、参数专项施工方案；C、构造专项施工方案和本规程。(3) 、扣件力矩检验：安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查， 抽样方法应按随机分布原则进行。(4) 、验收

13、记录：按相关规定填写验收记录表。(九) 、使用管理：(1) 、作业层上的施工荷载应符合设计要求 , 不得超载。脚手架不得与模板 支架相连。(2) 、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处 有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。(3) 、 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施(编制 补充专项施工方案)，重新验收。(4) 、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人 员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作 业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇 筑过程中

14、，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。( 十 ) 、拆除管理：(1) 、拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的 要求。(2) 、拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行， 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒 标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：A、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；B、

15、运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养， 剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。(3) 、梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段 分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。(4) 、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动 的模板上进行拆除作业。(5) 、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用 绳钩放至地面。(6) 、严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。(7) 、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按 指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。 (

16、 十一) 、模板配置：(1) 、胶合板厚度： 18。在柱、板、梁、墙体上配合使用。(2) 、模板准备的数量：A、柱子、墙配置 1、2 施工段。 B、顶板梁配置 1、2、3施工段。三、计 算 书( 一 ) 、墙模板计算书：1、技术参数：新浇混凝土墙名称地下室新浇混凝土墙墙厚()350混凝土墙的计算高度()4200混凝土墙的计算长度()500002、荷载组合：混凝土重力密度c(3)24新 浇混凝 土初凝时 间 t0(h)4外加剂影响修正系数 11混凝土坍落度影响修正系数 21.15混凝土浇筑速度V()2.5混凝土侧压力计算位置 处至新浇混凝土顶面总高度 H(m)3.3倾倒混凝土时对垂 直面面板荷载

17、标准值 Q3k(2)2(1) 、新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k0.22 012v1/2 ， 0.22 ×24×4×1×1.15 ×2.51/2 ，24×3.3 38.4 ，79.2 38.42(2) 、承载能力极限状态设计值 S 承 0.91.2G41.4Q3k ，1.35G41.4 ×0.7Q3k 0.91.2 ×38.4+1.4 ×2，1.35×38.4+1.4 ×0.7×2 0.948.88 ， 53.8 0.9 ×53.8 48.422正常使用极限状

18、态设计值 S正G4k38.4 23、面板布置：小梁布置方式竖直左部模板悬臂长 ()150小梁间距 ()200小梁一端悬臂长 ()200主梁间距 ()500主梁一端悬臂长 ()150对拉螺栓横向间距()600对拉螺栓竖向间距()500模板设计立面图4、面板验算：面板类型覆面木胶 合板面板厚度 ()18面板抗弯强度设计值f(2)18面板弹性模量E(2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，W2/6 500×182/6 270003， I 3/12 500×183/12 2430004(1) 、强度验算： q 承 0.5 ×48.42 24.2

19、1面板弯矩图 ( ·m) 0.12 ·m 0.12×106/270004.482f 182 满足要求！(2) 、挠度验算：面板变形图 ()q 正 0.5 × 38.4=19.2 0.16 400 200/400 0.5 满足要求！5、小梁验算：小梁类型钢管小梁材料规格 ()48×3.5小梁抗弯强度设计值f(2)205小梁弹性模量 E(2)206000小梁截面抵抗矩W(3)5.08小梁截面惯性矩I(4)12.19(1) 、强度验算：q 承 0.25 ×48.42 12.1小梁弯矩图 ( ·m)小梁剪力图 () 0.32

20、83;m0.32×106/508062.922f 2052 满足要求！(2) 、挠度验算：q 正 0.25 × 38.4=9.6小梁变形图 () 0.16 400 200/400 0.5 满足要求！(3) 、支座反力计算：R1=6.86 ， R2249=5.49， R250=4.126、主梁验算：主梁类型双钢管主梁材料规格 ()48×3.5主梁抗弯强度设计值f(2)205主梁弹性模量 E(2)206000主梁截面抵抗矩W(3)10.16主梁截面惯性矩I(4)24.38(1) 、强度验算：主梁弯矩图 ( ·m) 0.92 ·m0.92×

21、106/1016090.892f 2052 满足要求！(2) 、挠度验算：主梁变形图 () 0.31 400500/400 1.25满足要求！对拉螺栓横向验算间距 m600 ，600/2+150 600对拉螺栓竖向验算间距 n500 ，500/2+200 500N 0.95 承0.95×0.6×0.5×48.4213.8 17.8 满足要求！7、对拉螺栓验算：对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值 ()17.8( 二 ) 、大柱施工计算书 ：1 、基本参数：柱截面宽度 1550，柱截面高度 900，柱高度 4200，结构表面隐蔽。柱 b 方 向设竖肋 10 根，对拉螺栓

22、 5 根，柱 h 方向设竖肋 14 根，对拉螺栓 7 根，柱箍 间距 500，柱模板采用 18 厚夹板，竖肋采用 70× 70 木枋，柱箍采用双钢管48×3.5 ，木材弹性模量 90002，抗弯强度 13.002，抗剪强度 1.402 ；钢材弹性 模量 2060002，抗弯强度 205.002 ，抗剪强度 125.002 。2、荷载计算：柱模板平面图1)、荷载标准值：新浇混凝土的侧压力：F1=0.22× 200/(15) × 1× 2×V(1/2 ) =0.22×24.00×5.71 ×1.00 

23、5;1.15 ×2.500.5=54.822( =24.003, 1=1.00, 2=1.152.5020.00 ) F2=24×柱高=24×4.20=100.802 。F1、F2两者取小值 54.822 ，有效压头高度为 =54.82/24.00=2.28m ( 2) 、荷载组合计算：荷载类型标准值单位分项系数设计值 单位新浇混凝土的侧压力 F54.82 21.265.782倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 2 1.45.602振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 2 1.45.602柱侧模和侧肋强度荷载组合 += 76.98 2柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载

24、 /1.2 54.82 23 、柱模板面板验算：面板 的计算宽度取单块面板 高度 1000，76.98 ×(4.20 -2.28)=147.80 ， 54.82 ×(4.20 -2.28)=105.25 。取柱截面高度 b 方向(通过比较 b 和 h，取大者)进行计算：竖肋间距 172 ， 计 算 跨 数 5 跨 ； 木 模 板 厚 度 18 ； 1000× h2/6= 1000×182/6=54000 31000× h3/12= 1000×183/12=4860004。(1) 、抗弯强度验算：弯矩系数 0.1052=0.105

25、15;147.80×1722=459114N·459114/54000=8.502模板抗弯强度 =8.502 <13.002, 满足要求。 (2) 、抗剪强度验算：抗剪系数 0.6060.606×147.80×0.17=15.41=3(2×1000×h)=3×15.41 ×1000/(2 ×1000×18)=1.28 2 模板抗剪强度 =1.282 <1.402, 满足要求。(3) 、挠度验算： 挠度系数 K=0.644 挠度4/1000.644×105.25×1

26、724/(100 ×9000×486000)=0.14 250=172/250=0.7模板挠度 0.14<= 0.69, 满足要求。(4) 、竖肋验算：竖肋木枋的计算宽度取 b 或 h 两方向最大间距 172m。荷载计算值 76.98 ×0.17=13.09 ，54.82×0.17=9.32 ； 竖 肋 采 用 的 70×70 木 枋 ， 2/6=70×702/6=571673 ， 3/12= 70×703/12=2000833 4.4、计算跨度柱箍间距 500，跨数 3 跨。(1) 、抗弯强度验算：弯矩系数 0.10

27、02=0.100 ×13.09 ×5002=327250N·327250/57167=5.722竖肋抗弯强度 =5.722 <13.002, 满足要求。(2) 、抗剪强度验算：剪力系数 0.6000.600 ×13.09 ×0.50=3.93=3(2)=3×3.93×1000/(2 ×70×70)=1.20 2竖肋抗剪强度 =1.202 < 1.402, 满足要求。( 3) 、挠度验算：挠度系数 K =0.677挠度4/1000.677×9.32×5004/(100 

28、15;9000×2000833)=0.22 250=500/250=2.00竖肋挠度 0.22 < =2.00, 满足要求。5、B方向柱箍验算：柱箍采用双钢管 48×3.5 ，2×5080=101603 2×121900=2438004竖肋传递到柱箍的集中荷载 1.100 ×76.98 ×2/(10 - 1) ×1=7.29 (取竖肋 承受的最大支座反力) ；设有 5 根对拉螺栓，按 6 跨连续梁进行计算。经计算得到： 0.52 ； 0.11 ；14.42抗弯强度验算：520000/10160=51.182B 向柱箍抗

29、弯强度 =51.182< 205.002, 满足要求。(2) 挠度验算：0.11 ， =370/250=1.48B 向柱箍挠度 0.11< =1.48, 满足要求。6、H方向柱箍的计算：柱箍采用双钢管 48×3.5 ，2×5080=1016032×121900=2438004;竖肋传递到柱箍的集中荷载1.100 ×76.98 ×0.90/(14 - 1) ×0.50=2.93取竖肋承受的最大支座反力)设有 7根对拉螺栓，按 8 跨梁进行计算。经计算得到： 0.13 ； 0.01 ；7.411)、抗弯强度验算 130000/

30、10160=12.802H 向柱箍抗弯强度 =12.802<2052, 满足要求。（2）、挠度验算： 0.01 ， =220/250=0.88H向柱箍挠度 0.01 =0.88, 满足要求。7、B方向对拉螺栓验算： 对拉螺栓直径 14，容许拉力值 =17.80所受最大拉力柱箍 14.42 B向对拉螺栓所受最大拉力 14.42 最大容许拉力值 =17.80 强度验算满足要求。8、H方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径 14，容许拉力值 =17.80 所受最大拉力柱箍 7.41H 向对拉螺栓所受的最大拉力 7.41 最大容许拉力值 =17.80 强度验算满足要求。9、柱帽模板支撑施工计算书：计算参数

31、：柱模板的截面宽度 3500.000 ，B方向对拉螺栓 4 道， 柱模板的截面高度 400 ，H方向对拉螺栓 4 道， 柱帽模板的计算高度 L =2500 ，柱箍间距计算跨度 d =200 。 住帽柱箍采用双钢管 48×3.5柱帽模板竖楞截面宽度 70，高度 40， B方向竖楞 12 根，H方向竖楞 12根。 新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.502 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2.702 材料特性：面板的厚度 18，面板剪切强度设计值 1.402 ，面板抗弯强度设计值 152，面 板的弹性模量 60002；木方抗剪强度设计值 1.32 ；木方抗弯强度设计值 132；木 方

32、的弹性模量 90002三）计算过程及结论柱模板面板的计算：1. 抗弯计算强度0.09 × 106/10800.0=8.5662 满足要求 ! 面板的抗弯强度验算 f < f2. 抗剪强度计算3 ×1.78/(2 ×200.0 ×18.0)=0.7422 截面抗剪强度设计值 T=1.40 满足要求 !3. 挠度验算0.68 ×7.3311.84/(100 ×6000.00 ×97200.0)=0.801 面板的最大挠度小于 311.8/250 满足要求 ! 竖楞木方的计算1. 竖楞木方抗弯强度计算0.059 ×

33、 106/18666.7=3.1792抗弯计算强度小于 13.02 满足要求 !2. 竖楞木方抗剪计算截面抗剪强度计算值3×23× 1780/(2 × 70×40)=0.9542 截面抗剪强度设计值 T=1.3002 满足要求 !3. 竖楞木方挠度计算v =0.6674/1000.667 ×11.380 ×200.004/(100×9000.0 ×373333.3)=0.037竖楞木方最大允许挠度， v =200.000/250 满足要求 ! B方向柱箍的计算1. 抗弯计算强度0.504 × 106/10

34、160.0=49.6062 抗弯计算强度小于 2052满足要求 !2. 挠度计算：v =0.299支撑钢管的最大挠度小于 770.000/150 与 10满足要求 ! B方向对拉螺栓的计算对拉螺栓最大容许拉力值 : N =17.850 满足要求 ! 对拉螺栓所受的最大拉力 N =7.753 满足要求 ! H方向柱箍的计算1. 抗弯计算强度：0.006 × 106/10160.0=0.5912 抗弯计算强度小于 2052满足要求 !2. 挠度计算：v =0.000支撑钢管的最大挠度小于 150.000/150 与 10满足要求 ! H方向对拉螺栓的计算对拉螺栓最大容许拉力值 : N =

35、17.850 满足要求 !对拉螺栓所受的最大拉力 N =0.804 满足要求 !40 / 54030390 030303030303009897700 700 7002. 柱帽底模验算：（1）、底模及支架荷载计算：荷载类型标准值单位计算宽度 （m）板厚（m） 系数 设计值底模自重0.30 2× 1.0× 1.2 = 0.36砼自重24.00 3× 1.0× 0.80 × 1.2= 23.04钢筋荷载1.10 3× 1.0× 0.80 × 1.2 =1.06施工人员及施工设备荷载 2.50 2 × 1.0

36、× 1.4 = 3.50 底模和支架承载力计算组合 q1 = 27.96 底模和龙骨挠度验算计算组合 （ ）q2= 24.46（2）楼板底模板验算：第一层龙骨间距 300,计算跨数 5跨。底模厚度 18,板模宽度 1000；2 /6= 1000×182/6=540003；3/12=1000×183/12=4860004。1) 内力及挠度计算a. 荷载支座弯矩系数 0.105M11L2 0.105 ×27.96 ×3002264222剪力系数 0.606V110.606 ×27.96 ×300=5083Nb. 荷载支座弯矩系数

37、 0.105M22L2 0.105 ×24.46 ×3002231147 跨中弯矩系数 0.078M32L2 =0.078 ×24.46 ×3002=171709 剪力系数 0.606V220.606×24.46×300=4447N挠度系数 K=0.6442q2L4/(100)= 0.644 ×(24.46/1.2) ×3004/(100 ×6000×486000)=0.36c. 施工人员及施工设备荷载按 2.50 （按作用在边跨跨中计算） 计算荷载 1.4 ×2.50=3.50 ，计

38、算简图如下：跨中弯矩系数 0.200M4×0.200×3.50 ×1000×300=210000支座弯矩系数 0.100M5×0.100×3.50 ×1000×300105000剪力系数 0.600V30.600×3.50=2.10挠度系数 K=1.4563 3/(100)= 1.456 ×(3.50/1.4) ×1000×3003/(100 ×6000×486000)=0.342) 抗弯强度验算：M1264222M2M5336147M3M4=381709

39、比较 M1、 M2 M5、 M3 M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。3817090.38381709/54000=7.072楼板底模抗弯强度 =7.072< 13.002, 满足要求。3) 抗剪强度验算：V1=5083NV2+ V3=4447+2100=6547N比较 V1、 V2 V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：65476.55=3( 2)=3×6547/(2 ×1000×18)=0.55 2 楼板底模抗剪强度 =0.552< 1.402, 满足要求。4) 挠度验算 2+ 3=0.36+0.34=0.70 =300/250=1.

40、20楼板底模挠度 0.70 < =1.20, 满足要求。内力图如下图：(3) 第一层龙骨验算门架宽度 1200，门架间横向间距 600，计算跨数 3 跨；第一层龙骨间距 300, 第 一 层 龙 骨 采 用 木 枋 8080 ； 2/6= 80×802/6=853333 ； 3/12= 80×803/12=3413333 4。1) 抗弯强度验算1×第一层龙骨间距 / 计算宽度 =27.96 ×300/1000=8.39 弯矩系数 0.1002=0.100 ×8.39 ×6002=3020400.30 =302040/85333=

41、3.542第一层龙骨抗弯强度 =3.542 <13.002, 满足要求。2) 抗剪强度验算 剪力系数 0.6000.600 ×8.39 ×600=30203.02=3( 2)=3×3020/(2 ×80×80)=0.71 2 第一层龙骨抗剪强度 =0.712 <1.402, 满足要求。3) 挠度验算q'2×第一层龙骨间距 /计算宽度 =24.46/1.2 ×300/1000=6.126.12 挠度系数 K=0.677 q'L4/(100)= 0.677×6.12×6004/(1

42、00 ×9000×3413333)=0.17 =600/250=2.40 第一层龙骨挠度 0.17 < =2.40, 满足要求。计算简图及内力图如下图：4）第二层龙骨验算门架纵向间距 1200,计算跨数 2 跨, 第二层龙骨采用单枋 8080；W1×80×802/6=853333；I 1×80×803/12=34133334；1) 抗弯强度验算1.100 ×8.39 ×600=55375.54弯矩系数 0 0×5537×1200=00 0/85333=02 第二层龙骨抗弯强度 =02<

43、;13.002, 满足要求。2) 抗剪强度验算 剪力系数 0 0×5.54 ×1000=00 =3(2)= 3×0/(1 ×2×80×80)=02第二层龙骨抗剪强度 =02<1.402, 满足要求。 (3) 挠度验算 挠度系数 K=0P， =1.100 ×6.12 ×600=40394.04 P， L3/(100)=0×4039×12003/(100 ×9000×3413333)=0 =1200/250=4.80 第二层龙骨挠度 0< =2.40, 满足要求。 计

44、算简图及内力图如下图：3. 支撑强度验算：(1) 荷载计算：传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数 0 传至每个门式钢管脚手架立柱的力 1 = 0×5537/1000=0 每个门式钢管脚手架立柱的活荷载( 1.02 ):2=(0.6+0.30) ×1.20 ×1=1.08每个门式钢管脚手架立柱荷载 12 =0+1.4×1.08=1.51单 1219 榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量 0.1600 每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量(4.20-0.80- 1.90) ×0.08+(1.2+1.20) ×0.0376=0.21 门式钢管

45、脚手架总承载力为 1.2 ×1.2×0.21+1.51=1.76(2) 门式钢管脚手架稳定性验算 每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值 40.16/2=20.08 门式钢管脚手架轴向力设计值 1.76 门架稳定承载力 20.08, 满足要求。4. 支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座 200×100,支承面为混凝土楼板 (按 C35考 虑 ) , 楼 板 厚 =800, 上 部 荷 载 为 ： 1.76+1.90 ×0.08+(1.2+1.20) ×0.0376 ×1.2=2.02(1) 支承面受冲切承载力验算2.001.5

46、72800 -20=780,=0.41.2/ S =1.00 022×(200+780)+2×(100+780)=3720, h =1.00(0.7 h 0.15 ) =(0.7 ×1×1.57+0.15 ×0) ×1.00 ×3720×780/1000=3188.86受冲切承载力 3188.86 >2.02, 满足要求。 支承面局部受压承载力验算 (0.20+2 ×0.10) ×(0.10 ×3)=0.12m20.20 ×0.10=0.02m2()0.5=2.450.

47、85 ×16700=141952,=0.75 0.75 ×2×14195×0.02=425.85支承面局部受压承载力 425.85 >2.02, 满足要求。(四). 计算结果：底模楼模板 18，第一层龙骨采用单枋 80， 80，间距 300；第二层龙骨采用 单枋 80， 80；门架横向间距 600，门架纵向间距 1200。门架顶可调底座调节螺 杆伸出长度 150。1、模板面积 2.63( )2、木龙骨长度 8.06(m) ；钢管龙骨 0(m) 。3、顶托个数 7( 个)4、门架计算：大门架 4(个) ；900 小门架=0.5 ×N2=45

48、00小门架=0.5 ×N2=45、长杆计算：钢管布置层数： 4；长管总长度 47.00( 米)6、直角扣件数 68( 个)7、对接扣件数 8( 个)8、旋转扣件数 3( 个)注 :1. 长杆总长度包括立杆、纵横向水平和剪力撑。2. 长杆的平均长度取 6m。3. 材料用量放大系数为 1.2 倍。扣件钢管楼板后浇带模板支架计算书计算参数 :模板支架搭设高度为 3.4m，立杆的纵距 0.90m ，立杆的横距 0.60m ，立杆的步距 1.00m 。面板厚度 18，剪切强度 1.42 ，抗弯强度 15.02 ，弹性模量 6000.02 。木方 70×70，间距 300，剪切强度 1

49、.32 ，抗弯强度 13.02 ，弹性模量 9000.02 。模板自重 0.302 ，混凝土钢筋自重 25.103，施工活荷载 4.502。扣件计算折减系数取 1.00 。图 1 地下室顶板后浇带支撑架立面简图 采用的钢管类型为 48×3.5 。四、模板面板计算：1、面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁 计算。2、静荷载标准值 q1 = 25.100 ×0.800 ×0.900+0.300 × 0.900=18.3423、活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500) × 0.900=4.0504、面板的截面惯

50、性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :48.6003 43.7404(1) 抗弯强度计算： f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 (2) ； M 面板的最大弯距 () ；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.002 ； M = 0.1252其中 q 荷载设计值 () ；经 计 算 得 到 M = 0.125 × (1.20 × 18.342+1.40 × 4.050) × 0.3000.300=0.311经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.311 × 1000×1000/48600

51、=6.4082 面板的抗弯强度验算 f < f, 满足要求 !(2) 挠度计算： v = 54 / 384 < v = l / 400面 板 最 大 挠 度 计 算 值 v = 5 × 18.342 × 3004/(384 × 6000× 437400)=0.737面板的最大挠度小于 300.0/400, 满足要求 !五、模板支撑木方的计算 ：木方按照均布荷载计算。1. 荷载的计算(1) 、钢筋混凝土板自重 () ： q11 = 25.100 ×0.800 ×0.300=6.024(2) 、模板的自重线荷载 () ： q1

52、2 = 0.300× 0.300=0.090(3) 、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 () ：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000) ×0.300=1.350 静荷载 q1 = 1.20 × 6.024+1.20 ×0.090=7.337 活荷载 q2 = 1.40 × 1.350=1.890计算单元内的木方集中力为 (1.890+7.337) × 0.900=8.3042 、木方的计算： 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利 分配的弯矩和，计算公式如下 :均布荷载 q

53、 = 8.304/0.900=9.227 最大弯矩 M = 0.12=0.1 ×9.23 ×0.90 ×0.90=0.747 最大剪力 0.6 ×0.900 ×9.227=4.982 最大支座力 1.1 ×0.900 ×9.227=9.135 木方的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 7.00×7.00 ×7.00/6 = 57.173 ；I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.084 ；(1) 、木方抗弯强度

54、计算： 抗弯计算强度 0.747 × 106/57166.7=13.072 木方的抗弯计算强度大于 13.02, 不满足要求 !(2) 、木方抗剪计算： 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 : Q = 0.6 截面抗剪强度必须满足 : T = 32 < T 截面抗剪强度计算值 3 ×4982/(2 ×70×70)=1.5252 截面抗剪强度设计值 T=1.302 木方的抗剪强度计算不满足要求 !3 、木方挠度计算： 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 6.114 最 大 变 形 v =0.677 × 6.114 

55、15; 900.04/(100 × 9000.00 × 2000833.4)=1.508木方的最大挠度小于 900.0/250, 满足要求 !六、板底支撑钢管计算1 、横向支撑钢管计算2 、 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取木方支撑传递力。9.13kN 9.13kN 9.13kN 9.13kN 9.13kN 9.13kN 9.13kN600600600支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图 ()3.203.204.574.575.94 5.945.94 5.944.573.20 3.204.57支撑钢管剪力图 ()变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6.05kN 6.05kN 6.05kN 6.05kN 6.05kN 6.05kN 6.05kN支撑钢管变形计算受力图0.033支撑钢管变形图 ()3、 经过连续梁的计算得到最大弯矩 0.959最大变形 0.602最大支座力 19.6