20m跨预应力混凝土空心板计算示例

1、20m 预应力混凝土空心板计算示例1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准?跨径：桥梁标准跨径 20m ；计算跨径 （ 正交、简支 ）19.6m ；预制板长 19.96m?设计荷载：公路I级?桥面宽度：（路基宽 26m ，高速公路） ，半幅桥全宽 12.5m0.5m（护栏墙）+11.25m（行车道）+ 0.5m（护栏墙）或0.75m（波型护栏）=12.25m 或12.5m?桥梁安全等级为一级，环境条件n类1.1.2 规范?公路工程技术标准 JTG B01-2003?公路桥梁设计通用规范 JTG D60-2004 （简称通规 ）?公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D

2、62-2004 （简称预规 ）1.1.3 参考资料?公路桥涵设计手册桥梁上册（人民交通出版社2004.3 ）1.2 主要材料1 ）混凝土：预制板及铰缝为 C50 、现浇铺装层为 C40 、护栏为 C302 ）预应力钢绞线：采用钢绞线 15.2， fpk 1860Mpa ， Ep 1.95 105Mpa3）普通钢筋：采用 HRB335 ， fsk 335Mpa ， ES 2.0 1045 Mpa1.3 设计要点100mmC40 混凝土不参1 ）本计算示例按先张法部分预应力混凝土 A 类构件设计，桥面铺装层 与截面组合作用；2 ）预应力张拉控制应力值con 0.75 fpk，预应力张拉台座长假定为

3、70m，混凝土强度达到80 %时才允许放张预应力钢筋；3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20 C引起的预应力损失；4 ）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d；5）环境平均相对湿度 RH=80 % ；6）存梁时间为90d。2横断面布置2.1横断面布置图（单位：m）0.250511.250L7510血汙*昙曲土IIljL ,17T.(J T二1 J '1 II1rJ-!” ioL4»*Sm I. 4lt7x4. 01 *1. 419=11 Mt>. 255I：2.2预制板截面尺寸单位:mma®J55 1H5C-J；r_2®ic50

4、IT 一180_ 1401s100x100 亠r 611490 団1410200150n 1Horar i1490边、中板毛截面几何特性表2 - 1板号边板中板几何特性面积抗弯弹性-PIx1* A面积抗弯弹性-PIx1* A截面重心截面重心A m2模量I m4到顶板距离yx mA m2模量I m4到顶板距离yx m0.64220.07490.477680.59440.072470.481073汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1汽车荷载横向分布系数计算跨中横向分布系数本桥虽有100mm现浇桥面整体化混凝土，但基本结构仍是横向铰接受力，因此，汽车荷载 横向分布系数按截面 8块板铰接计算。由

5、于边中板的抗弯、抗扭刚度稍有差别，为简化计算,参考已有资料，取中板的几何特性,板宽b=1.5m,计算跨径l=19.6m,毛截面的面积 A0.5944m2，抗弯惯矩 I 0.072467m4，抗扭惯矩 |T 0.147696m4。计算刚度参数5.8丄P 2 5.8空空7lT l0.14769615 20.016719.6参见“公路桥涵设计手册梁桥上册”人民交通出版社2004.3,依板块数8,及所计算板号按丫由附表（二）铰接板（梁）桥荷载横向分布系数影响线表=0.0167值查取各块板轴线处的影响线坐标影响线坐标表表3 1Y=0.0167影响线坐标n1nnnnY6n7n88-10.2280.1900

6、.1480.1180.0960.0810.0720.0678-20.1900.1870.1600.1260.1030.0870.0760.0728-30.1470.1590.1650.1450.1190.0990.0870.0818-40.1110.1260.1450.1550.1390.1170.1030.096求1号（边板）、2号板汽车荷载横向分布系数:在影响线上布置车轮，相应位置处的竖标总和即为荷载分布系数生r.F-LS.UI 1813.13f i叫二E几只或650/24J 325（对轮重）3.1.2支点横向分布系数：按杠杆法布载分别计算边、中板的横向分布系数。支点截面汽车荷载横向分布系

7、数，因一列车辆的轮距为 排汽车轮载，所以支点横向分布系数支0.5。3.1.3车道折减系数1.8m， 1号、2号两块板上只能布双车道车道折减系数为1。3.2汽车荷载冲击系数值计算3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数简支板结构基频1通规条文说明 4C50 混凝土 Ec 3.45 104Mpa 3.45 1010N/m2板跨中处单位长度质量：me G ,g其中G跨中延米结构自重（2N/m ), g 重力加速度 g 9.81(m/s )326 100.59449.813221.577 10 (NS /m )13.45 1010 0.0742672 19.62 I 1.577 1035.15Hz按照通规第

8、432条，冲击系数可按下式计算:当 1.5Hz f 14Hz 时，0.1767ln (f) 0.01570.1767l n(5.15)0.01570.2743.2.2汽车荷载的局部加载的冲击系数米用 0.3。4作用效应组合4.1作用的标准值4.1.1永久作用标准值? 一期恒载q1 :预制板重力密度取26KN /m3边板 q1 A边26 0.679217.659 KN/m （计入悬臂部重）中板 q 1 A中26 0.594415.454 KN/m?二期恒载92 :1) 100mm C40混凝土或100mm沥青混凝土铺装重力密度取324KN / m2）铰缝混凝土30.038m /m，重力密度取32

9、5KN /m3 ）护栏（单侧）30.35m /m，重力密度取325KN / m，并八块板平分。边板q2224 0.1 1.74525 0.038/22 25 0.35/811.04 KN/m中板q22 24 0.1 1.5 25 0.038 2 25 0.35/8 10.34 KN/m截面板号弯矩剪力计算式M%KN mMgG2kKN m计算式VgG1kKNVG2kKN跨中边板1I 28qL847.99530.14一一中板742.10496.53一一1l4边板qL232636.08397.66;qL86.5354.10中板556.65372.4575.7250.67支点边板一一一2qL176.2

10、4110.18中板一一154.23103.19汽车荷载效应标准值?公路-I级车道荷载计算图式L=5m L=19. 6m LbOm根据通规第4.3条，公路一I级车道荷载均布标准值为qk10.5KN/m，集中荷载标准值：当计算跨径小于 5m时，Pk 180KN ;当计算跨径等于或大于50m , Pk 360KN。本例计算跨径为19.6m19.6 5Pk 180 180238.4KN50-5计算剪力时，Pk 1.2 238.4 286.0KN?计算跨中、l4截面荷载效应标准值Sk1qkAPky?跨中、l4、支点截面汽车荷载内力影响线I /I-E1M kVk弯矩影响线不计冲计冲击剪力影响线不计冲计冲击

11、力荷载横截板向分布击力力击力(1 )面号系数nA m2y m(1 )(1 )八2A my m(1 )=1.274=1=1.2741M kM kVkVk边0.334558.57711.6264.9582.74跨跨48.04.94.90.5中中0.3252543.52692.4463.2080.51跨边1 -L4跨0.33436.03.67418.95533.745.510.7590.67115.89中0.32525407.66519.3688.52112.77跨边0.3345.510.5181.11230.73支跨(0.5 0.334)24.29占八、中0.3255.510.5180.41229

12、.84跨(0.5 0.325)24.29支点剪力横向分布系数采用与影响线面积相应的横向分布系数平均值。4.2作用效应组合基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）GiSGikcQjSQjkj 2通规4.1.6 1式1）其中各分项系数的取值如下Q1结构重要性系数,结构自重分项系数,=1.1G = 1.2汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取Q1 = 1.42）基本组合计算永久作用的设计值与可变作用设计值组合表4 3-1、4 3-2板号作用分类组合计算表达式跨中1 _L 4支点弯矩KN .m剪力KN弯矩KN .m剪力KN剪力KN边板永久作用一期恒载SG1k847.990636.0886.53176.24

13、二期恒载SG2k530.140397.6654.10110.182SGiki 11378.3901033.74140.63286.422 2SGid1-2SGiki 1i 11654.0701240.49168.76343.70可变作用SQ1k（计冲击力）711.6282.74533.74115.89231.98SQ1d1.4SQ1k996.27115.84747.24162.25324.77使用阶段2SukSGikSQ1ki 12090.01115.841567.48256.52518.402oSudoSGidSQ1di 12915.37127.422186.50364.11735.32永久

14、作用的设计值与可变作用设计值组合表表4 3-1 （边板）板号作用分类组合计算表达式跨中1l4支点弯矩KN m剪力KN弯矩KN .m剪力KN剪力KN中板永久作用一期恒载SG1k742.100556.6575.72154.23二期恒载SG2k496.530372.4550.67103.192SGiki 11238.630929.10126.39257.422 2SGidt2SGiki 1i 11486.3601114.92151.67308.90可变作用SQ1k（计冲击力）692.4480.51519.36112.77230.07SQ1d1.4SQ1k969.42112.71727.10157.8

15、8322.10使用阶段2SukSGikSQ1ki 11931.07112.711448.46239.16487.492oSudoSGidSQ1di 12701.35123.992036.23340.50694.10422作用短期效应组合（用于正常使用极限状态设计）永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合，其效应组合表达式为mnSsdScikIjSQjk通规式i 1j 1式中1-可变作用效应的频遇值系数：汽车荷载（汽车荷载不计冲击力）1=0.7,温度梯度作用11=0.8。作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为:S|

16、dSGik2jSQjk通规式i 1j 1式中2 第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）2=0.4 ,温度梯度作用 2=0.8 ；S| d 作用长期效应组合设计值，结构抗裂验算时，其中可变作用仅考虑汽车等直接作用于构件的荷载效应。作用短期和长期效应组合计算表4 - 4作用分类组合计算表达式跨中1 -L 4支点弯矩KN .m剪力KN弯矩KN .m剪力KN剪力KN永久作用2SGiki 11378.3901033.74140.63286.42SQ1k（不计冲击力）558.5764.95418.9590.97182.09边板可变温度梯度效应另计作用1SQ1k 0.7SQ1k391.00

17、45.47293.2763.68127.462Sq1r 0.4SQ1k223.4325.98167.5836.3972.84Ssdi2SGik°. 7SQ1k11769.3945.471327.01204.31413.88Sldi2SGik°4 SQ1k11601.8225.981201.32177.02359.26中永久作用2SGiki 11238.630929.10126.39257.42板可变SQ1k （不计冲击力）543.5263.20407.6688.52180.59作用温度梯度效应另计1SQik 0.7SQ1k380.4644.24285.3661.96126.

18、412SQ1k 0.4SQik217.4125.28163.0635.4172.24Ssdi2SGik°. 7SQ1k11619.0944.241214.46188.35383.83Sidi2SGik°.4 SQ1k11456.0525.281092.16161.80329.664.3截面预应力钢束估算及几何特性计算 类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算1、根据预规第 6.3条,A类构件正截面抗裂混凝土在作用（或荷载）短期效应组合下应符合st pc 0.7 ftk预规6.3.1-3 式式中NPoNpoepopcy oAo IoAp1 yo (epo)poAo I o

19、估算预应力钢筋时，近似取毛截面积A，抗弯惯炬I，yp分别代替公式中的Ao、 Io、epo。yo为截面重心轴到截面受拉边缘（底边）的距离，用yu (h y0x)代替;po为受拉区钢筋合力点的预应力钢筋的应力，取控制应力的70% 计:po =0.7 X0.75 XMsstyoIo1860=976.5 Mpa。近似取 epoyuap。令 stpc0.7 ftkMs(yu 0.7 ftk)A 则ApLpo(1 臂)r2.假定混凝土受压区高度 x位于截面顶板内，根据预规第 条:oMdfcdcbgx(ho)2预规式ho2roMdAfcdgbgxfpdApAsfsd预规式式中 b :截面顶宽；ho :截面有

20、效高度（h-a ）,此处，近似取 ho=h-a p=899mm,ap为预应力钢筋合力中心到底板的距离=61mm ;HBR 钢筋：fsd 280M钢绞线：fpd 1260Mpa ;s2Ap 115.2 139mm ,2As 112 113.1mm ,预应力钢筋、普通钢筋面积估算表表4-5受力边板中板估算公式状态74Ms 1769.4( kN gm)，7490 10 mm ，74M s 1619.1(kNgm)， I 7274 10 mm ，持久状况A pMs(yu 0.7ftk)A(1ypyu)正常rpo976.5 M pa使用0.7 他 1.86 M pa极限h0889mm状态2A 64220

21、0( mm ), y0x 478mm;yuAp950 478472mm;, ep0 yp116630mm2;411mm;6,1769.4 10472 , “、(7 1.86)7490 10411 472976.5 (1 4I-472)11663022295mms2取17 曲 2363mm6422002A 599400( mm ), y0x 481mm;yu 950481469mm;, ep0 yp 408mm;Ap120904mm(1619.1106 469 (72741Cf22049nm1.86) 599400976.5 (1 4艦取16 I 2224mm需要配钢束17花根需要配钢束16花根

22、roMd 2915.4(Ngr),b 1450nmroMd 2701.35Ngm,b 1410nm持久xh0頁2r0Md状况fcd C)AsfcdcbgxfpdAp承载fsdfpd1260Mpa能力fsd280Mpa极限fcd22.4Mpa状态x 889備虑107.5nm八 22.4 1450 107.5 1260 2363As 28021836nmx 88988$ 2 2701106V22.4 1410102.0nm八 22.4 1410 102 1260 2224As 28021450nm需要配筋17 12根需要配筋16 12根,2As 1923mm2As 1810mm为防止板端上缘拉应力

23、过大，部分预应力钢筋在1/4到板端需采取分批失效措施，普通钢筋全截面配置。板内截面配筋表4 6板号As2 mmasmmapmm跨中1 _L 4支点Ap2 mmhommAp2 mmhommAp2 mmh。mm边17 12 =1715,2，15 ；5,2，10 1s5,2，4761895895897板1923236320851390中16 12 =16 15,2，14 15,2，10 15,2，4761895895897板1810222419461390表中：As、Ap-受拉区普通钢筋、预应力钢筋截面积;、ap-受拉区普通钢筋、预应力钢筋合力点到受拉边缘的距离;h。-截面有效高度，ho=h-aps

24、截面有效高度换算截面几何特性计算注：截面配筋示意图单位mm（中桥145040C40141Q40板号截面板顶计算宽度b mm换算截面面积矩A0 m21。 m4y° xmypmysmS0 a-a3 mS0 b-b3 mS0 c-c3 m边板跨中14500.66550.078690.49230.3970.41140.66420.078500.49150.3980.412支点0.65900.077730.48840.4000.4150.084630.104140.09351中板跨中14100.62140.075990.49590.3930.4071 -L40.62010.075800.495

25、10.3940.408支点0.61620.075240.49250.3960.4100.028240.099540.09141注:yox为换算截面重心轴到板顶面距离yp、ys 预应力钢筋、普通钢筋截面重心到截面重心的距离Ao、Io、So 换算截面和抗弯惯距、面积距对应 soa-a： b=0.35 0.34，对应 S0b-b： b=0.33 0.31，对应 soc-c： b=0.32 0.28括号内、外数字分别用于中、边板5持久状态承载能力极限状态计算5.1正截面抗弯承载能力荷载基本组合表达式通规4.1.6-1 式no M sd oGiM Gik Q1M Q1ki 1当受压区高度位于顶板内其正截

26、面抗弯承载力应符合：xoMd Mud fcd b x ho 2预规5.2.2-1式f Pd Afcd b预规5.2.2-2式x h0 0.4 ho钢筋采用钢绞线，混凝土标准强度为C40查预规第5.2.1相对界限受压区高度E b =0.4 。板号截面oMdKN .m配筋f sdA sf PdA px f cd b(mm )xMud fcd b x he -2oM d M udAs2 mmAP mm2边跨中2915.3719232363108.252956.5满足要求板42186.5019232085100.232674.62满足要求中板跨中2701.3518102224101.882793.05

27、满足要求截面极限承载能力计算表5- 11l42026.231810194693.682509.53满足要求表中ho 895mm ; X值小于板顶厚度，符合假定。5.2斜截面抗剪承载力验算5.2.1验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其计算位置按预规第526条规定采用距支座中心 一2截面位置，斜截面水平投影长度 C O.6mho，经试算，斜截面受压端正截面取距支点h位置处的剪力组合设计值 Vd和相应的弯矩组合设计值 Md，计算广义剪跨比。距支点h截面汽车荷载内力影响线楼向分帝系数匪L/仁札叶L=.计图中括号外、内数字分别用于边、中板。距支点h截面由公路-

28、I级荷载产生的内力1.剪力标准值V k （1） iAqk 1.2 iyipk1式中：i横向分布系数A、yi内力影响线面积和影响线竖标值oq 1O.KN/m pk=238KNo剪力标准值计算表5-2-1板号2iAqk(kN)11.2 iYiPK(KN )Vqk (KN )A1（m）1A（m）2iyi不计冲击力（1+u）=1计冲击力(1+u)=1.274边板5.230.3343.360.4020.4700.951161.34205.55中板5.230.3253.360.3960.4660.951159.52203.2322、弯矩标准值M K (1) iAqkiyi pk表 5-2-21板号2iAi

29、qk(KN .m)1iYi Pk(KN .m)Mqk(KN .m)A1（m）1A（m）2iyi不计冲击力（1+u）=1计冲击力(1+u)=1.274边板5.530.3343.190.4020.4700.903133.54170.12中板5.530.3253.190.3960.4660.903131.43167.44板号边板中板剪力弯矩剪力弯矩组合计算表达式作用分类（KN）（KNmm ）（KN）（KNmm ）一期恒载SG1K140.2156.3122.7136.8永久作用二期恒载 Sg2K87.797.782.191.5Sqk （计冲击力）205.55170.12203.23167.44可变作用

30、Sqk （不计冲击力）161.34133.54159.52131.43SjK2SgIKSqk （计冲击力）1433.45424.12408.23395.74ro sud21.1（1.2Sgik1.4Sqk（计冲击力）1617.38597.26583.31559.21Ssd2Sgik0.7Sqk （不计冲击力）1340.84347.48316.46320.30S|d2Sgik0.4Sqk （不计冲击力）1292.44307.42268.61280.87剪跨比:MdVdho597.26617.38 0.8971.02mC 0.6 1.02 0.8950.55m斜截面顶点距支座中心位置C h 0.5

31、5 0色 1.02 h符合假定 2 2受弯构件抗剪截面应符合预规第5.2.9条要求预规5.2.9式oVdVr0.51 10 3 fcuJ.b.ho式中混凝土 C50 fcuk50 Mpa，b取中板肋宽2 140280mm （控制设计）Vr= 0.51 10 .50 280 897 =950KN > 表 5-3oVd 值3预规第条，当°Vd 0.5 102® b ho时可不进行抗剪承载力计算，箍筋按构造配筋。式中混凝土 C50 仏 1.83 Mpa，预应力提高系数2 1.25。对于板式结构，公式 右边计算值可乘以1.25的提高系数则10 31.25 1.83 280 8

32、97359.0KN 表 5-3 oVd值，由此可知，本例预制空心板的尺寸满足预规第 条要求，但箍筋仍需计算设置。箍筋设置由于本例采用先张法预应力结构，无预应力弯起钢筋、竖向预应力筋，其斜截面抗剪全部由混凝 土和箍筋承担oVd Vcs预规式Vcs 1 2 3 0.45 10 3 b h° 2 0.6 P .fcuksv fsv预规式式中1简支板异号弯矩影响系数，取1 1 ；2 预应力混凝土受弯构件的预应力提高系数，取2 1.25 ；3 受压翼缘的影响系数，取31.1 ；斜截面内纵向钢筋的配筋百分率100（Ap+As） /bh o预制板端配 10 根；5,2，A p 1390mm2，边板

33、 As1923mm2 中板 As 1810mm2sv100 Ap As 100b h°斜面内箍筋含筋率箍筋采用RHB335双支， Asv1390 18100280 8971.28svAsv/S V.b22 113226mm , fsv 280 Mpa2 2 2 6 212 30.2 10(20.6P)f cu.k .箍筋间距Sv(r°Vd)表5-4箍筋间距计算支点1/4 LhooVdbSvoVdbhoSv板号(mm(KN )(mm )(mm )(KN )(mm )(mm )(mm )边板617.38320897198364.11320895334中板583.31280897

34、183340.50280895312根据预规第9313条要求，箍筋间距不大于梁高 1/2，且不大于400mm2，箍筋含筋率HRB335Pv丸.12% ,在支座中心向跨径方向长不小于1倍梁高内箍筋间距不宜大于100mm。实际上板端到L/4，箍筋间距取 Vs= 100mm，余为Vs= 200mm。当受弯构件的纵向钢筋和箍筋符合预规第条的要求，根据预规第 条规定，可不进行斜截面抗弯承载力计算6持久状况正常使用极限状态计算6.1预应力钢束应力损失计算张拉控制应力按预规第条，采用钢绞线的张拉控制值：沏 0.75 fpk0.75 1860 1395 Mpa各项预应力损失1）预应力钢筋与管道壁之间的摩擦产生

35、的应力损失先张法预应力l1 02 ）锚具变形及钢筋回缩产生的应力损失LL 2E PL式中 L 张拉端锚具变形、钢筋回缩值（ mm ），查预规表，对于夹片锚具（无顶压时） L 6mm ；L 张拉端至锚固端之间的距离（mm ）,假定台座一批张拉三块预制板，单端张拉取3L 70m70 10 mm。5丹95 10167 Mpa20 C左右，此时计算预应力损失。待板3）预应力钢筋与台座之间的温差引起的应力损失加热养护分两阶段进行，第一阶段低温养护，温差控制在身混凝土达到0.8fcu,k时再进行第二阶段高温养护。L3 2（t2 tj 2 2040 Mpa4）混凝土的弹性压缩引起的应力损失根据预规第条，先张

36、法混凝土构件放松钢筋时，由混凝土压缩引起的损失为式中：Npo=poApp0conl 5/21312.4 MpaL4Ep pc式中pc 在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土法向应力（Mpa ）51.95 105Ep 预应力钢筋弹性模量与混凝弹性模量的比值Ep=4 5.65pp 3.45 104N p0Np0ep0 ypc aIyoA0I0epo=Y p ,Yo=h o-Y ox根据预规第条规定，对先张法预应力混凝土构件，支点要考虑预应力传递长度Ltr范围内预应力的实际应力值，在构件端部取零，在传递长度末端取有效预应力ope，两点间按直线变化取值。当传力锚固时的混凝强度达80%，相当

37、于C40时，钢绞线ope=1000M Pa时，表值Ltr 67d，采取慢速放松措施的预制力传递长度为:67 15.21312.41000mm则距支点h断面:p0131241180(Mpa)pc和L 4计算表边板中板跨中1/4Lh（距支点）跨中1/4Lh（距支点）A。0.6655A。0.6642A00.659A00.6214A00.6201A00.6162项目I00.07869I00.07850100.07773I00.07599100.0758I00.07524ep0 0.397ep0 0.398ep0 0.400ep0 0.393ep0 0.394ep0 0.396y o 0.403y0 0

38、.404y00.407y 00.400y00.400y00.405p0 (Mpa)1312.41312.411801312.41312.41180八2Ap mm236320851390222419461390N p0 A p p0 KN3101.22736.41640.22918.82554.01640.2N p0N p0 ep0 ypc A| y 0A 0 I 010.929.685.8810.739.946.12(Mpa )L4Ep pc(Mpa)61.754.733.2260.6256.1634.585）预应力钢筋的松弛引起的应力损失根据预规第6.2.6条有：L50.52亠 0.26 p

39、efpk式中一张拉系数，一次张拉取1 ；Z钢筋松弛系数，本例采用n级松弛（低松弛）钢绞线，取z0.3 ；Pe 传力锚固时的钢筋应力，查预规表628，对先张法构件PeconL 21378.3MpaL5 1 0.30.521378.30.261378.351.8 Mpa18606）混凝土收缩和徐变引起的应力损失按预规第条计算:预规627-1式0.9 E p cs tu,t0 Ep Pc tu ,t0 L6r5ps?式中混凝土收缩和徐变系数终极值cs tu ,t0 ,Wo假定环境年平均相对湿度 RH=80% ，传力锚固混凝土龄期为7d，理论厚度h 2A 2594400u 8480140 mm（边板，

40、中板近似相同）查预规表 6.2.7直线内插得cstu,7 0.2810 3tu,72.25。表值对 C50及以上混凝土，表列值应乘以式中 C50 的 / fck 32.4Mpa?计算纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法向压应力，按pcIoNpo Yy。，NpopoAp计算，此时预应力损失，考虑锚固钢筋时（第Ao批）的损失， p0 con L 2 L 3 l 5 / 21312.4 Mpa，根据施工情况考虑自重影响，支点考虑预应力传递长度Ltr、ep°=y p、y。二eps二h°-yox规定，计算的Pc0.5fcu0.5 40 20 Mpa 。板号截面Mg 1 k(KN.

41、m)Ap (mm2)p0(Mpa)N P0(KN)eP0(m)y。(eps)(m)A0 (m4)I0(m4)PcN p0N p0ep0 M G1KA|y0A 01 0(Mpa)边板跨中847.9923631312.43101.20.3970.400.66550.078696.571l4636.0820851312.42736.40.3980.400.66420.078506.41h139011801640.20.4000.400.65900.077735.91中板跨中742.1022241312.42918.80.39300.62140.075996.811l4556.6519461312.42554.00.39400.62010.075806.47h193011801640.20.39600.61620.075246.14L 6计算表表6-3板号截面Ep (Mpa)cs tu,7tu ,7EpPcA p AsA 0PsePsA 01 I 0L 60 9 E5 “p cs tu, t0Ep Pc tu ,t0115ps边板跨中1.95 1050.28 10-32.255.656.570.006442.37101.61l46.410.00632.38100.0h5.910.00502.4098.9中板跨中1.95