施工组织设计计算例题

1、321.场地平整土方量的计算本工程地形图如图3.2.1所示根据地形图的等高线采用内插法确定各方格角点的自然底面标高，如图3.2.2所示图3.2.1地形图h采用“挖填225. uCD图3.2.2各方格角点的自然地面标高土方量平衡法 确定场地的设计标高，计算场地平整的土方量。(1) 初步确定场地平整的设计标高7 Z!2 Z23 Z34 Z4Zo 4n乙 225.71223.57225.32226.41901.01m2 Z2 2 (225.45 225.22 224.98 224.73 224.43 223.96 223.86 224.21224.67 225.08 225.42 225.59 22

2、5.77 225.90 226.06 226.21226.24 226.09 225.94 225.82)9011.26m4 Z2 4 (225.57 225.33 225.09 224.83 224.57 224.17 224.47 224.71224.97 225.20 225.45225.68 225.82225.59 225.37 225.17224.97 226.81 225.15225.27 225.43 225.61225.78 225.95)21619.84mZ。225.43m901.01 9011.26 21619.844 35(2) 最终确定场地内各方格角点的设计标咼 z

3、z0 Mx lyiy乙 225.43 70 0.3% 50 0.2%225.54m同理可得 Z2 =225.48 乙=225.42 乙=225.36 乙=225.30 乙=225.24乙3 =225.26Z =225.18 dsOt9JS。BcqQz7VZ8 =225.12 乙=225.50 乙° =225.44 Zn =225.38 乙2 =225.32乙4 =225.20 乙5 =225.14 乙6 =225.08 乙7 =225.46 乙8 =225.40 乙9 =225.34乙0 =225.28Z21=225.22 乙2=225.16乙3=225.10乙4=225.04乙5=

4、225.42乙6 =225.36 乙7=225.30乙8=225.24乙9=225.18Zs0=225.12Zs1=225.06乙2 =225.50 Zs3=225.38Zs4=225.32Zs5=225.26Zs6=225.20Zs7=225.14Z38 =225.08 Z39 =225.02 乙0 =224.96 Z41 =225.34 乙2 =225.28 Z43 =225.22乙4 =225.16 Z45 =225.10 乙6 =225.04 乙7 =224.98 乙8 =224.92各方格角点的设计标高如图3.2.3所示。(3) 计算各角点的施工高度，标出场地零线Hi Zi ZiH1

5、225.54 225.71-0.17m同理可求出其他方格角点的施工高度，并用图解法确定零线，如图3.3.3所示3%1-0.172+0.033+0.24+0.385+0.576+0.817+1.228+ 1.55225.71225.54225.45225.48225.22225.42224.98225.36224.73225.30224.43225.24223.96225.18223.57225.121-11-21-31-41-51-61-790.3210-0.1311卜0.0512+0.2313+0.4314+0.6315+0.9716+ 1.22225.82225.50225.5/225.4

6、4225.33225.38225.09225.32224.83225.26224.5/225.20224.17225.14223.86225.082-12-22-32-42-52-62-7170.4818-0.2819-0.1120+0.0821+0.2522+0.4523+0.6324+0.83225.94225.46225.68225.40225.45225.34225.20225.28224.97225.22224.71225.16224.47225.10224.21225.043-13-23-33-43-53-63-7250.6726-0.4627-0.2928-0.1329+0.01

7、30-0.1731+0.25321+0.33226.09225.42225.82225.36225.59225.30225.37225.24225.17225.18224.97225.12224.81225.06224.67225.004-14-24-34-44-54-64-7330.8634-0.6335-0.5236-0.4137-0.2938-0.1939-0.1340-0.12226.24225.38225.95225.32225.78225.26225.61225.20225.43225.14225.2/225.08225.15225.02225.08224.965-15-25-35

8、-45-55-65-7411.0742-0.9343-0.8444-0.7445-0.6746-0.5547-0.4448-0.4226.41225.34226.21225.28226.06225.22225.90225.16225.77225.10225.59225.04225.42224.98225.32224.92(4) 计算各方格的土方量图3.2.3各方格角点的施工高度及零线1-3、1-4、1-5、1-6、1-7、2-4、2-5、2-6、2-7、3-5、3-6、3-7 为全填方格(+) BDhDiKi1HDD2b。V2a h 1 h 24H3H4V1 320( (0.240.380.0

9、50.23)86m3V 4202(0.3840.570.230.43)161m3y 520(0.5740.430.630.81)244m3M 6202(0.8140.631.220.97)363m3V1 7202 (-(1.2240.971.551.22)496 m3V2 4202/(0.230.080.430.26)100 m34V2 52°(O.4340.260.630.45)177m3V2 6202(0.6340.450.970.63)268m3V2 720220(0.9741.220.630.83)365m3V3 5202(0.2640.010.450.15)387mV3 6

10、202(0.4540.150.630.25)148m3V3 7202(0.6340.830.250.33)204m32-1、3-1、3-2、4-1、4-2、4-3、5-1、5-2、h5pvkKY 2jv7Kp2。V2H, H24H3H45-3、5-4、5-5、5-6、5-7 为全挖方格（-）V2 1202(0.320.130.48 0.28)121m34V3 12023(0.48 0.28 0.670.46)189m4V3 22023(0.280.46 0.110.29)114m4V4 12023(0.670.460.860.63)262m4202 /、3V4 2(0.460.63 0.290

11、.52)190m4V4 3202(0.290.13 0.520.41)135m34V51202(0.86 1.07 0.93 0.63)349m3420224(0.630.930.520.84)292 m320234(0.520.840.410.74)251m3V5 420220(0.4140.740.290.67)211m3V5 5202(0.2940.670.190.55)3170mV5 6202(0.1940.550.130.44)131m3V5 7202(0.1340.440.120.4)109m31-1、1-2、2-2、2-3、3-3、3-4、4-4、4-5、4-6、4-7 为部分挖

12、土(-),部分填土方格(+) a7D2WtB L2U43s2、，a2(H挖)2、，a2(H填)v挖Hv填H44202(0.170.320.13)21挖40.170.32 0.13 0.03202(0.13)22挖40.03 0.20.13 0.05202(0.13 0.28 0.11)22挖40.13 0.28 0.110.05202(0.11)23挖40.110.05 0.230.08202(0.110.290.13)23挖40.110.29 0.130.08202(0.13 0.410.29)24挖40.13 0.41 0.010.29202(0.29 0.19)25挖40.010.29

13、0.190.15ViV2V44.12m32.57 m359.14m3346.05m82.01m336m3347.44mV4V1V4V4202202(0.19 0.13)2314.22m0.150.19 0.13 0.25(0.13 0.12)0.25 0.33 0.13 0.127.53m340.170.030.320.13202(0.030.2)240.030.20.130.05202(0.05)240.050.130.280.11202(0.05 0.230.08)240.050.230.110.08202(0.08)240.110.080.290.13202(0.08 0.：26 0.0

14、1)240.080.260.010.13202(0.01)240.130.010.410.29202(0.010.15)240.010.150.290.19202(0.150.25)240.150.250.190.13202(0.250.33)240.250.330.130.121填2填2填V2-3填3填4填4填5填6填7填4 m325.52m30.44m339.14m31.05m3202(0.03)20.02m3322.22m312.90m327.57m0.14m3(5)平整场地总土方量为V填 86 161 244 363 496100177 268 365 87204 0.14 12.90

15、 0.4427.57 1.05 25.52 0.02148422.22 39.14 2832m3(V挖 121 189 114 262 190 135 349 292 251 211170 131 109 59.14 4.12 47.44 2.57 46.05 82.0136 14.22 7.53 2823m()3.3.1工程降水方案1. 设计资料吉林建筑大学城建学院电气信息系馆工程，场地平整已经完成，现场地势平坦，周围没有其他建(构)筑物。基坑形状及尺寸见图3.3.1，深为4.0m，基坑边坡为1:0.5。yLsEjkT。AYioSrY。地下水位在地面以下1.5 m处，地下水为潜水。拟建场地在

16、基岩上覆盖 23m的粗砂-砂 砾层，其上部为褐黄色的粘性土，厚度为 1416m 土壤渗透系数为1.4m/d。不透水层为第7 层硬塑粘土层，含水层厚度为 9.4m。基坑工程要求将地下水降至基坑底面以下 0.51.0m，降 水范围为基坑上口外延1m降水时间：4月1日到4月26日。EIZNmt7。adH5RDz2. 降水方法本工程基坑开挖深度为4.0米，降水深度3.03.5m，拟采用真空井点降水系统。井点管选用直径50mm长7m的钢管；滤管选用直径50mm长度为1.0m的钢管；总管选用100mm直径的无缝钢管。X5gN5Vn cScgyss。3. 降水系统平面及高程布置取井点管距基坑边缘为1.0m；

17、先开挖0.5m深的沟槽，将总管埋设在地面以下0.5m处；基坑上口 尺寸为 33.5 mx 53.5 m(30+2 X 3.5 X 0.5 = 33.5 ; 50+2X 3.5 X 0.5=53.5)。zN7cMk。mucphmt基坑的长宽比为50.9/50.3=1.012 < 5,可采用环状井点系统。本工程降水系统平面布置如图 3.3.1 所示。ZnFESIb HdlMSM7平面布置图环形井点所包围的面积：2F150.9 50.3 449.152111.12mF2? m2总管长度：L1(50.9 50.3) 2202.48mL2? m环状井点系统剖面布置如图3.3.2所示。剖面布置图为保

18、证使地下水位降至基坑底面以下0.51m,井点管埋置深度应满足：H A H1 h iL150.3h HA H1 iL 7 0.2 (4 0.5)0.785m>0.5m102满足要求3.降水系统设计计算(1)判断该井点类型滤管下端距不透水层为10.8 0.5 6.8 1.0 = 2.5m该井为无压非完整井。(2)基坑涌水量计算Q 1.364K(2H0 知 &lg(Ho Xo) IgxoSwSTi6.8 0.95.9 1.00.851.84 (5.91.0)12.765m> H9.4m 取 H。H9.4m150.3Sd5.93.385m102Ho 1.84 (Sw I)R 2Sw

19、 - H0K 2 5.9. 9.4 136.18mF'2111.12 CCx0一 25.93m.3.14Q 1.364 1(2 94 3.385) 3385lg(36.1825.93) lg 25.93(3)井点管数量和井距计算3187.789m /dq 65 d I 3 K65 3.14 0.05 1.0 11Qn 1.11.1q187.78918.419(根)10.205310.205m3/d202.481910.66m2.0m取井点管间距为2.0m,井点管实际数量为202.48 -2.0 = 102根。 (4)选择抽水设备总管长度L=202.48m> 120m选用 W6型干

20、式真空泵抽水设备两套。3.4.2模板工程1. 模板选型本工程为框架结构，主要结构构件为框架柱和有梁板。胶合板模板板幅大，自重轻，板面 平整，便于加工和安装，而且承载能力较大，经表面处理后耐磨性好，能多次重复使用，因此 本工程的所有现浇构件均采用胶合板模板。RDCjUBY SUaTbsJ2. 模板结构设计(1)楼板模板设计本工程楼板厚度有120mm、110、100mn三种，取120mm厚楼板进行计算。楼板模板采用1200mrX 2400mrX 18mm的木胶合板制作而成，其抗弯强度设计值 fjm=11.5N/mm，弹性模量 E=4.0X 103 N/mml;小楞采用50mM 80mmt勺木方，其

21、抗弯强度设计值 fm=11 N/mm2，弹性模量E=9.0 X 103 N/mni，小楞间距取为400mm大楞、支撑体系采用 48mrX3. 6mn钢冈管，大楞间距取为 900mm立杆的间距取1200mm 6Rdijs& 45NvQ701）楼板面板设计 荷载标准值及荷载组合值计算模板及小楞自重标准值：Gk 0.4KN /m2混凝土自重标准值:2G2k 24 0.122.88KN /m2钢筋自重标准值:G3k 1.1 0.120.132KN /m施工人员及施工设备荷载标准值：Q1k 2.5KN /m2验算承载力时的荷载基本组合设计值:F d 1.35 (G1k G2k G3Q 1.4 c

22、jQ1k1.35 1 (0.4 2.88 0.132) 1.4 1.0 2.5 8.106KN/m2验算变形时的荷载标准值：F k G1k G2k Gk30.42.88 0.1323.412KN /m2取1000mm宽的板带为计算单元，胶合板模板截面特征:Ixj1000 18312_48.6 104mm4Wj1000 182654 103mm3其计算简图如图3.4.1所示nTTTTTTTHIwIL为小楞的间距，取L图4301楼板模板计算简图q1 Fd b 8.106 1.08.106KN /m 模板面板承载力验算max1 8.106 4002854 1033.002N / mm2R f 11.

23、5N/mm22 R0S 0.9 3.002 2.702N / mm2R承载力验算满足要求模板面板变形验算11.5TT210.455N / mmqk Fk b 3.412 1.03.412KN /m3.412N /mmfG45q1384 EI45 3.412 40034384 4 1 03 48.6 1 040.585mmf ,limh 4004004001mmfG 0.585mm 仁血 1mm模板面板变形验算满足要求2）小楞验算小楞截面尺寸b h 50mm 80mm ；方木小楞截面特征：Ixj350 8012213.33 104mm4Wj250 80653.33 103mm3计算简图：方木小楞

24、可简化为三跨连续梁。计算简图如图3.4.2所示:t t t tL2为大楞间距,L2图0淪2小楞计算简图 荷载标准值及荷载组合值计算验算承载力时的荷载基本组合设计值：Fd 8.106KN / mq2 Fd L18.106 0.43.242 KN /m2 验算变形时的荷载标准值：Fk 3.412KN /mqk FkL13.412 0.41.365KN /m 1.365N/mm 小楞的承载力验算支座处最大负弯矩：2 2Mmax 0.100q2L20.100 3.242 0.960.263KN m 0.263 10 N / mm最不利荷载效应:0S 0max0.960.263 1053.33 1034

25、.44N /mm2小楞的承载力：Rf1110N /mm2RR1.10S 4.44N/mm210N /mm2R小楞的承载力满足要求 小楞的变形验算fG0.677q丄:100 EI0.67741.365 90034100 9.0 10213.33 100.316mm小楞的变形限值:f ,limL24009004002.25mmfG 0.316mmf,lim 2.25mm小楞的变形满足要求3）大楞验算大楞选用 48 X 3. 6钢管钢管截面特征：lxj 12.71 104mm4Wj 5.26 103mm33.4.3所示:计算简图：钢管大楞可简化为三跨连续梁。其计算简图如图P Pp pp pikJl3

26、1<hJl31b图3.4.3大楞计算简图 L3为钢管立杆间距，L3 1200mm。荷载标准值及荷载组合值计算模板及小楞自重标准值：G11k0.4KN /m2钢管大愣自重标准值G12k0.0384KN /m混凝土自重标准值：2G2k 24 0.122.88KN /m钢筋自重标准值：2G3k 1.1 0.120.132KN /m施工人员及施工设备荷载标准值：均布荷载Qik 2.5KN /m永久荷载设计值：PG 1.35 (G11 G2 L G3)LiL2 G12 L11.35 1.0 (0.4 2.88 0.132) 0.4 0.9 0.0384 0.41.679KN可变荷载设计值：Pq 1

27、.4 CQ1L1L21.4 1.0 2.5 0.4 0.91.26KN 大楞承载力验算最不利荷载组合如图3.4.4所示pit3Lr jL最大弯矩设计值:图3.4.4最不利荷载组合0.267 Pg L3 0.311 FQL30SM max0 0UPWRf 215195.45N/RR1 .1maxp pl<0.267 1.679 1.2 0.311 1.26 1.21.0081062172.47 N/mm5.261032 mm0S2172.47N/mm1.008 KN m大楞的承载力验算满足要求 大楞的变形验算Pk (G11k G2k G3k)L1L2 G12kL1(0.42.880.132

28、) 0.4 0.90.0384 0.4 1.244kN大楞最大变形值：fGPkL；1883100ei1.8831.244 103 1200354100 2.06 105 12.71 1041.55mm大楞的变形限值:f ,lim40012004003.0mmfG 1.55mmf,lim 3.0mm大楞的变形验算满足要求4) 钢管立杆验算采用扣件钢管模板支架的立杆顶端插入可调支座，模板上的荷载直接传给立杆，为中心传 力方式，立杆间距为1200mm立杆步距为1500mm楼板模板的立杆，因风荷载的影响较小， 可不考虑风荷载的作用，钢管立柱按两端铰接的轴心受压杆件计算。其计算简图如图3.4.5所示：f

29、3kY5Qc。c27VjH«荷载计算图345钢管立杆计算简图楼板模板及其支架自重标准值：Gk 0.95KN / m2新浇筑混凝土自重标准值:2G2k 24 0.122.88KN /m钢筋自重标准值:G3k 1.1 0.120.132 KN / m2施工人员及设备荷载标准值:Q1k 2.5KN /m2永久荷载标准值:N GK (G1k G2k G3k) L2L3(0.952.880.132) 0.91.24.28kN可变荷载标准值：Nqk Q1kL2L32.5 0.9 1.22.7kN立杆稳定性验算立杆验算截面处的轴向力设计值:N 1.35 Ngk 1.4 cjNQk 1.35 1.0

30、 4.28 1.4 1 2.79.558KNi 15.9mmA 506mmloi150094.3415.9查表得0.592N0 A30.99.558 1028.72 N/mm20.592 5062N2151.1195.45N / mm228.72N /mm2立杆的稳定性验算满足要求5)立杆底地基承载力计算取立杆底部垫板的宽度为250mm取一个柱距(1200mm为计算单元。N 9.558P31.86kpa mf fak 0.4 120 48kpaA 1.2 0.25立杆底地基承载力验算满足要求(2)梁模板设计根据施工图纸，本工程的梁分下列几种类型：取截面尺寸为300mM 850mm梁底距地面3.

31、3m的框架梁作为计算对象。梁模板采用1200mrX 2400mrX 18mm的木胶合板制作而成，其抗弯强度设计值jm=11.5N/mm,弹性模量E=4.0X 103 N/mrT;小楞采用50m材80mn木方，其抗弯强度设计值fm=11 N/m血弹性模量E=9.0 X 103 N/m梁底模小楞间距取为300mm侧模小楞竖向布置，间距为 300mm大楞、支撑体系采用 48mrX 3. 6mm钢管，钢管的抗弯强度f=215 N/mm2，弹性模量2E=2.06X 105N/mm al10ZbqvpgPYy。1)梁底模设计胶合板模板截面特征：Ixj 301 14.58 104 mm4xj 12Wj300

32、 1823316.2 10 mm 6小楞为梁底模的支座，板的模板可简化为均布荷载作用下的多跨连续梁，取小楞间距Li300mm，计算简图如图 346 所示 wbw3wiemsL2Qw。L1 L L1 L L】梁底模板面板验算图346梁底模板计算简图a.荷载标准值及荷载组合值计算底模自重:Gik20.4KN /m新浇筑混凝土自重:G2k20.85 2420.4KN /m钢筋自重:G3k20.85 1.51.275KN /m2振捣混凝土时产生的荷载Qk 2.5KN /m2验算承载力时的荷载基本组合设计值：Fd 1.35 (G1k G2k G3Q 1.4 cj Q1k1.35 1.0 (0.420.4

33、 1.275)1.4 1.0 2.533.30KN /m2验算变形时的荷载标准值：F k G1k G2k G3k0.420.4 1.275222.08KN /mb.梁底模面板承载力验算均布线荷载：q1 Fd b 33.30 0.309.99 KN/m 9.99N/mm0S20.100q1l10.90.100 9.99 3002316.2 1024.995N /mmR f 11.5N/mm220S 4.995N / mm11.5TT210.455N /mm承载力验算满足要求c.梁底模面板的变形验算均布线荷载：qkFk b22.08 0.306.624kN/mfG0.677qkL1100 EI0.

34、6776.624 300434100 4.0 1012.15 100.748mm小楞的变形限值:f ,limJ 3004004000.75mmfG 0.748mmf,iim 0.75mm梁底模的变形验算满足要求小楞验算小楞选用50mr 80mm的木方，方木小楞截面特征:50 80312213.33 104mm4W 50 8053.33 103mm36大楞为小楞的支座，取大楞间距 L2450m m,小楞的计算简图可简化为均布荷载作用下的简支梁计算，计算简图如图 3.4.7所示：GGbk3Ws61eXE23I A.图3.4.7梁底小楞的计算简图a. 小楞的荷载计算验算承载力时：q2 FdJ33.3

35、0 0.39.99kN/m验算变形时:qk20.08 0.3 6.024kN/mb. 小楞的承载力验算0Sq丄28W0.929.99 4508 53.33 1024.27N /mm0S 4.27N / mm2111.110N/mm2梁底小楞的承载力验算满足要求c. 小楞的变形验算fG45qkl2384 El45 6.024 450384 9.0 103 213.33 1040.168mmf ,lim124004504001.125mmfG 0.168mmf,lim 1.125mm梁底小楞变形验算满足要求 梁底大楞的验算大楞采用48 x 3.6mm钢管，其截面特征为:4433I 12.71 10

36、 mm W 5.26 10 mm计算简图：取钢管立杆间距为900mm则钢管大楞可简化为三跨连续梁。计算简图如图3.4.8所示：P P P P P Pa. 梁底大楞荷载计算图3-4-8梁底大楞计算简图验算承载力时:P船芋皿丄33.30 0.3 四 1.35 1.0 0.0384 0.3 2.263kN 2验算变形时：Pk FkL1L120.08 0.3 045 1.355kN2 2b. 梁底大楞承载力验算截面最大弯矩:Mmax0.267PL30.267 2.263 0.90.544kN moSM max0 W0.9 °.5445.26 10293.08N/mm215石2195.45N

37、/mm梁底大楞的承载力验算满足要求c. 大楞的变形验算fGv 1.883100EI1.883331.355 103 900354100 2.06 1012.71 100.71mmfGf , limL34009004002.25mm梁底大楞的变形验算满足要求。 钢管立杆验算采用扣件钢管模板支架，立杆的顶端插入可调支座，模板上的荷载直接传给立杆，为中心 传力方式，立杆间距为900mm立杆步距为1500mm梁底模板的立杆，因风荷载的影响较小， 可不考虑风荷载的作用，钢管立杆按两端铰接的轴心受压杆件计算。其计算简图如图3.4.9所示：LIfCexa。4qJrXEx。卄+卜、丄竹图3.4.9钢管立杆计算

38、简图a. 何载计算楼板模板及其支架自重:2Gk 0.95KN /m新浇筑混凝土自重:G2k 24 0.8520.40KN /m2钢筋自重:G3k 1.5 0.851.275KN / m2施工人员及设备荷载2Q1k 2.5KN /m永久荷载标准值：0 45Ngk (G1k G2k G3k)L2L3(0.95 20.40 1.275)0.9 4.582kN可变荷载标准值：0 45NQkQ1kL 2L3 2.50.9 0.506kNb. 立杆稳定性验算立杆验算截面处的轴向力设计值:N 1.35 Ngk 1.4 qNQk 1.35 1.0 4.5821.4 1 0.5066.894KNi16.4 mm

39、A 348mmloi150094.3415.9查表得0.592n0 A6.894 10320.920.71 N/mm20.592 50622N2151.1195.45N / mm20.71 N/mm2立杆的稳定性验算满足要求 立杆底地基承载力计算 取立杆底部垫板的宽度为250mm取一个柱距（900mm为计算单元。p N 6.89430.64kpa mffak 0.4 120 48kpaA 0.9 0.25立杆底地基承载力验算满足要求2）梁侧模设计 梁侧模板验算小楞为侧模板的支座，梁侧模板可简化为均布荷载作用下的多跨连续梁。计算简图如图3.4.10 所示：图3.4.10梁侧模板计算简图L1为小楞

40、间距，取L1300mma. 荷载标准值及荷载基本组合设计值计算本工程采用商品混凝土，混凝土的坍落度为150mm设混凝土浇筑时温度为20C,浇筑速 度为5m/h。新浇筑混凝土对模板侧压力（G）的标准值：10.28 ct。V20.2824总201511.0 52285.87kN /m2F cH 24 0.8520.4kN/m2取 G4k 20.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载（Q）的标准值：本工程混凝土浇筑采用混凝土泵输送， 按混凝土结构施工规范附录A中表A.0.6取值查表得Q2k 2kN /m2验算承载力时的荷载基本组合设计值:Fd 1.35 G4k 1.4 cjQ2k 1.35 0.9 2

41、0.4 1.4 1.0 2 27.59kN/m验算变形时的荷载标准值：Fk G4k 20.4kN /m2b. 梁侧模板承载力验算均布线荷载：q Fd h 27.59 0.85 23.45KN /m 23.45N/mm 最大弯矩：Mmax 丄 qL： 丄 23.45 0.32 0.211kN m10 10Mmax0.211 1062 f 11.520S0 max 0.925.41N/mm10.45N / mmW650 1 82R 1.16梁侧模板承载力验算满足要求c. 梁侧模板变形验算均布线荷载：qk Fkh 20.4 0.85 17.34kN/m 17.34N /mmfG0.677 籍0.67

42、7417.34 3001004000650 183120.75mm梁侧模板变形限值:f ,lim土 3000.75mm400400fG 0.75mmfm 0.75mm梁侧模的变形验算满足要求 小楞验算在梁侧模板中部设两根钢管，侧模传给小楞的荷载通过钢管传给对拉螺栓， 对拉螺栓间距 取为900mm钢管为小楞的的支座，小楞可简化为均布荷载作用下的两跨连续梁计算。取小楞的跨度L2365mm，计算简图如图3.4.11所示。cnsdc9z。nuck29。a.梁侧模小楞荷载计算验算承载力时：q2 FdJ 27.59 0.3 8.277kN/mb.小楞的承载力验算 支座处最大弯矩：M验算变形时：qkFkL1

43、 20.4 0.3 6.12kN /m图3.4.11梁侧模小楞验算0.125q2L；0.125 8.277 0.36520.138kN m最不利荷载效应:0Smax0.90.138 10653.33 1032.329N/mm21110N/mm2小楞的承载力验算满足要求c. 小楞的变形验算小楞的最大变形值：fG0.521100EI0.5216.12 365434100 9.0 10213.33 100.03mm小楞的变形限值:f ,lim苴 400 1.0mm400400fG 0.03mmf,|im 1.0mm梁侧模小楞的变形验算满足要求。d. 对拉螺栓承载力验算 对拉螺栓的最大轴向拉力：h0.

44、85N FdL2 27.590.9 10.553kN2 2选取M12普通螺栓0S0 An10.553 10376124.97 N/mm21.11701.1154.545N / mm2对拉螺栓承载力验算满足要求(3)柱模板设计取截面尺寸为600mrhC 600mm柱净高H=3.55m的框架柱作为计算对象。混凝土自重(yc)为24KN/m,强度等级为C30,坍落度为130mm采用混凝土泵浇筑混凝土，混凝土浇筑时的温度为20T，浇筑速度为10m/h,采用插入式振捣器振捣。QQOWKFGpHb6I1o柱模板采用1200mrX 2400mrX 18mm的木胶合板制作而成，其抗弯强度设计值f jm=11.

45、5N/mm,弹性模量E=4.0X 103 N/mrT;小楞采用50m材80mn木方，其抗弯强度设计值fm=11 N/mrf,弹性模量E=9.0X 103 N/mm,小楞间距取为150mm柱箍采用2根48X 3.5钢管，间 距取为500mm钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/m普通螺栓为170N/mrii柱模板构造 如图 3.4.12 所示。CllR4Yb。yaKCSRA图3412柱模板构造1）柱模板验算取1m高的板带作为计算单元，小楞为柱模板的支座，柱模板可简化为均布荷载作用下的 三跨连续梁，计算简图见图 3.4.13所示：yBTHDD。2N4psEf。取小楞间距L150mm,柱箍的间距

46、柱模板计算简图 荷载标准值及荷载基本组合设计值计算 新浇筑混凝土对模板侧压力（G）的标准值：1 12200o2F 0.28 ct0 V2 0.28 241.0 102 121.43kN /m2015FcH24 3.55 85.20kN/m2取 G4k 85.20kN /m2混凝土下料产生的水平荷载（Q）的标准值：查表得Q2 2kN/m验算承载力时的荷载基本组合设计值：2Fd 1.35 G4 1.4 cjQ2 1.35 1 85.20 1.4 1.0 2 117.82kN/mq Fd bd 137.26 1117.82kN /m验算变形时的荷载标准值：2Fk G485.20 kN /mqk Fk bd 85.20185.20kN /m 柱模板承载力验算支座处最大弯矩设计值:2M max 0.