悬挑架施工方案

1、目录一、工程简介二、施工准备三、总体施工顺序四、悬挑脚手架施工方法 五、悬挑脚手架计算书 六、悬挑脚手架验收技术要求 七、工艺流程 八、防雷避雷措施 九、施工工期进度 十、劳动力安排 十一、安全控制悬跳脚手架专项施工方案1、 工程简介本商贸中心工程（A 座） ，其中首层层高为6 米、二层至四层层高为5.2 米 ,因商贸中心工程专业分包较多,鉴于工期实际情况及搭设的外观的效果和脚手架所能承受的荷载、整体性连接等将是业主和监理所关心的话题，考虑到建设单位的施工意图，同时兼顾要以好的外观效果来展示企业的形象。在对商贸中心二层及其以上外墙进行装饰施工中外脚手架定为悬挑脚手架搭设高度为23.4米 （13

2、X1.8）。 首层 6米以下为落地式脚手架,建筑物内部空间也为落地式脚手架（具体方案见双排落地式钢管脚手架施工、. 1"、方案） 。2、 施工准备1、施工准备包括技术准备、材料和机械准备以及成熟的作业条件。2、 项目部技术人员和工长认真熟悉施工图纸，做到充分吃透图纸，并核对平面尺寸和标高，图纸相互间有无矛盾或错误，掌握设计内容及各项技术要求，了解整个工程规模、特点、工程量和质量要求。3、认真熟悉脚手架施工规范，严格按照规范设计与搭设脚手架工程。4、对进场的工字钢需经验收合格后方可使用，每施工完一层外脚手架，由执行部组织检查验收，验收依据主要有建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范， 天

3、津市建设工程项目安全管理资料汇编 之 扣件式外脚手架检查验收表、 建筑施工安全检查标准之 外脚手架检查评分表，以及建筑施工高处作业安全技术规范有关要求。5、做好钢管、扣件及撑头等主要材料的计划和采购进场组织工作，严格按照施工平 面布置图要求指定地点堆放。6、 所有脚手架工人必须持证上岗，进场前进行安全、质量教育。7、脚手架施工队伍和机械材料已具体落实，现场临时道路和水电已经通畅。3、 总体施工顺序1外脚手架搭设工程按施工流水段流水搭设4、 悬挑脚手架施工方法1 外脚手架搭设本工程采用悬挑双排钢管脚手架，钢管采用扣件连接。 商贸中心悬挑脚手架在第二层开始搭设，悬挑高度为23.4米。悬挑钢梁选用1

4、6b型工字钢，楼板预埋件 25钢筋 拉环，脚手架全部采用（|）48X3.5无缝式焊接管搭设，无严重锈蚀、压扁、开裂、长 度除特殊要求外不应超过6 米。操作层满铺脚手板，外侧悬挂绿色密目安全网。底部设置扫地杆，再在上一楼层梁板浇注碎时预埋 25圆钢筋吊勾，采用16号钢丝绳结合花篮螺栓拉紧钢管卸荷，见附图，承重钢丝绳卸荷采用一道。钢丝绳间距应该与立杆间距配套。1 ） 架构尺寸设计立杆纵距1.5米，立杆排距1.05米，步距1.8米。小横杆间距0.9米，大横杆 间距1.8米，内排立杆距墙0.35米。小横杆里端距墙0.25米。2 ).连墙点的设置高度方向每层必须设置拉接点，水平方向暂案三跨考虑预埋一段钢

5、管于碎内，再 用钢管和扣件使脚手架和建筑楼层可靠连接。连墙杆要上下左右对齐设置。脚手架的 上部未设置连墙点的自由高度不得大于 6ml3 ).整体性拉结杆件的设置沿脚手架两端和转角处起设置剪刀撑。每7-9根立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑沿架高连续布置，并随立杆、纵向水平杆同步搭设在相邻两排剪刀撑之 问，每隔10-15m高加设一组剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在 45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端作旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。在脚手架立才f底端之上100-300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接 牢固。4 ).杆件连接构造要

6、求左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内。如下图示：支杆、大横杆楼又位置36同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250 ,且不大于50mm相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。小横杆应贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在任何情况下，均800mm不得拆除作为基本结构杆件的小横杆。钢管之间应采用对接扣件连接，如采用搭接，具搭接长度不得小于2、外脚手架防护及搭设A.安全防护脚手架外侧从扫地杆起采用密眼绿色无破损安全网全封闭。安全网在国家定点生产厂购买，并索取合格证。进场后，经项目部安全员、材料员验收合格后方可投入使

7、用。外脚手架在操作层满铺脚手板。脚手板每块不得大于30 公斤，离开墙面1215CM,并且不得出现探头板（伸出小横杆 20CM）。其下每三层设一道隔离层， 用安全网全封闭。每次暴风雨来临前，必须对脚手架进行加固；暴风雨过后，要对脚手架进行检查、观测。若有异常应及时进行矫正或加固。外脚手架在每步中间设置一根水平围护大横杆,沿整个建筑四周。两层楼层的高度设置一道不小于18CM 高的踢脚板。表面用红白油漆分色。B、脚手架的搭设（ 1）作业程序放置纵向扫地杆 自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，架设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3-4 根立杆后，随即架设第一步纵向平杆和横向平杆，

8、校正立杆垂直和平杆水平，使其符合要求后，拧紧扣件。形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量-设置连墙件按第一步架的作业程序和要求搭设第二步，依次类推一随搭设进度及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护，挂安全网。（ 2）搭设时注意事项底立杆按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。在设置第一排连墙件前，应约每隔6 跨设一抛撑，以确保架子稳定。一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。如两组作业，可分别从相对角开始搭设。连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2

9、步。 杆件端部伸出扣件之外的长度不得小100mm。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的对接或搭接接头部位至少有1 道连接，周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。作业层的栏杆的挡脚板一般应设在立杆的内侧。栏杆接长也应符合对接或搭接的相应规定。脚手架必须随施工楼层的增加同步搭设，搭设高度应超过施工作业面不少于2000mm。（ 3）搭设的质量要求扣件及钢管的质量必须符合规范的有关要求。搭完一步要对脚手架的步距、纵距、横距和垂直度进行检查，立杆垂直度最后验收允许偏差100mm， 搭设中检查时按每2米高允许偏差±7mm。间距：步距偏差允许± 2

10、0mm,立杆纵距偏差允许土 50mm,立杆排距偏差允许土20mm。大横杆的高差：一根杆的两端允许土 20mm,在每一个立杆纵距内允许土 10mm,每片脚手架总长度允许偏差±50mm。（四）内、外脚手架搭设安全事项1）严禁酒后及五级上大风、雷雨天上架作业。2）作业时，必须具备工具袋，严禁向下乱抛杂物。3）注意随时检查架体及卸荷节点情况，发现问题及时上报、处理。4）注意清理架上无用的杂物，减轻架上的荷载。5 ）及时与结构拉结，以确保搭设过程安全。6 ）扣件要拧紧。有变形的钢管和不合格的扣件不能使用。校正杆件垂直和水平偏差 ， 避免偏差过大。7）搭设工人必须具备特种工上岗证并经考核合格后方

11、可上岗操作。上岗时必须系安全带，戴安全帽。严禁穿带钉易滑鞋上岗作业。8）外架脚手架应由专业架子工操作，搭设前应由安全负责人进行安全技术交底。9）搭设前应清除地面障碍物，作业区及进出口处必须设置警戒标志，进行有效维护并派专人指挥，严禁非作业人员进入。10）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗，凡患有恐高症、心脏病、癫痫病者严禁高空作业。11）脚手架施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，严禁酒后、疲劳或带病作业。12）脚手架施工场地必须进行有效的现场围护，并按规定设置醒目的安全标牌，派专

12、人看守，严禁非操作人员入内。13）此脚手架为高空作业，应严格按“三不伤害”的原则进行施工，即：不伤害 自己、不伤害他人、不被他人伤害。14）脚手架的构配件质量与搭设质量，应严格按规范进行检查验收，合格后方可 使用。15）当有六级和六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。16）施工人员应听从指挥，脚手架上严禁乱堆乱放及集中堆放，严禁空中掉物。对施工荷载作用频繁处，要加强检查，随时紧固。在未采取加固措施及安全负责 人批准的情况下，严禁悬挂起重设备。17）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆； 连墙件。同时设专人作定期

13、、不定期的经常性检查，不合格 部位及时修复或更换，符合规定后，方准继续使用。18）在脚手架上进行电焊、气割作业时，必须有防火措施（如设置接火斗等）和 专人看火。19）临时施工用电线等严禁随意缠绕、勾挂在脚手架钢管上，应采取隔离、架空 措施；主楼脚手架体应进行有效接地、避雷.悬挑外架脚手架计算书横向、纵向水平杆的抗弯强度计算：MC =-fW式中M 一弯矩设计值，按M =1.2MGk+1.4MQk计算。MGk为脚手板自重标准值产生的弯矩，M Qk为施工荷载标准值产生的弯矩。W一截面模量，© 48X 3.5mmi冈管的截面模量 W = 5.078M103mm3。f 钢材的抗弯强度设计值，f

14、 =205N/mrK1、横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力时按简支梁计算，（见附图）计算跨度取立杆的横距lb =1050mm脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度ai =300mm a2=100mm1）脚手板自重标准值产生的弯矩计算永久荷载标准值gK包括每米立杆承受的结构自重标准值 0.1248kN/m（纵 距1.5m,步距1.8m）,脚手板自重标准值0.35kN/m2 （木脚手板），栏杆和 挡脚板自重标准值0.14kN/m2。gK =0.1248+0.35 (1.05+0.3+0.1)+0.14 1.05=0.7793kN/m=779.3N/mA支座弯矩:12Ma =2gKa112779.

15、3 0.3 =35.07N m2B支座弯矩：1212Mb = -gKa2 = - 779.3 0.1 = 3.90N mMb -Ma=3.9035.07 = 31.17Nm<ggKl； = 3 M77931.052 = 429.59Nm脚手板自重标准值产生的弯矩:MGk=gK d -2 2MB-MgRba、2 .779.3 1.0531.17一)Ma=“一一22779.31.0235.07 57.31Nm2)施工荷载标准值产生的弯矩计算 施工均布荷载标准值:qk = 3 (1.05 - 0.048) = 3.006N/m=3006N/m施工荷载标准值产生的弯矩:1212MQk -qkl；

16、 - 3006 1.052 =414.26N/m 882）横向水平杆的抗弯强度计算弯矩设计值：M =1.2MGk 1.4IMQk =1.2 57.31 1.4 414.26 = 648.74N m GkQk横向水平杆的抗弯强度：一 一一 3648.74105.078103=127.76N/mm2. 2<f = 205N/mm所以，横向水平杆的抗弯强度满足安全要求。2、纵向水平杆的抗弯强度按三跨连续梁进行弯曲强度计算，计算跨度取纵距la = 1500mm。作业层横向水平杆间距应按不大于 建设置，所以取F为纵向水平杆跨中及支2座处的最大荷载，分别按照恒荷载 P和活荷载Q进行计算。1)恒荷载作

17、用D gK(lb a1 a2)(lb a1-a2) 779.3 (1.05 0.3 0.1)(1.050.3-0.1)P = = 672.61N2lb2 1.05按照最不利荷载布置（第一、二、三跨跨中均受力时）计算跨中和支座最 大弯矩M 1 = 0.175 PlM B = M C = -0.15 Pl aa2）活荷载作用-11Qqklb3006 1.05 = 1578.15N22按照两种活荷载最不利位置（第一、三跨跨中受力和第二跨跨中受力）虑跨中最大弯矩:Mi = 0.213 Ql a按照两种活荷载最不利位置（第一、二跨跨中受力和第二跨跨中受力）虑支座最大弯矩:MB = MC =-0.175P

18、laBCa根据以上分析，当恒荷载与活荷载最不利组合时，M1跨中弯矩最大。MGk =0.175Pla = 0.175 672.61 1.5 =176.56N mMQk = 0.213Qla = 0.213 1578.15 1.5= 504.22N mM =1.2MGk 1.4MQk =1.2 176.56 1.4 504.22= 917.78N m GkQkM 917.78 103W 5.078 10322= 180.74N/mm2 f = 205N/mm2横向、纵向水平杆的挠度计算V E V 式中V 一挠度；V一容许挠度，按规范取上1501横向水平杆的挠度计算1）恒荷载作用下4MA 4 35.

19、01 gKl；779.3 1.052= 0.163K24MB gM；4 3.90779.3 1.052= 0.018用Ki、式中E钢材的弹性模量,v1 = 0.115gKlb24日E=2.06 X 105N/mm；I 0 48x 3.5mmi冈管的惯性矩，I = 12.19cm42)活荷载作用下5qkl：384EI恒荷载与活荷载叠加作用:v = v1 v2 = 0.115 gKlb5qklb1224EI384EI=0.115779.3 10“(1.05 103)424 2.06 105 12.19 1045 779.3 102 (1.05 103)4384 2.06 105 12.19 104

20、L 1.05 103= 0.180750.491170.672mmQ= 7mm 所150150以，横向水平杆的挠度满足要求。2纵向水平杆的挠度计算1) 恒荷载作用下P1 v1 =1.146a-100EI2) 活荷载作用下ql3 v2 =1.615a-100EI恒荷载与活荷载叠加作用查建筑结构静力计算手册中梁在均布荷载作用下的最大挠度表,K2值采用插入法求得系数为0.115一672.61 150dL 1578.15 150（3v=v1 必= 1.146 54 1.61554100 2.06 105 12.19 104100 2.06 105 12.19 104la 1500 .= 4.46mm&

21、lt;a10mm150 150所以，纵向水平杆的挠度满足要求。纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑移承载力应符合要求R工Rc式中R一纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R一扣件抗滑移承载力设计值，按规范取Rc = 8.00kN。纵向水平杆与立杆连接时扣件受到的竖向作用力包括横向水平杆荷载F和由M1产生的竖向剪力V :F =1.2P 1.4Q =1.2 672.61 1.4 1578.15 = 3016.54NV =1.2 0.65P 1.4 0.575Q=1.2 0.65 672.61 1.4 0.575 1578.15= 1795.05NR = F V =3016.54 1795.05= 48

22、11.59NVR = 8.00 103N所以，纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑移承载力满足要求。立杆的稳定性计算1立杆的稳定性计算公式4 + Mw M f ；式中N计算立杆段的轴向力设计值；一轴心受压构件的A W稳定系数；一长细比，九=上；I。一计算长度；A一立杆的截面面积，i查规范附录B表B, © 48X 3.5mmt冈管的截面面积A= 489mm2;Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；W 一截面模量，查表（|）48X 3.5mmi冈管截面模量W = 5.078父103mm3;f 一钢材的抗压强度设计值，Q235钢材f = 205N/mm22水平风荷载标准值, ,"

23、0.7z js - 0式中外风荷载标准值（kN/m2）;%风压高度变化系数，取 =1.31;七一脚手架风荷载体型系数，查规范，现取%=1.3 0.0890.11572心一基本风压（kN/m ）,按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ9）的 规定，现取"0 = 0.75kN/m2。k =0.7zs 0 =0.7 1.31 0.1157 0.75= 0.080kN/m2 kZ S 03计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 _ _2 _3 .一 .一2一 0.85 1.4 k J h0.85 1.4 0.080 10 1.5 1.8MK =k- = = 46.27N m10104轴向受压构件

24、的稳定系数1）轴向受压构件的稳定系数中，根据立杆长细比 人规范用表取值，当7320 ,儿a250时，按邛=警计算。 2h2）立杆计算长度l0 = k-h式中k一计算长度附加系数，取k = 1.155;R一考虑脚手架整体因素的单杆计算长度系数，按规范用表取R =1.5 ;一立杆步距。l0 =kh =1.155 1.5 1.8 = 3.12m3）立杆的长细比式中i一截面回转半径，查表得（|）48X 3.5mm钢管i = 1 5. 7 8 mml03.12:一 15.78 10 卓= 197.7根据立杆长细比九，查规范，轴向受压构件的稳定系数 中=0.1865立杆段的轴向力设计值施工均布荷载标准值按

25、装修阶段一层考虑：Q=2KN/n）2挑板、栏杆自重标准值按铺满三层考虑：E Q1=3X0.35=1.05 KN/ m2操作层挡板自重标准值：E Q2=0.35X0.35=0.105 KN/mN =1.2（Ng1Ng2k） 0.85 14 Nqk密目安全网自重标准值 Q3=0.005KN/nfa.验算长度比查JGJ130-2001中表5.3.3 （立杆横距1.05M）,长度系数取1.5.长细比入=k w h/i ,计算立杆稳定性系数时应取 k=1.155.k=1.155 时，入=k w h/i=1.155 x 1.5 x 180/1.58=197，根据此长细比查JGJ130-2001附录C表C得

26、稳定系数：中=0.186 b.计算密目式安全网全封闭脚手架挡风系数密目式安全网全封闭脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用.本外架为密目安全网全封闭架，安全网的网目密度为2300目/100c nf,每一 .一._.一 . . .2目孔隙面积约为Ao=1.3mm密目安全网挡风系数：%=1.2Am/l ah=1.2 （100-nA。）/100=1.2 （100-2300X1.3/100 ）/100=0.841查 JGJ130-2001 中附录 A表 A-3:中 2=0.083密目式安全网全封闭脚手架挡风系数：邛二中 i+邛 2-邛 i X 平 2/1.2=0.841+0.083-0.841乂 0.083

27、/1.2=0.866C计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩立杆稳定性验算部位取脚手架立杆底部。查建筑结构荷载规范(GB500009-2001天津市基本风压：0.5KN/itf市区内地面粗糙度为C类，立杆底部风压高度变化系数pz=0.74风荷载体型系数：八=1.35=1.3X 0.866=1.1258立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值：%=0.7 % X % X ©0=0.7 X0.74 X 1.1258 X 0.5=0.292 KN/ m2风荷载设计值对立杆段产生的弯矩：MW=0.85 X 1.4 6 k l ah2/10=0.85 x 1.4 x 0.292 x 1.5 x 1

28、.8 2/10 =0.169KN?md、计算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值脚手架结构自重标准值产生的轴向力：查规范JGJ130-2001中附录A表A-1得到脚手架外排架每米立杆承受的结构自重为：gk=0.1337kn/mN31=Hbgk= (H) /1-0.001 (HD Xgk=23.4 X 0.1337/1-0.001 X23.4=3.20kN构配件(脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网)自重标准值产生的轴向力：N32=0.5 (lb+0.35 ) la 2Ql+2 QI a+Q31a (H)=0.5 X ( 1.05+0.35 ) X 1.5 X 1.05 + 0.105 乂 1.5 + 0

29、.005 乂 1.5 乂23.4=1.43kN施工荷载标准值产生的轴向力:22产0.5 (lb+0.35) la2Q=0.5 (1.05+0.35 ) X 1.5 X2=2.1kN组合风荷载时立杆段的轴向力设计值：N =1.2(Ngik Ng2k) 0.85 1.4% Nqk= 1.2 (3.2+1.43 ) +0.85X 1.4 X2.1=8.05kNe、计算不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值N=1.2(NG2+NG2K)+1.4 '、Nqk= 1.2 (3.2+1.43 ) +1.4 X2.1=8.49kNf、立杆稳定性的验算：组合风荷载时：N/5 A+M/W=8.05X 103/

30、0.186 X 489+0.169 X 106/5.08 x 103=121.77N/mrm .2< 205N/mm满足要求。1)脚手架结构自重标准值产生的轴向力Ngik本工程架体最高一段为13步，实际架高H =13 1.8= 23.4mNG1K =H gk =23.4 0.1248 = 2.920kN = 2920N2)构配件自重标准值产生的轴力和nG2KNg2k =1430N3)施工荷载标准值产生的轴力总和Z Nqk外立杆可按一纵距内施工荷载总和的 1取值。2Nqk =2100N4)立杆段的轴向设计值N =1.2Ng1K NG2K) 0.85 1.4 Nqk = 1.2 (2920

31、1430) 0.851.4 21007719N5）验算立杆的稳定性NMwAW771946.27 1022 3 =93.98N/mm : f = 205N/mm 0.186 489 5.078 10所以，立杆的稳定性满足要求。脚手架的荷载计算1架子高度的确定二至五层的净高21.1米 H=21.1 + 1.8=22.9m12 步 1.8 x 12=21.6m架子可搭13步：21.6m高 上层再增加一道护身栏杆1.8mH=21.6+1.8=23.4m 2恒荷载标准值G k的计算Gk=Gk1+Gk2+Gk3Gk=H2gk1+nLagk2+ H2gk1查表得G k1= H2gk1=23.4 X 0.10

32、58KN/m=2475.7NGk2= nLagk2=4X 1.5 x 0.35 KN/m=2100N（作业层为 4 层）Gk3= H2gk1=23.4 X 0.0768 KN/m=1797.1NG k=2475.7+2100+1797.1=6372.8N风荷载产生的拉结件轴向力设计值Nlw =1g A；式中Aw 每个拉结件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。2拉结件的轴向力设计值：Nl = NJ No式中N。一拉结件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,双排架取No = 5。连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手 架的最高部位，按高度28.3米处考虑，风压高度变化系数：%=1.

33、006k=0.7 % X % 乂 0o=0.7 X 1.00 X 1.1258 X 0.5=0.394 KN/ m2 连墙件水平方向设置为三跨，高度方向为层高设置，每根连墙件覆盖面积 为 S=5.2X4.5=23.4 m2连墙件的轴向力设计值：N= Niw+M=1.4X0.394X23.4+5=17.9 KN >2R=16 KN不符合要求若水平方向连接为3米计算如下：S=5.2X3=15.6 m2N= Niw+N=1.4X0.394X15.6+5=13.60KN<2FC=16 KN 符合要求故本工程施 工中必须严格控制水平方向连墙件间距。（六）16#工字钢抗弯强度验算：计算简图NQ

34、6.0； I M600041、求内外立杆对挑梁支座产生的弯矩M=0.35 X 6.02KN+1.35 乂 6.02KN=2.11KNM+8.13KNM=10.24KNM2、挑梁抗弯强度验算16#工字钢截面抵抗矩141cm 3挑梁的正应力强度条件为Smax=M max /WW= < 8 >1024000/141=7262.5N/ cm 2=72.63N/mnn< 215 N/mm2所以采用16#工字钢做挑梁是安全的。3、挑梁的挠度计算已知：工字钢的弹性模量为2.06 x 105N/ mn2查施工手册第四版第一册P118,在集中力的作用下悬臂梁的挠度Wnax=FC3/3EI外立杆

35、之力对挑梁产生的挠度计算34W=400（X 350/3 x 206000X 11300000mn=4.2mm内立杆产生的挠度W=400% 13503/3 X206000X 11300000mn=0.07mm何忽略不计）4.2/1350=0.003弋1/300在允许范围内结论 : 用 16#工字钢作排梁不需要卸荷也不需要斜撑可满足规范要求。4、锚固钢筋抗拉强度验算假定锚固点离工字钢端部300nn为使挑梁平衡需在锚固点加的拉力为6.8KNMk 2.7m=2.5185KN锚固筋直径暂按 14两根截面积为3.08 cm2抗拉力=308X 210=64680N> 2518.5N所以满足要求。（二）

36、悬挑架的荷载取值及平均悬挑架设计2.1 悬挑架荷载的取值与组合2.1.1 计算基数：计算高度 H=30.1m,步距h=1.5m,立杆纵距 Ia=1.8m,立杆横距 1b=1.05m,外立杆至墙距1d =1.40m,内立杆至强距I=1.035m,内立杆至强 距 IC=0.35m。钢管自重Gi=0.0377KN/m,栏杆、挡脚板自重 G2=0.14KN/m,安全立 网自重G3=0.0034KN/m2,安全平网自重G4=0.00487KN/m2,装饰施工活荷 载 qk=2KN/m 2,木脚手板自重G5=0.35KN/m2。2.1.2 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）

37、：查扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ30 2001）附表A-1 得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1495KN/m.NG1K=H*gk1=30.1*0.1495=4.5KN2.1.3 构配件自重 （ 1）外立杆木脚手板（按三层考虑）Ng2k-1=3*I a*I b*0.35*10 3/2=3*1.05*1.8*0.35*10 3/2=992.25N 防护栏杆、挡脚板（按三层考虑）G2K-2=3*I a*G2*103=3*1.8*0.14*10 3=756N安全网（平网安三层考虑）NG2K-3=H*I a*G3*103+3* Ia*Ib*G4*103/2=30.1*1.8*0.

38、0034*10 3+3*1.8*1.05*0.00487*10 3/2=198.1N纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-4=3*I b*G1*103/2=59.38N合计NG2K=992.25+756+198.1+59.38=2005.73N（2）内立杆木脚手板（按三层考虑）NG2K-1=3*Ia*I b*0.35*10 3/2+3*I a*Ic*0.35*103=（3*1.05*1.8*0.35/2+3*0.35*1.8*0.35）*10 3=1654N纵向横杆（搁置脚手板用、按三层考虑）NG2K-2=（3*Ib*G1/2+3*Ic*G1*）*103=（3*1.05*0.0377/

39、2+3*0.35*0.377）*10 3=99N合计NG2K=1654+99=1753N2.1.4 施工均布活荷载（按装饰阶段两层同时施工考虑）外立杆 Nqk 外=2* I a* I b*qk/2=2*1.8*1.05*2/2=3.78kN内立杆 Nqk 内=2* I a* Ib*qJ2+2* Ia*I C qk=3.78+2*1.8*0.35*2=6.3kN2.1.5 垂直荷载组合（不考虑风荷载）（ 1）外立杆Ni=1.2*（N gik+Ng2k）+1.4*N qk 外=1.2* （4.5+2.00573） +1.4*3.78=13.1kN（ 2）内立杆N2=1.2*(Ngik+Ng2k)+

40、1.4*Nqk 内=1.2* (4.5+1.753) +1.4*6.3=16.33kN2.2 水平悬挑梁设计本工程水平悬挑型钢梁采用I18 ,长2.8m,在六层楼面上预埋10 12、1 0 16的圆钢对工字钢进行背焊固定。根据钢结构设计规范（GB50017-2002规定进行下列计算与验算，计算模型：按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全保险。 1） 1） I18 的截面特性W=185 x 103mrmI=1660 x 104mrm 自重 q=0.2414KN/m,弹性模量 E=206 x 103N/mrm翼缘宽度b =94mm,翼缘平均厚度8 =10.7mm高度

41、h=180mm. 2） 最大弯矩MUfN x 1.4+N2 x 0.35+q x 1.52/2=13.1 x 1.4+16.33 x 0.35+0.2414 x1.52/2=24.33KN.m（ 3）强度验算p =Mmax/（丫 xX 网丫 x-界面发展系数，对I形截面，查得：丫 x=1.05;WA-对x轴的净截面抵抗拒，查表得：W=185X 103mmf-型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mn2.P =24.33 X 106/ （1.05 X 185X 103） =125.25N/mR 安全。4）整体稳定验算根据钢结构设计的规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通工字受弯要考

42、虑整体稳定问题。按附录一之(二)，本悬臂梁跨长1.4 米折算成简支梁，其跨度为 2X 1.4=2.8米，查附录 B,得6 b=1.44>0.6,根据少b =1.07-0.282/=0.874<1.0则悬挑梁弯曲应力为：p =Mmax/(少 x Wx)=24.33 x 106/( 0.874 x 185 x 103 )=150.47N/mm2<f=215N/mm2, 安全。( 5)刚度验算3=N1( Ib+Ic )3/3EI+N2lc2(Ib+Ic+100) x3-Ic/(I b+Ic+100)/6EI+q(Ib+Ic+100) 4/8EIN1、 N2 作用于水平悬挑梁上的内、

43、外立杆荷载(KN) ；E-弹性模量，E=206X 103N/mmI-钢材的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mn2.=N1( Ib+Ic )3/3EI+N2lc2(Ib+Ic+100)x3-Ic/(I b+Ic+100)/6EI+q(Ib+Ic+100) 4/8EI=13.1 x 103x 1400/3 X2.06 x 105x 1660x 104+16.33 乂 103x 3502X 1500X 2.77/6 x 2.06 x 105X 1660x 104+0.2414 x 15004/8 x 2.06 X 105X 1660x 104=3.504+0.4051+0.0447=4m

44、m<L/250=5.6mm 满足要求。( 6) I18 候补锚固钢筋设计锚固钢筋的承载力验算锚固选用1 0 16圆钢预埋在平板上，吊环承受的拉力为：N3=Mnax/1.3=24.33/1.3=18.72KN吊环承受的拉应力为:p =N/A=18.72X 103/3.14 x 82=93.2N/mn2,满足要求。锚固钢筋的焊缝验算p =F/ （I wS ）F- 作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F=N3=18.72KN;I w- 焊缝的计算长度，取I w=40-10=30mm;S -焊缝的计算厚度，取8mm.p =18720/30 x 8=78KN/m2 p =160N/mn2i,满足要求

45、。7）综上所述，当挑梁采用I18 时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。（三）立杆稳定性计算，参照落地架（四）连墙件计算，参照落地架六、 悬挑脚手架验收的技术要求1）悬挑工字钢必须保证其与楼板预埋件的稳固连接，以及脚手架钢管与工字钢的连接。2）立杆垂直度偏差不大于架高的1/300 ,并同时控制其绝对偏差值：当架高0 20m时, 为不大于50mm寸；当架高 20m而050m为不大于50mm寸；当架高 50m时应不大于 100mm步距偏差不大于20mm纵距偏差不大于 50mm排距偏差不大于20mm3）同一根大横杆两端的高差不大于 20mm同跨内外两根大横杆高差不大于 10mm4）小横杆外伸长度为10

46、0± 20mm；5）扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随机均布原则确定，检查数量与质量判定标准见下表，不合格者必须重新拧紧并达到紧固要求。安装扣件数项检查项目量抽检数量合格判定数不合格判定数次（个）(n)(A)(R)51 9050191 1508121连接立杆与横杆或男力撑的扣1512801312件；接长立杆、大横杆或男力2815002023撑的扣件5011200323412013200505651 9051291 15082315128013342连接小横杆与大横杆的扣件28150020565011200327812013200501011七、工艺流程6.1.1 先制作工字钢悬挑梁，将工字钢上表面的脚手架底座（可采用25以上钢筋）及下表面的斜撑连接钢管焊接牢固。6.1.2 在工字钢悬挑层的下一层，工字钢的正下方梁中央预埋 25的钢筋，穿过尺寸 200X200mm勺垫块，作为工字钢斜撑底座。6.1.3 在悬挑层将悬挑梁锚固筋预埋到梁板内，然后浇注梁板混凝土，待 混凝土强度达到10MP诟，再进行工字钢悬挑梁安装，在混凝土强度达到15MpaW才能逐步施加脚手架荷载。6.1.4 工字钢悬挑梁制作见图6.1.4 （图中未注明尺寸单位均为 mm下同）。6.1.5工字钢锚固示意图a.锚固筋预埋