焊接裂纹讲座

1、ZPMC Q.A. BRANCH焊接裂纹讲座内部培训资料焊接裂纹讲座目录一、焊接裂纹分类二、 焊接裂纹产生原因和机理三、钢结构中裂纹四、焊接裂纹侧向试验方法五、焊接裂纹倾向简介评定法六、实例分析一、焊接裂纹分类1、 按形态分第7页共28页氧向裂世根觎塞仪堆媒和对接妙的冷裂纹.根都襄教就向衰较横向裂纹根部裂纹唐笈物就化物带 裂纹羯理的净裂纹弧堤裂纹蛆向.较日修卫因 摘同裹就根部裂纹蛆向裂皎热裂纹消除应力退火裂纹图2-32焊接裂纹的形态，a）焊缝金属中的裂纹b）理接热影响区的裂蚊2、 按发生时期分3、 按发生部位分4、 按发生原因分焊接结构旧的裂破分注斑 蚊 发 生 形 宙岬起下 si it用趾

2、裂坟事累精捍款中依阂JKA 根部31坟两到密强横向Sia埋我焊些 吼向熬蚊薪 磐发生时踽热裂蚊焊盘S固过唐及高温时OO冷裂整如。七宣温O1 OOO0OOO时然事世坪后500 fM。七的 再加打过狎中O一1发生部位界禽分属 O 11。1OOO热影喻口OOCOO一'烟 HO一一i一发生源因也制成分.组圾.焊接展范等O1OO构束应力.枸眼应变-一O二0O;界提变形OOOO扩鼬MOOO50O一一f心。一存在裂城.一不存在系或.焊接裂纹产生原因和机理焊接裂纹产生的2个充要条件：力学因素冶金因素力学因素：内力一一制造过程中焊接应力、相变应力外力一一使用过程中产生冶金因素：母材：氢脆、合金元素引起的

3、急冷硬化、回火脆性、时效硬化、加工硬化、高（低）温脆化、腐蚀脆化等。焊缝：夹杂物（O、N、H、气孔）脆化、结晶（柱 状、线状、粗大）及晶界脆化、急冷脆化等。嫌慢冷却情况下的蟀接下图指出了含碳0.22辆钢熔接接头的温度分布及与铁炭平篌图的关系.八至F区域中的组织变化在下面 阐明.硬化区具有下述性能:项度而一变形距力很小，匐性徂低-内应力大口冷作变形厂0%<5%5 J5% 4产W村里中，段北区的使度显.若超过建度值350HV,因此在硬化区就存在开裂的危险（辟火裂纹）!如枭在焊接焊接性良好的钢材时发生比“一般的” 冷却速度明显快得多的冷却速度的话，那么，在此钢 中也可能出现危脸的淬硬情况.例如

4、在： 一引弧处、很短的定位焊处焊接很厚的构件，.严寒情况下，构件温度低于祀匕情况下的焊接.如果是条件焊接性纲.那么只能采取予热母材的措 施来保证焊接时不出现裂纹.予热减小了箱池和母材之 间的温度差别.由于予热，使热传导出去的速度变慢, 致使不再会达到临界冷却速度，并使热影响区能够进行 正常的组织转变.0.22%1,25%0.20%0.20%嘀定予热温度必须在考虑到与钢材制造厂和焊接监督人员商定的所有焊接条件情况下进行。因此，下列钢种予熬温度说明只是个依据值；C35C45St6d213CrMo4427Cr4碳索调质钢碳索调质钢结构钢热强钢低合金调质钢I5O-2OOV 200000 七 20O-3

5、WC 200-250'C 250T50 匕b腾浇桂丽前焊接 一_沸腾滋注钢具有高含硫量的偏析区&相反，在材料的边缘层是贫琉区（纯度较高的区域层工如果偏析区 三焊接时被燧化，则可能形成热裂纹.假如钢板或型钢上的焊接接头必须进行对接，那么肯定会出现裂纹。此时应该只使用镇静浇注钢或特别 i静浇注钢.在沸腾浇注钢轧制的型材中，偏析可以集中出现在型材表面附近.这种情况大多在型材的凹弧处.型材 【板材区域不存在偏折，可以进行熔化而不出现热裂纹危险.，于轧制型材凹弧中的角焊缝焊接（见图）而言，按照新的钢结构标准，不进行限制，但是应该推荐， 进行加强筋焊接时，事先在加强板上切去一角（如图所示）

6、，尤其当不清整浇注种类或者事先估计明显地存 :偏析时，例如可能是“旧钢”的情况。轧制型材中加强筋的焊接轧制型材凹弧中的纵向焊缝近易切削钢的焊:_为了获得优良的可切削性，易切削钢具有高的含硫量，经常使用的易切削钢有光20、15s20和22520。 示中，一般的条件下，易切削钢因易产生裂纹而不能进行焊接.ZPMC Q.A. BRANCH焊接裂纹讲座内部培训资料E焊接时的温度循环图制悻志组策）热修嘀区形式温度氮致饕纹时商冷却热处理（褒星焊的回火效应）焊接过程松驰裂纹形成.析出过程（脆化：； 再鳍晶潟度K降值温度做室里皮固德温度OS置盘膜1热裂粒一唱集或形成 品粒任大.相变，扩触 经他裂/1偏析/共鼻

7、）工作温度应二转变（热影响区棒硬2焊接接头中的缺陷（裂纹）裂蚊形成的原因,条件热裂蚊蝴缩收出 析效时致®同层线.裂1、热裂纹（1）凝固裂纹（焊缝中）（2）液化裂纹HAZ （母材中）焊缝中（多道焊缝中）A.热裂纹的形成1 .热量较形成的原因熬裂织的膨成是由于一种材料的臆性，这书我狎的度性是在高温尚处于液相时在晶界上岸成的,此时材 科不能够抵消由于期性壶动町引起的收轴应力，在局部应力状态较施的地方会造成沿低熔点共晶相的开裂.根据热裂纹的起囚可将热裂纹分成花理鞋上的疑因鬻蚁和在零层焊时r由于焊缝的再次受热而在热影响 区形成的液牝裂坟.1-1焊提上的热裂蚊的形成曝面裂钗）焊缝将和的过程与拜鱼

8、的凝置过程斐似而埠建的冷却要更快一些.因此在结晶过程中由于合金元素的 偏析有可能会/成低熔共晶物的刺余相*在液相线和固相战之间梃固区是一个非常关键的区域.此时在溶液 中长大的柱状晶体要联接在一起，即在此处尚为液态的金属要凝固连接在一起.与此同时由于收蜡引起的抗 应力可能会在尚未凝固的液相处，在晶间造成微现开裂。已舞苦大的晶格阻碍了尚存在的液态金属的流动， 从而无法对已经产生的裂口进行填补.£见图（）图1艇固裂线形成的模型,原色的部分表示低熔共晶相1.2热影响区内的热裂纹（液化裂纹的米成1焊接过程中的受热使辅合区附近的区域,被加热到接近材料因相线附近的温度.这样会使晶界上的低擀点 物质

9、已经搀化并以薄膜的形式分布在晶粒的表面上,（见图2）,在较高的收缩应力的作用下,会使这种已经 削弱了的晶粒之间的连授沿晶界造成升裂.图之液北裂汉形成的模型第7页共28页ZPMC Q.A. BRANCH焊接裂纹讲座内部培训资料焊接速度环b?不好焊按速度低图4焊接速度对钾遵结晶的影响不好图5焊缝的厚状对结晶的影响2、冷裂纹（H致裂纹，延时裂纹）（1） H的来源（母材、焊材、杂物、环境、操作）第19页共28页在耀条药皮中存在的霸林为潜在氢*在也如中氢分”奔以原子金瓶至而应式进入到融态金屈中走（见图编 -3月地中氮的吸入主要与里的局部压力和温度有关系.在堤鬟生氢的溶解能力却滔_】蜀克厚城金属 艺叫空随

10、着温期凝愿中内部州鳏出曲切1图6也的分解Hq-Mi+O H-Wy-图目氢的复合和反扩散在赛雨的焊缝金属中由于快速冷却，氢的浓度高于溶解能力图中相应的裱度（这些氢被强制盥密解在品 粒中，存在于分子的空间中.集中在晶界的空位和错位中，13在室温下氢的扩散巳螺很显著了.在金属的内壁（夹战或气孔）氨重新结合成氢气便新结合成氢气分子 井具有较高'气体压力）.这种扩散过程.包括辄的复合过程可能在几分钟到几周内完成,因此材料的成份，均 织状态，松散度，气孔的形式以及工件的几何形状对其均有一定的影响.（见图R和图g）国9焊接接头中氢的扩散（2） H在钢中溶解度（3） H的扩散和聚集（4） H的危害（晶

11、格脆化、鱼眼、延时裂纹）去H处理（钢包真空脱气、低氢焊材、清洁坡口、短弧焊、后热处理等）1范仲试样图”通过超声波检验检查白点含望处理轻除氢处理10含氢试样和经除氢处理的试样在进行拉伸试瀚时的对比舞鬻望配6力大大降低，大部分气体要重新出.如果只有部分氢可以溢出时，则在金属内 存在封闭的充满氢的气孔，在分布细散的情况下则形成密集性气孔.置牌点为园形或椭圆形的，直径为最大200加的材料的开裂，它与白点相似，但没有中间点，微观斑 已在冷却速度较快并存在内应力的情况下出现（图12）,在扫描电镜下断裂面表现为准腑性断裂.煤要母材赛面：/,比例号上工 fE级点.25产."tftrwi 斑点'

12、;.<$#网 ,小尸 一点斑点I，E, YU工熔合微图12微观斑点震罩*1在晶格破坏的位置.危险的位置是具有脆性组织的区域，在周围有氮的集中（由溶氢量 的剩余奥氏体转变成马氏体或铁素体+渗碳体会形成较高的氢的集中.惠工F虢口形状对囊法的第峋（日本SM凯钢）技热温度（t）即 1M 11” 1即 13016,T'Y*T1XX XXX XX XX XX K0_O O IXXXK5CXXXXXXX。0OO IX XK XK XX X X X O O O 0 OX KX XX X O O 0 OO OO。1X X* H0 OO0 O0。0 。O0 O坡口用式注* *舞，O不登：*得姓边单面

13、芈F播监口.3、再热裂纹（1） 现象某些合金钢结构焊后无裂纹，去应力热处理后出现热影响区裂纹，称为去应力裂纹（SRC）或再热裂纹。（1970年前后在欧洲发现，中国在上锅）（2） 影响因素合金元素，如Cr、Mo、V等热处理温度，敏感温度约 650 c扩散H图2T6 用埋瓠境焊不锈雨复合层时焊道下裂纹的位置.1 一第一焊道2 一第二对.道 3 一第三焊道4一粗晶仄&细品区一期材（美国A508c2舸板）7裂钗发生处 0一不锈钢（308）复合层9 一焊接力向4、层状撕裂(1) 现象多发生在厚板(>16 mm) T形接头(K>19 mm)焊缝附近母材中，呈阶梯状。(2) 影响因素钢材

14、质量(S>0.01% ),怀15%)接头设计焊接工艺图2T7层状撕裂的类型叫由焊他驾段引起b)夹条物开口后沿HAE扩展c)在离开HAZ的殿中心区附近图妹287方向窗形裂纹试验(1*工一拘琅律编*.4 一试已焊继 每层坦后作超声探伤、的5道后出现我就JA-斌根E一拘束板C-呆W程2T Z方向两形裂统试缝的亲存和结法试 E1 条件评定塞件岸 度拘束板1(Mf焊 条1端度 国热|星回残余应力(MPi)裁 啰假;裳无*3枪t 1 I F400&M5MEM1Es$l5 E55L5 £4315ISO 15。1SD1501T5 75 tM 15。3202001801 B, C. D,

15、 EC, 口. E 口. EEAA. B A. B, C A, B, C. DK B C D图270 Z向拉伸试验】一拽试副板之一电强煤或岸擦坤焊缝 GL-制量长度图229 Cranfield层状撕裂试睑切尼柯尔斯试件b）浮田试件c）神户制制所试件d）驶块率 Ju表”10低碳钢板和低合金高强废铜板抗层状索裂的分类（日本）»2'T1几种对下要求的餐定（班）级引含S最（地）%的ZA<0,009不规定ZB*0 38215ZCV0.006>25ZD比ZC要求更矗接缝询 束程度HWB.v.ia级社(197 幻N.V.船级让 11974)，低10Z15, 15中1SZ洱252

16、0后2D23。，3。注，1.瓦V.代友法国船级社.2. N.V.代表揶成册级社*乳Z表示根厚的Z向.九卡表示板厚Z向拉伸试样的断泥收地率.I 一试酸焊缝2-试板3一定位煽舞一引乳板5一弹接方向经过调餐研究发现，脸性破坏与缺口韧隹有关。所谓缺口，是指所有会引起应力集中的 部位。它包括结构上的不连续部分（如船粕市货舱口的转角处.通风筒开口处等约占50%）;焊接缺陷（如咬边.未焊透.裂纹,夹渣等，在船舶事故中占40%力焊缝与母材间材质上 的不连续（如气割边焊接HAZ的硬化区及拾金上的.缺口进一步研究发现，结构物 中产生脆性破坏的必要条件是:体心立方结构的钢材：存在“缺口、校，氐”的温度。三、钢结构中

17、裂纹1、 不同焊接接头出现裂纹的几率*1-13制造纲结构（林梁.制架）时不冏接头牌餐烛出现的凡率（特）播头形式i 鸣裂任冷第蚊延退裂代合 计翻股推火3=1*0T股推头写2193。+«>240_ * 34£野树接搐及063Q对接虚生04i11 合 计|加1门1可11002、 产生裂纹原因（统计分析）®2-U射造纲组构（状梁.钢架）时产生暂揍裂被拊鬓因理田分折件率比例 一 融国会后件股比例（/）.|实 保站构相接另设计1471.力3.拉揖穿板的厚捶馆盘库提隔物牙孔部前性环的厚加林而疑施聘国据却工311.加工设计上的问JHh构件眉面间隙等加工捕 度差3-管理上的同

18、闻（操隹巾斯,管理不邦.却热不当）管的厚橙75*司政面团脚与梁的犀拄材_其n175 iL钢板的足嬴杂 九碇当高的材料.三、焊接裂纹倾向试验方法»2-16弹接贝虢的优方法分 费府康秋诲试腕方法名戳特点宜构南Y形埴口对接 （小铁鼾1单道爆力主已列入标准GB4675J-M. J1S工3】5.萼定煌布.雄 材.确定工艺祭鼓等，拘束度很大_里谭恂里笠定蹿条,SJUAJ1S Z315T.狗来搜段小搭榛卷立焊接 （CTS）能逋加埠亚，制定材料HAZ军费制国.应用崔多.郭巳利AGE （«7S,391外拘束拉伸狗柬（TRC）使用专用¥试题机;««W用作弄捱结片会

19、饮产生条件的定试电刚性拘索（RRC）恒位移插药（lEnpltnQ恒立苜1用较小试样X定产生裂坡的唱界威力官拘束T形粕头用于欧纲类T市接头.?1AGB<675.3-61斜边拘束i热定于工电孤厚焊条翱裂粒敏感性,变拘束外拘束拜所可（HSCO）利朋夹具,枭用对接援去，巴列入仃94$5.184%JIS Z3m可变盅变用专用试驮机，可对叁固过程中材料高设良拴进行定试验*R就磊整及厚畅多层件多层焊焊拨变形裂城.浏HA2的层状膏裂层状搦密自融宦形掩富克兰菲尔3MCciif%d）对捱捱头利用小区砒及里海证件,排防迂费g箱隹居处理自怕患军度比对桂援北大_.T貂插头胫境口堆螳目单遁达睦押舞;利用良库坡口构嚏

20、弹慧，丫制坡n«感性较大_ _里氏体枕料堆理在装种科材料上外恂更虹锐孤1用学用汰轮机再患裂境1、 斜 Y 型坡口（铁研，Taken） GB 4675.1-84UDCa1.湖,蝴 於fOJB2 .4BGB 4«75. T-S4中华人民共和国国家标准焊接性试验斜Y型坡口焊接裂纹试验方法Weimillty tavtlvMeth*1 of Yxroo” cmckiog te$t就图1试件的形状和尺寸图2果用手焊时试验焊缝位置ZPMC Q.A. BRANCH焊接裂纹讲座内部培训资料图3采用焊条自动送进装置焊接试验焊缝位置人而聂较b很两裂皎c断面驾坡图4试样裂纹长度的计算2、搭接接头（

21、CTS） GB 4675.2-84中华人民共和国国家标准VDC 621,191.052 必 JB2GB 4叮54“焊接性试验搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法WeMdbility testingMethod of controlled th«rm& $everity crackiRg t«stw LSffttjXsc M1提12 J TtTS里1试件形状和尺寸如一上板厚曳 15-下板厚度ZPMC Q.A. BRANCH焊接裂纹讲座内部培训资料第27页共28页各种裂纹第一道试验饰缝，TSN =式中：& 第一道试验埋绕；TSN-254 （2白+如）,上板厚度，m

22、md -下板厚度，mm口二向熟ifm as热拘束指数的确定3、 T 型接头 GB 4675.3-84中华人民共和国国家标准UDC 621.7ST.053* CT能J«2 46GB 4E.384焊接性试验T型接头焊接裂纹试验方法Weldability testidgMethod of cracktoR test for welded tee joint本标准适用于碳素轲的T型接头角焊缝裂纹试验，T试件的制备试件的形状及尺寸如图E所示,底扳1 京西 2试整材料武臆材料原则上是采用符合GB 7W-79普通碳素结构铜技术条件所规定的A3和A3E钢,3试鸵条件3.1试验用厚条的直径为4mm中3

23、 £ 5八5?理缝均采用船形焊位苴进行焊接（参见图2）。图2试监焊缝的焊接位置4、 HAZ 最高硬度 GB 4675.5-84中华人民共和国国家标准焊接性试睑焊接热影响区最高硬度试验方法WeldabiHty testingTest lug inethod 01r outximum hardnessH veld heat -affected 礴i。本标也适用于手工电弧犀接，是以热滋响区最高解度来相对地评价钢材冷裂倾向的法脸方法.I试件的制备1.1试件的形状和尺寸分别叁地图1和表L*试件的标蹴厚度为之口ee4若板厚把过端mm/圆球 机械切削加工成20mm厚，并保留一个轧制表面*若微厚小于

24、ZOee，则毋须加工口图1试件的格状表E试件尺寸mm试件名称LB/1号流忤2007512S± 10?母试件2®125 t 10图2硬度的捡测位ZPMC Q.A. BRANCH焊接裂纹讲座内部培训资料五、焊接裂纹倾向间接评定法1、冷裂纹计算公式(1) JIS和WES碳当量公式小铁斑和最高硬度武验提出，适合于如约5OOlO0OMPa调质低合金高强度铜的成分限 制见表2TK表2T 7为冬种钢的跟当最上限”fr(MPa)(商焦温度不£七)匚%) 。式 MPa)册科温度n1)Ce5。/70flno小宜TSkSl1500届*2-17挟式(2-1。计源的各种的的Ce上限(2)

25、AWS碳当量公式C 一上 Mn Si Ni Cr Mo / Cu p、,、“c+一 6 f+k-+丁+片+引。适用纲材的成分见去2-2久当Cu<C5%和P<0.05%时可不计.试聆绪果如图2-弘所 木，最佳施焊条件见表£78。(3) IIW碳当量公式 国际焊接学会(HW)推春的碳当最 公式陆Mn Cr+Mo-h vNi+Cu15(27 91适用于5。0600Mp3级的非调研高强度 钢*可不预热的限制板厚为GW0.45%时 为25mln, CE<OH1 驰(C<O.£I%)时为 3g%，图£-34施岸条件和碳当证(1.I , , F见要工-1

26、)焊损性分笺琉热岛触性唯条度o低总理条消原威力*击处理1优良_ 一不制不需较好必1Q01。七不求热的毒K * 一，尚好1504glM希曳希里N可以15-2。100心要希篁装276挂式仁7的计:的佳脑焊条件（4）裂纹敏感指数及预热温度式中备+或P一+备+嬴旧扩散总，适用于l.O5.OmL/iO0g1Cu20+ 5B(2-20)(2-21)心坪缝的技伸拘束度，适用于5CK）033000N/（mm mm）4小铁研试取4=70工（t为版厚）.* 一优验板厚（mm）jHr.碳当量.试验板厚为19032)适用钢材成分见表270,也适用于调质钢.热输入量为173QkJ六g50mm0.由式（2-2。）及式（2

27、-21）计算无裂纹的预热温度公式如下工Tq=1440P*-3恭（lC）临界冷却时间计算公式,(i6o)Et=e(67.6CJ3-lS0.0CP163,8C/-4l)(2-23)当实际奔后冷却到1口。七的冷却时间九。面)/时，就不会发生裂及.C=CE + 0.151ogH + 0.30log(0.U】7£b*)(2-23a)( 0050处(对20%)/ + 0.0025 虾但-206)(&瓯)(273b)« 部 Mn Cu Ni Cr + Mo+Nb+V . _ ).C.-C(C)(+-+ + +5B/ (2T3c)A(C ) = 0*75 + 025tanh( C

28、-O.12) X 20JQ-23d)式中e.一拘束应力，(7为纲材的屈服强度(MPa),K应力集中系数，45，V坡口取8, 60eX, 丫，丫坡口取4,6yV形坡口取1.5. H甘油法测定的扩散氢含量（mL/lOO&L 玛拘束度N/（mmmtn）。式（2-邪）的计算比较复柒，一般用微机编程序较方便,但该公式概括了武（2-19）和 式Q-21）含碳最范围按宽的各种躯材，兼顾了接头拘束应力和坡口形状的应力集中影响，具 有更高的精度，如图"35及表2T9所示.图376三种碳当量公式的比较（参见表加19）曲圾代号应用公式与实际猥度越1C 式£79)± 702Pff

29、(3-21)1 503CfM(CXl-M0,d)±2S*2-13三种磁当景的计霹精度比较（见图275）ZPMC Q.A. BRANCH焊接裂纹讲座内部培训资料寰2-20 ；L抻潼皆讦簿公式的纲材成分范圉（%）量立后式CsiMnNi"IM。 1V :CuB一,-7pSO(l-IT)<7。郃：<1,6<2,5<1.S5d<0,1<Q51 -Chl£T8)<Q4-<re<1,3<1*0-0.5/L.0b.QS/ QJ5P*X：-21)0.07/<0,60pH u<1.2<1,3<0,7&

30、lt;032<0Q5HCS(2-24)0,21/ e.ss0.15/I 1.50.41/1.5?0.1271.9oat?3Eaaa/<0.54l0.04/O.OOT/ QJI17还可以采用较简便的方法来求（川.）6，方法如下:（*）5 =皿一。28）芹，其中常数 4x（1315）X10*,也注2,当线能量为I/"cm时可利用图2T6来查找力0P.按 式（2-如）计算*其中匕按式（2-21）计算，H可参照表2-21来选取，拘束度可按式2-13） 计算或参照表"7来选取.K(构公)恒曲越弥岔A=s嬴顺雄工岷歌图276 p一（"Q,的关系曲线（线能量为ITk

31、J/cm） I一发生裂纹区 I设有裂然区2、热裂纹公式Si Ni 、当热裂纹敏感指数HCSV 4(碳素钢)C(S + P + Ioo )3 或3.2 (低合金钢)时，很少发生裂"-3MH+CF+MO+V -X1°纹。适用钢种见表2-20。(2-24)3、再热裂纹公式AG=Cr+3.3Mo+8.1V 2当再热裂纹敏感指数AG* 0时.钢 材(CVC.18%, CrVl.5%)的再 热裂纹敏感性很强.通常500Mp且级钢 G=-L 4-1.0,600MPa 级钢 AG= 一】40.6, 800 MPa 级钢AG=0.5 20所以对高强度钢作回火处理 时要特别注意.（2-25）第

32、33页共28页AGJ - AG4-IflC- 2 （%）（2-26）当&7，»2酎很敏感，<1.5时则不敏感.或P*»=CrH-Cu + 2M04- 10V + 7Nb4-5Ti2 （%）（227）当时，不敏感.适用钢种成分为00。25%孰Cr<i,5<J6, Cu<K0?&, Mo< 0.2«» V,Nb,Ti40.15.把国外有再热裂纹问题的钢种集中列入表2T2供参考，W2-230井某践纲种的再热裂就做向辆号观察整果用式工-好的 效应的号G视察信果用式0-25）的 效 应A2IJBQ-2投有裂我+*5Mo/B 0-3V九5敏 感1 +AeUA-*0,5设有裂蚊+C-MdpT不做蟒十A533B一 0.25敏 感一C-Mm, meR-2不敝盛十AJ(7BQ。台裂 狡十C-Mh-2不敏感+Ash3d裂较+0.6M*-B敏 SA5UI坎有型敦一O.tCrMo-V£眩 膝牛AS17A-1k有装裳+iCi'Mo0,5不牧感AS17B 4CK6少畜鼓2,5Cr-Mo54世 界十AfilB1*裂蚊+5Cr-Mo4.6不铁睢VBK'A517F0 中 到 0.9尸膜般就十gCr-Mo«.T