挂篮预压成果报告

1、济青高速铁路工程表施工组织设计（方案）报审表工程项目名称：新建至高速铁路工程 施工合同段：JQGTSG-编号:致中铁诚业工程建设监理济青高铁监理站：我单位根据承包合同的约定已编制完成北胶新河特大桥跨同大街 （32+48+32） m连续梁180号墩挂篮预压试验成果报告，并经我单位技术负责人 审查批准，请予以审查。附：北胶新河特大桥跨同大街（32+48+32）m连续梁180号墩挂篮预压试 验成果报告施工单位（章）：项目负责人： 日期： 年 月 日 专业监理工程师意见：专业监理工程师：日期： 年 月 日项目监理机构意见：项目监理机构（章）：总监理工程师：日期： 年 月 日新建至高速铁路JQGTSG-

2、标段北胶新河特大桥跨同大街(32+48+32) m 连续梁180号主墩挂篮预压试验成果报告编制复核:审批:中铁一局集团济青高铁项目部二G一六年七月二十五日1 挂篮预压的目的及意义 12 挂篮预压的组织实施 12.1 总体方案 12.2 预压实施情况 23 试验数据收集 34 数据分析 54.1 主桁架变形分析 54.2 180小里程挂篮预压数据分析 64.3 180大里程侧挂蓝预压数据分析 84.4 吊带及横梁弹性变化分析 105 结论 126 过程照片 13北胶新河特大桥跨同大街32+48+32"!续梁180号墩挂篮预压试验成果报告1挂篮预压的目的及意义为了检验挂篮使用的安全性、

3、检测并获取挂篮的弹性变形量、 消 除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保 障措施，也为线型监控单位提供的计算依据。2挂篮预压的组织实施2.1总体方案北胶新河特大桥跨同大街连续梁施工采用菱形挂篮施工，挂篮分 左、右两幅共计四对（8套），每个主墩上各一对，根据本项目的实 际情况，结合相关项目的参考资料，对于此挂篮进行了加载实验，本 次挂篮加载试验，于180#墩现场进行。先在地面按4米间距，铺设 导梁，由工字钢和钢板进行大致调平，再将挂篮的两片主桁架在导梁 上拼装完成后，镜像摆放，各采用4根32精轧螺纹钢锚固后锚、前 锚，在前支点处安装350T千斤顶，通过液压千斤顶逐级进行加载

4、试 压测挂篮变形和强度。在地面将两前后横梁平摆，米用精轧螺纹钢连接吊带，中间安放 30T千斤顶，通过千斤顶逐级加载，模拟吊带受力情况，检查吊带、 销轴、精轧螺纹钢连接情况及受力后的弹性变形，以修证挂篮主桁架的弹性变形情况。通过两者组合，基本能够模拟出挂篮整体受力情况 下各荷载的变形情况。2.2预压实施情况挂篮预压在180号主墩附近场进行。自2016年7月22日开始， 当天完成加载，第二天完成卸载。挂篮压载采用千斤顶压载，压载的重量为计算前上横梁传递至前 支点的最大反力，具体数值来历见北胶新河特大桥跨同大街 32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案。压载时按最大节段混凝土重量的1.2倍考

5、虑。压载分为四级，第 一级，达到压载重量的20%,保持荷载0.5个小时。第二级，达到压 载重量的48%,保持荷载0.5个小时。第三级，达到压载重量的100%， 保持荷载0.5个小时。第四级，达到压载重量的120%，保持荷载0.5 个小时。保持荷载2小个小时以上后卸载。卸载按上述五级分别进行。由于试验过程有大吨位千斤顶， 操过工人必须保证安全，试验位 置不得位于精轧螺纹钢端头、侧面和千斤顶附近，防止压载过程中精 轧螺纹钢脱扣伤及人员。加载后必须有一定的持荷时间，并在确认安 全的状况下方可进行量测作业。试验由项目分部金露负责技术指导，技术主管孟永涛负责技术和 安全交底，技术员园监控记录，安全员子聪

6、负责安全过程盯控、领工 员廖孝武负责现场组织，监理工程师梁峻玮全程旁站，由专业司油泵 操作工人2人，辅助操作工人2人。本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照北胶新河特大 桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案进行， 取得了成功。经过试压，不但消除了菱形挂篮主桁架自身的非弹性变 形，取得了挂篮的弹性变形值，也取得了吊带的弹性变形，为主梁进 入正常循环悬臂浇筑施工提供参考数据。3试验数据收集主桁架试验测点选择在两菱形架 A （后锚点）、B （前支点）、C （前 吊点）、D （前支点立柱）四个节点间的长度变化。吊带预压试验测点 选择两吊带（H1、H2）及横梁预压围中部间距（H

7、3）。测量仪器用钢尺。试验共作三次。两主菱形架同时进行，吊带预压在两主桁架预压 完成持荷阶段进行。每次均分级完成，在荷载加载至10时，收集测 点的相对位移，作为初始值，当每级荷载加载 30分钟后进行测量, 荷载卸载后同样进行测量。每次测量分三次，取平均值PiC图3-2吊带预压示意图试验数据收集如下:表3-1挂篮预压记录表（小里程侧）180-0#块挂篮预压加载测量记录表加载阶段A-AB-BC-CD-D备注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)加载前234647582688335加载25%235147682728338加载48%235348482758342加载100%235448882

8、758352加载120%235248882758348弹性变形613713非弹性变形0000180-0#块挂篮预压卸载测量记录表加载阶段A-AB-BC-CD-D备注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)加载前234647582688335加载25%234848082748339加载48%234848382738342加载100%235148782768346加载120%235148782748347表3-2挂篮预压记录表（大里程侧）180-0#块挂篮预压卸载测量记录表加载阶段A-AB-BC-CD-D备注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)加载前12420460817583

9、08加载25%242346681758315加载48%242447181788321加载100%242848381828330加载120%242948781838335弹性变形521921非弹性变形46-16180-0#块挂篮预加卸载测量记录表加载阶段A-AB-BC-CD-D备注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)加载前242446681748314加载25%242647781788324加载48%242648281848326加载100%242748681818331加载120%242848781818333表3-3吊带预压记录表180-0#块挂篮吊带预压加载测量记录表加载阶段H

10、1H2H3备注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)加载前854839845加载25%854841846加载48%854846848加载100%855847850加载120%856848853180-0#块挂篮吊带预压卸载测量记录表加载阶段H1H2H3备注(mm)(mm)(mm)加载前853838845加载25%854842848加载48%854845849加载100%856847851加载120%857849853非弹性-853-838-845弹性8578498534数据分析4.1主桁架变形分析试验时，测量的值C-C为两片桁架的变形值，单片桁架的变形值为总变形值的一半。计算时按1半计算累计变形

11、，在预压时，C点的变形量包括了 A点变形对C点的影响值，计算挂篮主桁架的变形时，要将此影响值剔除。预压时已按设计安装精轧螺纹钢，其弹性变形已 包含精轧螺纹钢弹性变形。4.2 180小里程挂篮预压数据分析由测量数据可以看出非弹性变形：非弹性变形均为 0。弹性变形：A点5mm, B点12mm， C点6mm，D点12mm，表4-1加载过程中各点累积变形情况B点力C点力模拟加 载吨位A+B+C+D+C+A*(4.9/3.2)53.821.311.000000.0134.553.127.52.50.521.55.8199.078.652.83.54.53.53.58.9537.9212.5110.146

12、.53.58.59.6645.5255.0132.136.53.56.58.1图4-1C点加载时变形数据分析.cC+A*(4.9/3.2)3.0 ISO7.05 0S.04 03 02口1.0 0 1r10.020.040.0 GO.O SO.O 100.0120.D140.0图4-4卸载时C点变形曲线由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程Y=0.0503X+1.289；以确定各节段弹性变形值。X为节段混凝土重量，单位为T。4.3 180大里程侧挂蓝预压数据分析由测量数据可以看出：非弹性变形：非弹性变形分别为4，6、-1、6。有负数为测量误差。弹性变形：A点 4mm,

13、B点 21mm， C点 7mm, D 点 19mm。表4-2加载过程中各点累积变形情况B点力C点力模拟加载吨位A+C+C+A*(4.9/3.2)53.821.311.0000.0134.553.127.51.502.3199.078.652.821.54.6537.9212.5110.143.59.6645.5255.0132.14.5410.9c+D.020,040.060,080.0100.0120.G1400图4-6C点卸载曲线考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。(+人密(49/32)12 00.020.040.00.080.0100,012G.0140.0图4-7加载时C点弹性变形

14、曲线C+A*4.9/3.2)图4-8卸载时C点弹性变形曲线由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线 性方程Y=0.0411X+1.742眇确定各节段弹性变形值。X为节段混凝土 重量，单位为T。4.4吊带及横梁弹性变化分析由以上试验数据，吊带的非弹性变化量为1mm，弹性变形量分别为3mm，10mm。横梁非弹性变化为0mm,弹性变化为8mm。表4-3吊带及横梁加载过程中各点累积变形情况应力模拟加载吨位吊带1吊带2平均横梁9.711.000024.427.5031.5336.052.8063497.4110.12856116.9132.13106.583.5 3V = 0.0257J

15、<-07176 *-1 吊带2考虑现场安装精度及测量精度影响，两吊带取平均值分析5结论在挂篮底模，采用吊带安装部位时，应考虑吊带弹性变形量。小里程侧挂篮弹性变形按式 Y=0.0503X+1.2893确定各节段弹性 变形值。底模部位采用吊带连接的，还应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊带按式Y=0.0448X+0.3854增加吊带弹性变形值，横梁按式 Y=0.0555X+0.4947大里程侧挂篮弹性变形按式 Y=0.0411X+1.7428确定各节段弹性 变形值。底模部位采用吊带连接的，应考虑吊带弹性变形及横梁的弹 性变形，其中吊带按式Y=0.0448X+0.3854增加吊带弹性变形值，横梁 按式 Y=0.0555X+0.4947式中丫为弹性变形值，单位为 mm，X为节段混凝土重量，