跨径16m预应力混凝土简支空心板桥设计

1、资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除跨径16m预应力混凝土简支空心板桥设计一设计资料1 .道路等级 三级公路（远离城镇）本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（道路II级）3 .桥面跨径及桥宽标准跨径：lk 16m计算跨径：l 15.50m桥面宽度：0.5m（栏杆）+7m（行车道）+ 0.5m（栏杆）主梁全长：15.96m桥面坡度：不设纵坡，车行道双向横坡为 2%桥轴平面线形：直线4 .主要材料1）混凝土采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用 C30混凝土，C30防水混凝土 和沥青混凝土磨耗层；钱缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也采用C40;桥面连续采用C30 混凝土。

2、2）钢筋主要采用HRB335a筋。预应力筋为1 7股钢绞线，直径15.2mm,截面面积1390mm2,抗拉标准强度fpk 1860MPa,弹性模量Ep 1.95 105MPa。采用先张法施工工艺，预应力 钢绞线沿板跨长直线布置。1 ）板式橡胶支座采用三元乙丙橡胶，耐寒型，尺寸根据计算确定。5 .施工工艺采用先张法施工，预应力钢绞线两端同时对称张拉。6 .计算方法及理论极限状态法设计。7 .设计依据通用规范公预规。-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除二构造类型及尺寸全桥宽采用7块C50预应力混凝土空心板，每块1.1m,板厚0.85m。采用后张法施工， 预应

3、力混凝土钢筋采用1 7股钢绞线，直径15.2mm截面面积139mm2,抗拉强度标准值 fpk 1860MPa,抗拉设计值fpd 1260MPa ,弹性模量Ep 1.95 1 05MPa。C50混凝土空心 板的抗压强度设计值fcd 22.4MPa ,抗拉强度的标准值 1 2.56MPa抗拉强度设计值 ftd 1.83MPa o全桥空心板横断面图如图所示，每块空心板截面以及构造尺寸如图所示。一一，一-1ZOD图2-1桥梁横断面图（单位：cm ）1口|- 44,544,5 平口图2-2跨中中板断面图（单位：cm）-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除1口一 43

4、446_ 己3图2-3跨中边板断面图（单位：cm）三空心板毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面的几何特性， 采用分块面积累加法计算。先按长和宽分别 为版轮廓的长和宽的矩形计算，然后与挖空面积累计，累加时候挖空部分按负面积计算， 计 算结果以中板为例。表3-1预制空心板的毛截面的几何特性计算表分块号各分块面积a/cm重心距上缘丫/cm面积矩Si / Cm3个分块重 心距截面 重心Di，cmI，A D。；各分块惯Y性矩Ilcm41-252-700-245003-3504-505-2826-113040-635850684155578302 1753144799105-完整版学习资料分享资料内

5、容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除其几何特性按以下公式计算。预制中板挖空部分以后得到的截面积,毛截面面积AcAAki对截面上缘面积矩 sc(Ay。(Ai Yki)毛截面重心至截面上缘距离ys SAc毛截面对自身重心轴的惯性矩I cI iI kiAk2 一 ，_ 一109 85 42.53040 (5 51)毛截面积1.67 2 5 70 35 70 5 46.67 10 5 71.67)531444.64(cm)2)毛截面重心至截面上边缘距离& Ayiys aC AT109 85 42.5302 40 (5 5 1.67 2 5 70 35 70 5 46.67 10

6、5 71.67)531444.64(cm)3)毛截面对重心轴的惯性矩_ 64I1 I14799105 167768.6 4631336.4 4.631 106(cm4)四作用效应计算1 .永久作用效应计算-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除1)空心板自重(一期恒载)gi Ah 5314 10 4 25 13.285(kN/m)2)桥面系自重g2(二期恒载)人行道及栏杆重力参照其他梁桥设计资料，单侧按取2kN/m计算。桥面铺装采用等厚度10cm厚C40防水混凝土，和5cm厚沥青混凝土，则全桥宽铺装每 延米总重为0.10 7.0 24 0.05 7.0 23

7、 24.9(kN. m)上述自重效应是在各空心板较接形成整体后，再加在板桥上的，精确地说由于桥梁横 向弯曲变形，各板分配到的自重效应是不相同的，本例为计算方便设桥面系二期恒载重力近 似按各板平均分担来考虑，则将以上重力均分给11块板，得每块空心板分摊的每延米桥面系重力为：g2 (2.0 2 24.9) 7 4.13(kN m)3)包载内力计算简支梁恒载内力计算结果见表4-1表4-1 载内力计算表福裁gJ(kN/m)l /mM /(kN ?m)Q/kNMl/2(gl2/8)2MH4(3gl2 /32)支 点Q0(gl/2)Ql/4(gl/4)一期®a g1二期®载生合计g1+

8、g22 .可变作用效应计算本例中汽车荷载采用公路II级荷载，它由车道荷载和车辆荷载组成。通用规范规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。1)汽车荷载横向分布系数计算空心板跨中l/4处的荷载横向分布系数按较接板法计算，支点处按杠杆原理法计算，支点到l/4点之间按直线内插求得。(1)跨中和l/4点的荷载横向分布系数计算-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除2ei空心板的刚度参数rE4GIt (?)式中：It 4.6 106cm4;b 110cm;l 15.5 100cm; I t为空心板截面的抗扭刚度。可简化成图4-1所示单箱截面。按单箱近似计算It。in1CdX-

9、125inj51F计算It的空心板简化图图4-1|4b2h2T 2h 2bt1t22_24 852 72.526 / 4、-7.83 106(cm4)2 门 72.5852 -12.525代入刚度参数计算公式的刚度参数2EI ,b、24.361 106 , 110、2()2 5.81()2 0.01728 0.017 4GIt l7.83 106 1550按 查姚玲森桥梁工程（1985年）附录I中7块板的较接板桥荷载横向分布影响线表。由=0.017时1号至4号板在车道荷载作用下的荷载横向分布影响线值，计算结果列于表4-2中，据表4-2中画出各板的何在横向分布影响线，在其上布载。如下图所示。表3

10、-9各板荷载横向分布影响线坐标值表板 号r12345671-完整版学习资料分享各板的荷载横向分布系数计算式为mq1q 2资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除2340-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除E.M3F5nJA3wu,1 招Qn.9530.3030.3020.3000.293图4-3支点处荷载横向分布影响线及最不利加载图支点处荷载横向分布系数如下。一 .1汽车mq 图4-2各板横向分布影响线及横向最不利加载图11 号板：汽车 m0 -(0.222 0.160 0.125 0,098) q 212 号板：汽车 mq 1(0.19

11、4 0.168 0.136 0,106)2 3 号板:汽车ma1(0.1580.1710.1520,119)q 24 号板：汽车ma1(0.1290.1520.1640,141)q 2(2)支点处的何在横向分布系数计算支点处的荷载横向分布系数按照杠杆原理法计算，如图4-3所示 1.00 0.500-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除2)横向分布系数沿桥跨的变化支点到四分点的荷载分布按照直线内插进行，见下表表4-3空心板的荷载横向分布系数福裁跨中至处4支点公路I级2)汽车荷载内力计算在计算跨中及1/4截面的汽车荷载内力时，采用计算公式为6 (1)(mcqk

12、mipkyi)式中S一所示截面的弯矩或剪力一汽车荷载的冲击系数 一汽车荷载横向折减系数，8m桥宽采用双车道，横向分布不折减，故 =1.0;mc 一汽车荷载跨中横向分布系数.一汽车车道荷载中，每延米均布荷载标准值一弯矩、剪力影响线的面积mi一沿桥跨纵向与集中荷载位置时对应的横向分布系数Pk.V 一沿桥跨纵向与集中荷载位置时对应的内力影响线坐标值(1)内力影响线面积计算表4-4内力影响线面积计算表截面影响线回积 (itf或项影响线 图式M1/2l2/8 15.52/8 30.031Q1/21/21/2-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除l /8 0.5 0.

13、5 0.5 15.51.938M1/43l 2/32 3 15.52/32 22.5237Qi/41 3 3l 4.3592 4 43/41/4Qo1 /一 15.5 1 7.752一 1(2)公路II级荷载计算均布荷载q< 7.875 kN/m集中荷载：计算弯矩效应时pk 180 360 180 (15.5 5) 222kN 50 5222 0.75 166.5kN计算剪力效应时pk 1.2 166.5 199.8kN3)计算冲击系数空心板梁：C50混凝土 E取3.55 1010 N/m2, A 0.5314m2, I c 0.046m4,G 0.5314 25 13.29kN/m。G

14、 g 13.29 9.81 1.355 103 Ns2, m2fEIc 3.14.3.55 1010 0.046f-2237.072 Hz2l2 G g 2 15.521.355 1030.176ln f 0.0157 0.330则 11.3304)计算 M"2，Mi/4，Qi/2，Qi/4 ,(表 3-12,3-13 )汽车荷载内力计算公式Sq (1(mcQkmiPky。计算结果如图4-5至图4-6所示-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除表4-5汽车荷载M"2,M"4,Q"2,Q|/4计算表截面福裁q-(kN 神

15、PkkN1myS(kN.m)Mi2公路一II级Mi4Qi2Qi4图4-5汽车荷载下计算跨中弯矩,剪力布载图图4-6 汽车荷载下计算L/4处弯矩布载图5）计算支点截面汽车荷载最大剪力计算支点剪力时，考虑荷载横向分布系数沿桥长的变化，总线最不利布载及相应的 剪力影响线及横向分布系数值如图-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除汽车车道荷载支占皎力或响线汽车荷载横向横向分 布系数沿楙寺的变化图4-7计算支点处剪力布载图3作用效应组合汽车荷载作用效应按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合汽车荷载作用效应标准值（不考虑冲击）汽车荷载作用效

16、应标准值（不考虑冲击）个作用效应组合计算如下表表4-6空心板作用效应组合计算汇总表作用类 别厅P作用种 类弯矩剪力四分点跨中支点跨中四分点作用标 准值1结构自 重02汽车荷 载S=1+2基本组 合31.2 1041.4 21 S=3+4短期效 应组合5结构自 重0607 (2")-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除S=5+6长期效 应组合7结构自 重080.4 (2)/(1)S=7+8五预应力钢筋设计1 .预应力钢筋截面积的估算先张法预应力混凝土空心板桥的预应力钢筋采用j 15.2 mm钢绞线，沿空心板跨径方向（桥梁纵向）采用曲线布置（在靠近支

17、座处向上弯起）。设预应力钢筋的截面积为Ay, Ay 一 般由空心板的跨中截面内力控制。预应力钢筋布置在空心板下缘，假设 ap 50mm,则预应力钢筋重心至毛截面重心的距 p离 ep h/2 ap 401.7 50 351.7mm根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预 加力为NpcMS/W 0.7 ftk1ep/W A p710.16 106/1.15 108 0.7 2.651351.7531400 1.15 108874540.94 N式中：A=5314cm2 ； W=L 4.63 106 /40.17 1.15 105cm3; M s 为荷载短期效应弯

18、矩作 h/2用设计值，Ms 710.16KN m 01 7 j 15.2mm钢绞线的公称截面面积为139mm2 ,张拉控制应力取-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除con0.75 1860 1395MPa ,预应力损失按张拉控制应力的20%古算，则需要的钢绞线根数nP874540.941 0.2 1395 1395.6根，现选用8根1 7 j15.2mm作为预应力筋,2Ay 1112mm2 .预应力钢筋的布置先张法预应力钢筋布置在空心板下缘，ap 50mm,沿空心板跨长直线布置。钢绞线的布置应满足公预规要求，即钢绞线净距不小于 25mm端部设置长度不小于

19、150mmi勺螺旋钢筋等。空心板跨中截面钢筋布置如图所示图5-1 空心板跨中截面普通钢筋和预应力钢筋布置图（单位：cm）3 .普通钢筋数量的估算及布置在预应力钢筋已经确定的情况下，可由正截面承载能力极限状态要求的条件确定普通钢 筋的数量，暂不考虑在受压区配置预应力筋。先按构造要求配置普通钢筋。非预应力钢筋采用 HRB335 fsd 280MPa,Es 2 105MPa 0按公预规As 0.003bh0 0.003 546 850 401326.8mm2受拉区配筋7 16,钢筋面积Ag 1407.7mm2 1326.8mm2该钢筋布置在空心板受拉边缘下缘一排 40mn#,即as 40mm-完整版

20、学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除六换算截面几何特征计算毛截面面积A=5314crrio毛截面重心距截面上缘距离 44.46cm,距截面下缘距离 85-44.46=40.54cm。毛截面对重心的惯性矩为. 4I IiIi4631336.4cm1 .换算截面面积Ao=A+ (Ay-1 ) Ay+ (ng-1) A=5314+ (5.49-1 ) X 11.12+ (5.633-1 )义2 cmA g受拉区普通钢筋面积，Ag2n y预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比，nyn g非预应力钢筋弹性模量与混凝图弹性模量之比，ng2 .换算截面重心位置钢筋换算截面对毛

21、截面重心的静距为Sg= (5.49-1 ) XX ( 40.54-5 ) + (5.633-1) X X (40.54-4)3换算截面重心对毛截面重心的偏离h0=Sg 8 0.766 cmA0 5429.12 换算截面重心至截面下缘距离 换算截面重心至上缘距离 预应力钢筋重心至换算截面重心的距离ey普通钢筋重心至换算截面重心的距离eg全部预应力钢筋和非预应力钢筋换算界面中心至构件换算截面重心轴的距离为ngAgeg nyAyeyeA 35.34ngAg nyAy截面有效工作高度为h04 .换算截面的惯性矩I°=Ih+Ad2o+(小-1) Aej+ (ng-1) Ae2-完整版学习资料分

22、享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除4.截面抗弯模量4780113.096y°39.774120181.855cm3上W°I °-T y°4780113.09645.226105693.917 cm3七承载能力极限状态计算1 .跨中正截面承载能力计算将空心板截面换成等效工字型截面，其方法是，在保持截面面积、惯性矩、型心位置不 变的条件下，将空心板的圆孔换算为边长为 b h的矩形空（如图所示）。1L9-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除图7-1 空心板截面抗弯等效换算图（单位：cm）按面积相等b

23、khk 0.25 D2按惯性矩相等bkhk 12 D2 64联立求解得bk 54.39cmhk 51.96cm等效工字型截面尺寸：上下翼缘厚度 hfhf, 425 ( 3 4)600 165.2mm腹板宽度bf 1090 ( . 3 6)600 3.14 546.1mm首先按公式fsdA fpdAfcdbhfsdA判断截面类型：0spy cs sfsdAs fpd Ay 280 14.077 100 1260 11.12 100 1974588 Nfcdbhf , 22.4 1090 165.2 4033523 2 N所以属于第一类T型截面，计算时候应按宽度bf = 1090mm的矩形截面来计

24、算抗弯承载能力，按以下公式进行跨中正截面强度验算：xr°Mdfcdbfx(h0 -)此时，受压区高度x的计算公式为x=( 280 14.077 100 1260 11.12 100 /(22.4 1090) =80.87 mm 解得x=80.87 mmbh0 0.4 805.66 322.264mm-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除xMudfcdbfx(h0 -) 22.4 1090 80.87 (805.66 80.87 0.5) 1510.95KN m2r0Md 1.0 1125.213kN m计算结果表明，跨中截面抗弯承载能力满足要求。

25、2 .斜截面抗剪承载能力计算3 1)主梁截面尺寸验算根据公预规，矩形T型I型截面的受弯构件，其抗剪强度应符合下列要求r°Vd 0.51 103fcukbh。公式中Vd-验算界面处的剪力组合设计值，有前表可查 V=387.592 kNfcuk -边长为150mrmi凝土立方抗压强度，空心板为C50, f=50MPab-等效工字截面腹板宽度，b=bf=546mmh0代入上式得 Vud 0.51 10 3 . 50 546.1 805.66 1586.64kNr0Vd 1.0 3870592kN 1586.64kN计算结果表明截面尺寸满足要求。4 2)验算是否需要根据计算配置箍筋5 公预规

26、，中板1.25 0.5 10 3 ftdbh0 728.70kN r0Vd 387.592kN因此，可不进行斜截面抗剪能力的验算，仅需要按公预规进行构造配箍筋。对照内力汇总表个计算截面控制设计的剪力值，为构造和施工方便，本设计预应力混 凝土空心板不设置斜筋，故计算剪力全部由混凝土和钢筋承担。采用直径为10的双肢箍筋(HRB335I冈筋)，则2Asv nsvAsv 2 78.54 157.08mm受弯构件中箍筋常按等间距布置，本题在跨中部位箍筋间距为150mm配箍率157.08546.1 1000.0019 0.19% svmin 0.12%支点截面向跨中方向不小于1倍梁高范围内，箍筋间距为10

27、0mm配筋率157.08546.1 1000.0029 0.29% svmin 0.12%-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除八预应力损失计算X7 股钢绞线，EX105MPa,?pk=1860MPa,控制应力取 (rX 1860=1395MPa。1,锚具变形、回缩引起的预应力损失12预应力钢绞线的有效长度取为张拉台座的长度，设张拉支座的长L=50m采用一端张拉及夹片式锚具。12EpL式中 LL=4mm;L预应力钢筋的有效长度，取 L=50m45则12=5 1.95 1015.6(MPa)50 1052,加热养护引起的温差损失13先张法预应力混凝土空心板桥

28、采用加热养护的方法，为减少温差引起的预应力损失, 采用分阶段养护措施。设控制预应力钢绞线与台座之间的最大温差t=15oc,则132 t 2 15 30(MPa)3.由于钢绞线应力松弛引起的预应力损失1515(0.52pe 0.26) pepef pk其中张拉系数一次张拉时0.9 ,预应力钢绞线松弛系数0.3。pe为传力锚固pe时的钢筋应力，由公预规第 6,2.6条，对于先张法构件pe con 121395 15.61379.4(MPa)代入计算式，得15 0.9 0.3 (0.52 1379.4/1860 0,26) 1379.446.79MPa4,混凝土弹性压缩引起的预应力损失1414 EP

29、 pe-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除式中pe为预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值,EPny 5.49;pe在计算钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土法向应力(MPa),其值为peN p0 Np°ep0A0N p0 p0Ap16 Asp0 con l其中，l为预应力钢筋传力锚固时的全部预应力损失，由公预规第6.2.8条,先张法构件传力锚固时的损失为l l2 l3 0.5 l5,则p0 con l2 l3 0.5 l51395 15.6 30 0.5 46.79 1326.005MPaNpo poAp16 As 1326.005 1

30、112 0 1474518 N由前面计算空心板换算截面面积A 5429.12cm2预应力钢筋重心至换算截面中心的距离ey 34.774cm ,换算界面的惯性矩I0 4780113096cm4,则No N p°ep01474518pe A010y° 5429121474518 347.74 347.74 2.716 3.730 6.446MPa7801130960l4 EP pe 5.496.446 35.39MPa5 .混凝土收缩、徐变引起的预应力损失l60.9 EP pct0,tEy (t0,t)l6115 ps式中构件受拉区全部纵向钢筋的含筋率,AsApAo11.12

31、14.0770.00465429.1221 epsps 1. 2i室£ 2.418 880.458-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除构件截面受拉区全部纵向钢筋截面重心至构件重心的距离，本例中,ng Agegny AyeyngAgnyAy2.01 051 4.07735.7741.951 0511.1235.774c., 35.34cm2.0 10514.0771.9510511.12i-构件截面回转半径i2羡 嘿詈880.458cm2；pc-构件受拉区全部纵向钢筋重心处，由预应力(扣除相应阶段的预应力损失)和结构自重产生的混凝土法向应力,其值

32、为p0 con(l2 l3 l40.5 l5) 1395 15.6 30 35.39 0.5 46.79 1290.615MPaNp0p°Ap16 As 1290.6151112 0 1435.164 103NpcNp0A0Np°ep01435.164 103V。I。5429121435164 347.74 4 347.74 6.274MPa ;4780113096 104预应力钢筋传力锚周期龄期t0,计算期为t时的混凝土收缩应变;(t,tO)加载期龄t0,计算期为t时的应变系数。PS2eeps d1 1i .235.342.418880.458EPny5.49Ey1.95

33、105MPa考虑自重影响,由于收缩徐变持续时间较长，采用全部永久作用，由表 3-14查得,永久作用在跨中和l/4界面产生的弯矩分别为：跨中为 523.15kN m, l/4截面为 392.36kN m。跨中截面拉应力M GK .523.15 106t y0而 347.74 3.806MPaI04.78 10l / 4截面拉应力M392.36 106t GK V0 市 347.74 2.854MPaI04.78 10则全部纵向钢筋重心处的压应力为:-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除跨中pc 6.274 3.806 2.468MPal /4截面dc 6.2

34、74 2.854 3.42MPapc支点截面pc 6.274MPapc公预规第7.2.7条规定，pc不得大于传力锚固时混凝土立方体抗压强度fcu的0.5倍，设传力锚固时，混凝土达到 C40,则几 40MPa。因此，以上各截面均满足要求。设传力锚周期龄t0 7d ,计算期龄为混凝土终极值tu ,设桥梁所处环境的大气相对湿度为75%由前面计算，空心板毛截面面积 A 5314cm2,空心板与大气接触的周边长度u 2 1090 2 850 3880mm,则理论厚度为 h 2A 2 531400 274mm3880查公预规第6.2.7直线内插得到:cu t,t00.0002382.076将以上各项数值代

35、入16计算式，得160.9 EP pc(t0,t)Ey(t0,t)1 15 ps跨中1657.49MPa1 /4截面65.86MPa支点截面1690.95MPa6 .跨中截面预应力损失组合 跨中11213141516 15.5 30 35.39 46.79 57.49 185.15MPa11213141516 15.5 30 35.39 46.79 65.86 193.64MPa支点截面112131516 15.5 30 35.39 46.79 90.95 218.73MPa各截面有效应力-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除跨中 pe con 1 139

36、5 185.15 1209.85MPa1/4 截面 pe con l 1395 193.64 1201.36MPa支点截面pe con l 1395 218.73 1176.27MPa九 正常使用极限状态计算1、正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边的正应力控制。公预规第6.3条规定，对于部分预应力A类构件,应满足两个要求：一是在作用短期效应组合条件下预制构件应满足stpc 0.7ftk ；二是s pc在作用长期效应组合条件下预制构件应满足1tpc 0,即不出现拉应力。式中st 荷载短期效应组合作用下，截面受拉边应力，对于跨中截面6.72(MPa)_Ms_710.155 106st =3Wo1056

37、93.917 10pcNpo epoWoV。,其中epo347.74(mm)对跨中截面Npo=酬A =1209.85 1112pe y1345.353(kN)NpoN po epoWoV。31345.353 1054291231345.3533 10347.74_ 44780113.096 10397.742.48 3.89 6.37(MPa)扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预应力，其由此得st pc 6.72 6.37 0.35MPa0.7ftk=0.7 2.65 1.855( MPa)-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除才两

38、足要求。对于跨中截面，荷载长期效应组合条件下，截面受拉边的应力为:_ Mld _ 630.01 106lt =Z_ _3W01105693.917 105.96(MPa)由此得：it pc 5.96 6.370.41MPa) 0满足要求。上述计算结果表明，正截面抗裂性满足要求。2、斜截面抗裂性验算部分预应力混凝土 A类构件斜截面抗裂性验算以主拉应力控制，支点截面形心轴在荷载 短期效应组合作用条件下的主拉应力应满足tp 0.7 ftk的要求。tp0.7 ftk 0.7 2.65 1.855(MPa)tpcx22cx22式中略去温差作用。tp荷载短期效应组合作用条件下和预应力引起的混凝土的主拉应力

39、，此处VdS01bl0式中剪力,Vd 219.815kNb腹板宽度b 546.1mm,I0 换算截面惯距，I0 4780113.096cm4S01 空心板支座处计算位置以上截面对空心板换算截面中心轴的静距。计算截面选择第二个位置：空洞顶面定为A-A截面，空洞底面定为B-B截面。A-A截面S01A1090100 452.26100/243846340mm33B-B截面S01B1090150 397.74150/252767990mmMscx pc丫01 0支点截面pc 6.274MPa,Ms 0kN m下面分别进行主应力计算。A-A截面-完整版学习资料分享资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除VdS01Ablo219.815 103 4384634010546.1 4.780 100.37MPacxtp二2cx6.2746.274 2 0.3720.022MPa此时，tp0.7