宁波水站超重、超高承重架方案

1、宁波东港电化膜距离子膜淘汰隔碱膜（500kt/a）技改工程电解循环水站承重脚手架施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 二零一二年四月二十六日目 录一、工程概况····································

2、;··········1二、编制依据······································

3、3;2三、模板及支架参数选择····································2四、模板支架构造措施··········

4、;····························2五、模板支架施工管理····················

5、············4六、模板支架检查验收规定···································5七、模板

6、承支架的安全和环境·································5八、风险分析及应对措施·············

7、83;···············7九、计算书·································

8、83;8十、附图··································16一、工程概况1、工程简介工程名称：宁波东港电化膜极距离子膜淘汰隔膜碱（500kt/a）技改项目工程地点：宁波大榭开发区东港北路1号建设单位：宁波东港电化有限责任公司监理单位

9、：南方工程建设监理有限公司施工单位：中国化学工程第六建设有限公司2、工程概述：本工程位于厂区西侧，紧挨本工程西侧为变电所以及拟建冷冻变电所场地，南侧为厂区道路，东侧为原循环水站，北侧为氯压缩和氢压站。场地本身为原冷冻厂房拆迁后形成在土建施工深度范围内，该场区地层自上而下分为素填土（Q4ml）：杂色，松散。主要由建筑塘渣（块石、碎石，局部回填有大块石）及少量粘性土组成。层厚1.702.90m。粉质粘土（Q4m）：灰黄色，软塑，含少量铁锰质斑点及结核。中等干强度，中等韧性，摇振无反应，稍有光泽。层厚0.90-2.30m。-1淤泥质粉质粘土（Q4m）：灰色，流塑，饱和，含少量贝壳碎片及腐植物，高干强

10、度，高韧性，摇振反应无，切面光滑。本工程相对标高±0.000相当于绝对标高2.850米，地下-2.0米，地上+9.5米。电解循环水站宽15.5米，长32米。主体结构为钢筋混凝土框架剪力墙结构，主体结构宽11米，长32米。地下部分为钢筋混凝土水池。电解循环水站基础为梁式阀板基础。基础顶（水池底）标高为-2.0米。电解循环水站框架柱为500×500，柱底标高为2m，柱顶标高为9.5米；主体结构剪力墙底标高为-0.2米，顶标高为+3.93米、9.5米。-2米9.5米中间有梁无楼板，屋面有梁局部有楼板。本工程承重架属超重、超高承重架，为确保施工安全和施工质量，特制订本脚手架施工方案

11、。本工程底板施工完成后，在底板上搭设承重架、外架，南北两侧在水池外侧搭设。待水池完成后，采用塘渣回填至室外地表平，并用压路机压实，水池南北两侧铺设150mm碎石垫层，浇筑150mmC20混凝土表面硬化，从而加强承重架的地基承载力。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见6、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）7、

12、建筑结构荷载规范（GB500092001）8、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）9、钢管扣件合格证及检测资料10、关于加强施工现场钢管扣件使用管理的暂行规定浙建建200338号11、电解循环水站施工图 12、本公司QESH三个体系程序文件和综合管理手册。13、中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所的PKPM施工承重架计算软件。三、模板及支架参数选择电解循环水站屋面板厚为120mm，板的承重架按120mm板的方案设计、验算和支设，验算高度按最高高度11.5米进行计算，采用PKPM施工计算软件进行验算（省标）。电解循环水站剪力墙、梁、板验算及参数选择详见计算书及附图。4、墙、梁侧板采用九夹板

13、，梁底采用18mm的九夹板和2根40×60的方木，中间设14的对拉螺杆，梁高600设一道，900设两道，水平间距600mm；墙侧设14的对拉螺杆400梅花形布置。墙、梁侧面的方木的间距为300mm，方木放在钢管横楞上，九夹板放在方木上。5、模板自重标准值：无梁楼板模板取0.30kn/m2；肋形楼板模板（其中包括梁的模板）取0.50kn/m2。6、钢筋砼自重标准值：板结构取25.1 kn/m2；墙、梁结构取25.5 kn/m2。四、模板支架构造措施1、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向

14、扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。2、立杆的接长除顶步可采用搭接外，其余各部接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。严禁将上段的钢管立杆与下段的钢管立杆错开固定在水平拉杆上。3、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点

15、两个直角扣件的中心距不应大于150mm。每步的纵、横向水平杆应连续设置且双向拉通。4、剪刀撑设置：4.1 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪力墙、框架梁底设置竖向剪刀撑。详见附图。4.2 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。5、承重架搭设时若被柱子隔断，竖向立杆沿柱子外围布置，水平杆件采用抱柱的形式与结构进行拉结。详见附图。承重架被剪力墙隔断时，每个隔断点在剪力墙内预埋1500mm长短钢管，利用预埋短钢管将脚手架水平杆连成整体。拆除时将预埋钢管切除。6、剪刀撑的构造应符合下列规定：6.1、每道剪刀撑宽

16、度不应小于4跨，且不应小于6米，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°60°之间。详见附图。6.2、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。6.3、剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心点至主节点的距离不宜大于150mm。7、一层地基处理7.1 在搭设支模承重架之前，用塘渣对基坑回填，并用压路机压实。在水池南北两侧铺设150mm碎石层，浇筑150mmC20混凝土表面硬化，宽度为1.5m，以满足搭设支模承重架地基要求，确保地基不下陷。五、模板支架施工管理1、混凝土浇捣管理：1.1 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；1.2 严格控制实际施

17、工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；1.3 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。1.4 混凝土车采用45米的泵车，两次停放。混凝土浇捣时，先浇梁，后浇板，由1-A轴向1-L轴浇捣，每横跨由中间向两侧浇捣。2、 模板承重架搭设的过程管理：2.1 楼层模板全部采用1220mm×2440mm×18mm厚复合木模板，为加快进度，要求提前备料，组装翻样。2.2 为了保证整体的稳定性，混凝土柱、墙浇捣完毕后再施工梁板混凝土。2.3 为了保证预埋螺栓的位置的准确性，混凝土浇捣时严禁混凝土冲撞螺栓，振

18、动棒碰到预埋螺栓。2.4 本工程楼层模板承重架的拆除不仅要使砼强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的要求，且必须在拆除前对拆除人员由项目技术负责人进行技术交底，并做好交底书面手续。拆除前必须办理拆除审批手续，经技术负责人审批签字并经监理验收后方可拆除。2.5 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。3、模板承重架搭设的材料管理：3.1 钢管及扣件进场时已进行检验，并提供检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求。禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。3.2 租赁的钢管扣件需现场见证取样抽检，送大榭开发区质监站检测中心检测

19、，报告出来后，将检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求。六、模板支架检查验收规定1、模板支架搭设完毕后应由项目技术负责人、施工员和安全员进行自检，公司派技术人员参加，检验合格后报监理验收合格形成记录后方可使用。记录表格见附表。2、节点的连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在扭力矩应达到40-65N·M。梁底自检时应按规范进行抽检。梁、板的扣件拧紧力矩应全数检测并全部合格。七、模板支架的安全和环境管理1、安全管理1.1 模板支架的作业人员应具备有效的专业架子工上岗证书，搭设前项目技术负责人会同安全员对班组进行安全技术交底。1.2 严格遵守高处作业安全技术规范的有关规定，支拆模板底

20、板高处作业须设有可靠临时操作平台。1.3 模板及其支撑系统在支拆过程中必须设置防倾临时设施，作业人员必须戴好安全帽和系好帽扣，带好安全带（五点式）。1.4 支、拆模板时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。1.5 模板支拆、钢筋绑扎、砼浇筑时，避免材料、机具，工具过于集中堆放，任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。施工完毕要做到落手清，各种模板按指定位置，整齐堆放。1.6 拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。1.7 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。1.8 当有六级及

21、六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨后施工要有防滑措施。1.9 砼浇筑过程中，派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。1.10 扣件除了有合格证和检测报告外，在施工过程中还应用扭矩扳手进行抽检，抽检合格后，方准备浇捣混凝土。2、环境保护措施2.1 易燃易爆物品堆放间、木工间、油漆间等消防防火重点部位配备专用消防器材并标明重大危险源识别牌，由现场专职安全员负责。一旦出现紧急情况，立即采取应急预案。2.2 整个模板工程应预防支模架的坍塌，项目部应加强

22、对支模架的检查，一旦出现紧急情况，立即启动支模架坍塌应急预案。3、支模架坍塌应急预案3.1、防坍塌事故发生，项目部成立应急小组，由施工经理黎毅权担任组长，安全员尤悦为付组长，施工员、质量员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理。3.2、发生支模坍塌事故后，由施工经理黎毅权负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊或电话通知现场安全员，由安全员尤悦打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知施工经理黎毅权组织紧急应变小组进行现场抢救。土建施工员龚春标组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防

23、止事故发展扩大，及时清理模板上堆放的设备和机具，防止造成再次事故的发生。在向有关部门电话通知抢救的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。3.3 预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由钢筋工协助送外抢救，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。3.4 发生脚手架坍塌事故时，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其它架子再次倒塌，现场清理由施工经理组织所有人员协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。3.5 事故

24、后处理工作；3.5.1 查明事故原因及责任人；3.5.2 以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位；3.5.3 制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生；3.5.4 组织所有人员进行事故教育；3.5.5 向所有人员进行事故教育；3.5.6 向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。 3.6 支模架坍塌事故应急准备和响应领导小组名单组长：黎毅权成员：、张义林、吴章选、林应龙、赵冉3.7 大榭开发区有关部门电话号码一览表大榭开发区医院： 120大榭开发区消防队支队： 119八、风险分析及应对措施序号风险分析应对措施备注1作业人

25、员不熟悉作业环境或不具备相关安全技能作业人员必须经安全教育，熟悉现场环境和施工安全要求，并检查确认安全措施落实到位后，方可作业。2作业人员未佩戴防坠落防滑用品或使用方法不当或用品不符合相应安全标准作业人员必须戴安全帽，拴安全带，穿防滑鞋。作业前要检查其符合相关安全标准，作业中应正确使用。3登高过程中人员坠落或工具、材料、零件高处坠落伤人高处作业使用的工具、材料、零件必须装入工具袋，上下时手中不得持物。不准空中抛接工具、材料及其他物品。易滑动、易滚动的工具、材料堆放在脚手架上时，应采取措施防止坠落。4作业人员患有高血压、心脏病、恐高症等职业禁忌症或健康状况不良患有职业禁忌症和年老体弱、疲劳过度、

26、视力不佳、酒后人员及其他健康状况不良者，不准高处作业。5大风大雨等恶劣气象条件下从事高处作业如遇暴雨、大雾、六级以上大风等恶劣气象条件应停止高处作业。九、模板及支架计算书梁、墙模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。 计算参数: 模板支架搭设高度为1.5m， 梁截面 B×D=250mm×3700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木

27、方60×80mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm。 梁底承重杆按照布置间距300mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。 采用的钢管类型为48×3.25。 图1 梁模板支撑架立面简图 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)

28、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×3.700×0.900=84.915kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.900×(2×3.700+0.250)/0.250=13.770kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.250×0.900=0.675kN 均布荷载 q = 1.35×84.915+1.35×13.770=133.225kN/m 集中荷载 P

29、 = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.271kN N2=9.516kN N3=8.677kN N4=9.516

30、kN N5=3.271kN 最大弯矩 M = 0.055kN.m 最大变形 V = 0.004mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.055×1000×1000/48600=1.132N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3×5055.0/(2×900.000×18.000)=0.468N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)

31、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.004mm 面板的最大挠度小于62.5/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.516/0.900=10.573kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.57×0.90×0.90=0.856kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×10.573=5.390kN 最大支座力 N=1.1×0.900×10.573=10.468kN 木方

32、的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.856×106/64000.0=13.38N/mm2 木方的抗弯计算强度小于16.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×

33、5390/(2×60×80)=1.684N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.832kN/m 最大变形 v =0.677×7.832×900.04/(100×10000.00×2560000.0)=1.359mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.097kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁

34、剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.561kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.169kN 经过计算得到最大变形 V= 0.210mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.58cm3； 截面惯性矩 I = 22.98cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.561×106/1.05/9576.0=155.25N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.210mm 顶托

35、梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自重为 V1=0.000kN V2=17.169kN V3=17.169kN V4=0.000kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为 V1=0.310kN V2=17.479kN V3=17.479kN V4=0.310kN 风荷载标准值 Wk=0.7×0.500×1.170×0.000=0.000kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.000×0.900×1.800×1.800/10=0.000kN.m 风荷载计算示意图如下 按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF 结构模板