热力发电厂课程设计报告材料2

1、实用文档中北大学热力发电厂课程设计报告学年第学期专业：能源与动力工程学生姓名：课程设计题目：日立 250MW汽机组热力系统及疏水热量DC 系统利用效果分析起迄日期：2022.6.6-2022.6.17课程设计地点：慎学楼 E201指导教师：娄晓静负责人：完成任务书日期：2022 年 6 月日实用文档目录1 本课程设计任务 12 原那么性热力系统的拟定 23 原那么性热力系统原始参数的整理 24 原那么性热力系统的计算 35 局部热力系统的改良及其计算 66 小结 87 参考文献 9实用文档一本课程设计任务1.1设计题目日立 250M 魔汽机组热力系统及疏水热量DC 系统利用效果分析.1.2计算

2、任务1、对原始热力系统计算其机组内效率,并校核.2、确定原那么性热力系统的改良方案,并对改良后的原那么性热力系统计算其机组内效率.3、 将改良后和改良前的系统进行比照分析,并作出结论.对原始热力系统计算其机组内效率,并校核.4、整理机组的参数和假设条件,并拟定出原那么性热力系统图.5、根据给定热力系统数据,计算气态膨胀线上各计算点的参数,并在 h-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线.6、将改良后和改良前的系统进行比照分析,并作出结论.1.3设计任务说明对日立 MWE 汽机组热力系统及疏水热量DC 系统利用效果分析,我的任务是先在有 DC 系统情况下通过对抽汽放热量,疏水放热量,给水吸热量等的计算,求出

3、抽汽份额,从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率分别从正平衡和反平衡计算比照,分析误差然后再在去除 DC 系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率也是正平衡计算,反平衡校核比照.最后就是对两种情况下的绝对内效率进行比照,看去除 DC 系统后对效率有无下降,下降多实用文档少.二如附图三原那么性热力系统原始数据整理3.1原始数据的整理3.1.1 汽轮机型式及参数日立 250MWI 组初蒸汽参数：P0=16.7MPq10=535oC再热蒸汽参数：1zr=535oC,hzr=3532.2kJ/kg低压缸排汽压力：R=0.005MPa给水泵小汽轮机耗气份额及始值：%q=0.035342,hn

4、q=2372.2kJ/kg额定功率 Pe=250MW回热系统：八级回热抽汽,“三高四低一除氧轴封及门杆参数表:名称份额民fi0.00242590.002330.0000325450.00149040.0049620.00088始值hfikJ/kg3388.93026.63026.63251.53026.63116.43.1.2 计算点参数表H1H2H3H4H5除氧器H6H7H8抽汽压力品0.05130.1080.2240.3960.6831.493.515.99抽汽,hj2634.32749.52879.72994.83109.53312.23027.93149.7加热器压力0.0480.10

5、10.210.3730.6551.43.365.63实用文档Pnj2Pnj下饱和水温tnj80.4199.88121.76144.11162.29195.05240.23271.46上端差3.332.672.762.84-1.21-0.19-1.13出口水温tw,j77.0897.21119138.27162.28196.26240.41272.59水侧压力0.687750.687750.687750.687750.6877518.3718.3718.37出口水烙hw,j323.2407.8499.9582685.5843.21041.71194.9进口水温77.07797.214119.00

6、4138.270162.277196.262240.41272.590进口水烙hwj-1310.2323.2407.8499.9582685.5843.21041.7下端差6.0006.2145.5645.559-7.0545.5375.511疏水温度td,j79.98883.290102.778124.563-171.296201.8245.92加热器疏水及含hsj334.9348.8430.9523.3-725.2861.21066疏水冷却器后疏水烙hdwj322.70 407.34499.55581.80-2792.412803.732793.68四原那么性热力系统计算民fw=1 上下加

7、效率 nh=14.1 加热器抽汽份额计算(1) #8 高加抽汽份额：a8(h8-hdw8)=afw(hw8-hw7),a8=afw(hw8-hw7)/(h8-hdw8)=0.4303疏水份额：as8=a8=0.4303(2) #7 高加抽汽份额:a7(h7-hw7)+af1(hf1-hw7)+as8(hw8-hw7)=OCfw(hw7-hw6),a7=afw(hw户hw6)-ahf1-hdw7)-as8(h；hdw7)/(h7-hdw7)=0.8984C7s7=a8+a7+afi=1.3311(3) #6 高加疏水份额:实用文档抽汽份额：a6(h6-hdw6)+as7(hdw7-hdw6)=a

8、6=afw(hw6-hw5-?b)-as7(hdw7-hdw6)/(hOCs6=(Xs7+a6+afi=1.3241(4) #5 除氧器疏水份额：as4=a4+af1=0.02866(6) #3 低力口抽汽份额：a3(h3-hdw3)+as4(hw4-hw3)=OCC5(hw3-hw2)a3=ahw3-hw2)-as4(hdw4-hdw3)/(h3-hdw3)=0.02855疏水份额：as3=as4+a3=0.05721(7) #2 低力口抽汽份额：a2(h2-hdw2)+as3(hdw小dw2)=an(hwkhw1),a2=aH(hw2-hw1)-as3(hdw3-hdw2)/(h2-h,)

9、=0.02555疏水份额：as2=as3+a2=0.08276(8) #1 低加抽汽份额:a1(h1-hw)+af2(hf2-hw)+as2(hw2-hw)+af3(hf3-tsf3)+af4(hf4-tsf4)+af7(hf7-tsf4)=(aH-a1-as2-af2)(hw1-hwn)a1=(ahw1-hwn)-af2(hw1-hwn+hf2-hw)-OCs2(hw1-hwn+hw2hw)-OCf3(hf3-tsf3OCf4(hf4-tsf4)-af7(hf7-tsf4)/(h1-hdw1-hw1+hwn)=0.05127OCfw(hw6-hw5-?b),6-hdw6)=0.0094疏水份

10、额:混合加热器抽汽份额：(a5+aq)(h5-hw5)+af5(hf5-hw5)+OCs6(hw6-hwd)=OCH(hw5-hw4)aH+as6+af5+a5+aq=afw,aH=0.7696a5=1.1340(5)#4 低力口抽汽份额：a4(h4-hdw4)=aH(hw4-hw.),a4=aH(hw牛hw3)/(h4-hdw,=0.02623凝气份额：as1=as2+a1+af2=0.1364实用文档4.2 凝气系数*C1 .由热井物质平衡得aC+aq+asi+af3+af4+af7=aH,aC=0.59692 .由汽轮机物质平衡得afw=aC+ai+a2+a3+a4+a5+a6+a7+a

11、8+afi+af2+af3+af4+af5+af7,aC=afw-a1-a2-a3-a4-a5-a6-a7-a8-afi-af2-af3-af4-af5-5f=0.5969两种方法的计算结果一致,证实计算正确.3 .3 正平衡内效率计算(1)做功量循环内功=抽汽做功+漏汽做功+凝汽做功=%8(h0-h8)+%7(h0-h7)+%6(h0+qrh-h6)+a5(h0+qrh-h5)+a4(h0+qrh-h4)+%3(h0+qrh-h3)+%2(h0+qrh-h2)+%I(h0+qrh-h1)+ac(h0+Aqrh-hC)+af1(h0-hf1)+af2(ho-hf2)+%f3(ho-hf3)+%

12、f4(ho-hf4)+%f5(ho-hf5)+af7(ho+Aqrh-hf7)=1534.153KJ/Kg(2)循环吸热量Q=h0-hw1+arhAqrh=3039.2767KJ/Kg(3)内效率“i=W/Q=0.45474.4 反平衡校核(1)做功量W 鬼吸热量一总损失=Q+Q(泵)一冷源损失一汽机损失=3039.2767-1429.37=1534.153KJ/Kg(2)内效率4i=W/Q=0.4547误差符合要求,证实计算正确.五局部热力系统的改良和计算实用文档5.1方案改良思路和分析由于上述系统装有疏水冷却器,降低了存在的下端差,减小了换热嫡增,从而增大了做功水平,根据前述任务,我的改良

13、方案就是在第三级疏水口将疏水冷却器去掉,这样以后,疏水始值将提升,下端差增大,从而造成较大的损失,内效率降低,会减小系统经济性.所以可以验证 DC 系统能增大内效率从而提升系统经济性.5.1.1 计算点参数表H1H2H3H4H5 除氧器H6H7H8抽汽压力R0.05130.1080.2240.3960.6831.493.515.99抽汽,hj2634.32749.52879.72994.83109.53312.23027.93149.7加热器压力Pnj0.04820.1010.210.3730.6551.43.365.63Pnj下饱和水温tnj80.4199.88121.76141.11162

14、.29195.05240.23271.46上端差3.332.672.762.84-1.21-0.19-1.13出口水温tw,j77.0897.21119.00138.27162.28196.26240.41272.59水侧压力0.687750.687750.687750.687750.6877518.3718.3718.37出口水烙hw,j323.2407.8499.9582685.5843.21041.71194.9进口水温77.07797.214119.004138.270162.277196.262240.413272.590进口水烙hwj-i310.2323.2407.8499.958

15、2685.5843.21041.7下端差6.0006.2147.9335.559-7.0545.5375.511疏水温度td,j79.98883.290105.14124.563-171.296201.799245.923加热器疏水焙hsj334.9348.8440.9523.3-725.2861.21066实用文档5.1.2 抽汽份额同改良前方法可以求得各级抽汽份额为:份额H1H2H3H4H5除氧器H6H7H8aj0.051270.025550.028550.026231.13400.00940.89840.43035.1.3 正平衡内效率计算(1)做功量循环内功=抽汽做功+漏汽做功+凝汽做

16、功=a8(h0-h8)+%7(h0-h7)+%6(h0+qrh-h6)+a5(h0+qrh-h5)+a4(h0+Aqrh-h4)+%3(h0+qrh-h3)+%2(h0+qrh-h2)+aI(h0+Aqrh-h1)+%c(h0+qrh-hc)+%f1(h0-hf1)+%f2(h0-hf2)+%f3(h0-hf3)+%f4(h0-hf4)+%f5(h0-hf5)+%(h0+Aqrh-h)=1534.153KJ/Kg(4)循环吸热量Q=h-hw1+arhAqrh=3039.2767KJ/Kg(3)内效率“i=W/Q=0.45475.2反平衡计算(1)做功量W 鬼吸热量一总损失=Q+Q冷源损失一汽机

17、损失=1534.153KJ/Kg(2)内效率小=W/Q=0.45475.3改良前后比照及分析(1)改良后,正平衡内效率变化量：A4i=0.4546859-0.4547008=-0.0000149(2)反平衡内效率变化量：A4i=0.4547-0.4547008=-0.000008实用文档故由数据可知,去除疏水冷却器之后,相对内效率降低,经济性减少,因此 DC 系统有利于经济性提升.分析：从改良前后来看,无论是正平衡还是反平衡,参加疏水冷却器汽轮机的绝对内效率都比去掉疏水冷却器内效率要高.由于疏水冷却器能够减少下端差,致使嫡增减小,做功水平损失也减小,从而经济性就随之提升了.六、小结本次课程设计我们组用了一个多星期的时间,从一开始的收据数据到检查数据的可靠性,再到最后一步一步的计算与校核,其中的不容易也只有经历了才知道,计算过程的复杂性,数据的繁多.只有一直坚持才能到最后.通过这次设计,使我将书本上的理论知识用于实践,从而加深的书本理论知识的理解,也对热力发电厂系统有了更加全面的熟悉.同时通过本次课程设计,也学会了一些计算机软件的使用和技巧.本次课程设计完全由自己选题,改良举措也由自己设计,甚至很