塔式起重机设计计算书

1、塔式起重机设计计算书一： 总体设计 （ 2-13）1主要技术性能 （2-3）2计算原则 （4-5）3平衡重的计算 （5-8）4塔机的风力计算 （ 8-12）5整机倾翻稳定性计算 （12-13）二： 结构设计 （ 14-39）1塔身的计算 （14-21）2塔顶的计算 （21-22）3爬升架的计算 （22-25）4起重臂的计算 （26-33）5起重臂拉杆的计算 （33）6回转支承的计算 （33）7回转塔身的计算 （34-35）8平衡臂的计算 （ 35-38）9平衡臂拉杆的计算 （ 38-39）一）：总体设计一主要技术性能参数1. 额定起重力矩 : 97t.m2. 最大起重力矩 : 116t.m3.

2、 最大起重量 : 6t4. 起升高度: 固定式 45m 附着式 200m5. 工作幅度 : max60mmin2.5m6. 小车牵引速度 : 20/40m/min7. 空载回转速度 : 0 0.62r/min8. 最大起升速度：80m/min（ a =2 时）40m/min（ a =4 时）平均工作速度 : 40m/min20m/min最低稳定速度 ： 10m/min5m/min9. 顶升速度 ： 0.5m/min（功率 11kw）10. 起升电机功率 30kw回转电机功率2X 3.7kw牵引电机功率 3/4.5kw11. 起重性能曲线a= 4时, 依据总体要求R = 60m 时，Q = 1.

3、0tQ = 95.75/(R-0.89)-0.62 R = 56m 时 , Q = 1.3tQ = 105.8/(R-0.89)-0.62R = 51m 时 , Q = 1.7tQ = 116.2/(R-0.89)-0.62R = 46m 时 , Q = 2.1tQ = 122.7/(R-0.89)-0.62附表（设计依据参数表）R=60mR 2.5 15.3161820222426283032343638ma = 465.714.974.393.923.523.192.912.662.452.272.11.96ta = 232.732.522.342.172.03tR404244464850

4、5254565860ma = 41.831.711.61.51.411.331.251.181.111.051.0ta = 21.901.781.671.571.481.401.321.251.181.121.07tR=56mR :!.5 "6.818202224262830323436ma = 465.564.914.393.953.293.283.012.782.572.39ta = 232.852.642.46tR38404244464850525456ma = 42.232.281.951.831.721.621.531.451.371.3ta = 22.302.152.02

5、1.901.791.691.601.521.441.37tR=51mR :L5 "8.419212325272931333537ma = 465.85.154.634.23.833.513.243.02.782.6ta = 232.852.67tR39414345474951ma = 42.422.272.142.011.91.791.7ta = 22.492.342.212.081.971.861.77tR=46mR :!.5 "9.421232527293133ma = 465.484.934.474.083.743.453.2ta = 23tR353739414345

6、46ma = 42.972.772.62.442.292.162.1ta = 232.852.672.512.362.232.17t二计算原则1. 起重机的工作级别根据GB/T13752-92塔式起重机设计规范取定 TC6010塔式起重机。工作级别：A5 利用级别：U5 载荷状态：Q2仲)载荷谱系数：列产品Kp=0.252. 工作机构级别机构项目起升机构回转机构牵引机构利用等级T5T4T4载荷状态L2L3L2工作级别M5M5M4Kp0.250.150.253. 载荷a. 起升载荷(含吊钩、钢丝绳)动载系数为1.25;b. 风载荷qi=150N/m2用于机构计算及结构疲劳强度计算q2=250N/

7、m2用于总体计算及结构疲劳计算 q3.1= 800N/m2020m2 -q3.2=1100N/m20100m用于非工作状态的总体及结构计算c. 惯性载荷各机构的起、制动时间回转机构 t = 8S (0.2 0 r. P. m)牵引机构 t = 2S (19.5 0 r.P.m )d. 基础倾斜载荷坡度按0.01计算e. 其实载荷动载按1.15额定载荷静载按1.25额定载荷4. 安全系数n的确定结构工作状态n=1.34起升钢丝绳n5结构非工作状态n=1.22牵引钢丝绳n5工作状态整体稳定性 n1.15非工作状态整体稳定性n1.15. 主要材料的许应用力2=2350 / 1.34 = 1700kg

8、 / cma. Q235-C 彳t= 1700 / 羽=980kg / cm27 c jy= 1700X 羽=2940kg / cm2八 =3450 / 1.34 = 570kg / cm?b. 16Mn Jt= 2570 / >/3 = 1480kg / cm2-c jy= 2570 x 百=4400kg / cm2c= 2480 / 1.34 = 1800kg / cnfc. 20# Jt= 1800 = V3 = 1000kg / cm2Icjy= 1800X3 = 3200kg / cm2 c= 3480 / 1.34 = 2600kg /cnfd. 45# Jt= 2600 /

9、 3 = 1500kg / cm2-c jy= 2600 x 羽=4500kg / cm2c= 7200 / 1.34 = 4000kg / cnfe. 40Cr 彳t= 5400 / y3 = 2300kg / cm2-c jy= 5400 x 逅=7000kg / cm2f. Q235-C 非工作状态 c= 2350/1.22 = 1920kg / cm2三. 平衡重的计算（注：表二中各部件重量为初步估算的重量， 待各部件全部设计完成后，最 终调整平衡重的重量）。各部件重重心表二"-、顶目序号子名称Gi (t)Xi (m)Gi x Xi1平衡臂4.088-7.11-29.062起

10、升机构1.8-8.88-15.983平衡臂拉杆0.4-5.85-2.344塔顶1.410.20.285力矩限制器0.01006司机室0.3410.347牵引机构0.358.22.878起重臂拉杆1.918.535.199起重臂5.5627.5152.910载重小车0.25560/2.515.3/0.6411吊钩0.460/2.524/112回转机构2x0.30013回转塔身1.0790014上支座1.9960015下支座1.620016套架4.10017塔身18.090018底架1.050019回转支承0.60020平衡重G平-12.3-12.3G 平61.6（含平衡重）表二中各值均按60m臂

11、架列出，其他臂长平衡重各不相同，须分别进行计1. 臂长60m时：M 空=145.84 -12.3 G 平M 满=231.5 -12.3 G 平 令-M空=M满G 平二 231.5+145.842X 12.3G 平=15.33 (t)取 G 平=15.3t542. 臂长55m臂长时:M 空=121.412.3G平M 满=217.7 -12.3G 平 令M空=M满G 平二 121.4+217.72X 12.3G 平=13.78t取 G 平=13.7t3. 臂长50m时M 空=93.9 -12.3 G 平M 满=194.4 12.3 G 平G 平二 93.9+194.42X 12.3G 平=11.7

12、2t取 G 平=11.7t4. 臂长45m时M 空=63.6 -12.3G 平M 满=173.6 _12.3G 平 令M空=M满G 平=63.6+173.62X 12.3G 平=9.64t取 G平=9.6t综合上述结果60m、臂长时，平衡重15.3t55m臂长时，平衡重13.7t50m臂长时，平衡重11.7t60m臂变56m臂长时，取掉1.5tx 1的 配重块。50m臂长时,取掉1X 1.5和1x2.1t的配重块。45m臂长时取掉1x1.5和2X 2.1 t的 配重块。45m臂长时，平衡重9.6t配重块的配置如下总数量7块其中4块2.4tx 4、四. 塔身的风力计算2 块 2.1tx 2、一块

13、 1.5tx 1；1.工作工况Ia. 平衡臂2 2q2 = 250N/m2Cw = 1.2 A 实=12.44X 0.32= 3.98m2Pw = 1.2X 250X 3.98 = 1194NXc = 7.11mY c = 47mb. 起升机构2A = 1mPw = 1.2X 250 X 1= 300NXc = -9.22mYc = 47mc. 平衡重2A >2mPw = 1.2X 250X 2 = 600NXc = -12.3mYc = 47m平衡臂部份综合：刀 A =6.98刀 Pw = 2094.6N刀Mxw =刀PwX Xi = 16150.2N.m刀Myw =E Pw X Yi

14、 =98446N.m刀Mxw Xc = -E Pw=7.71m刀MywYc = E Pw = 47md. 起重臂C = 1.32A 实=29.67mPw = 1.3X 250X 29.67=9643NXc = 26.5mYc = 47me. 牵引机构2A = 0.32mPw = 1.2X 250.X 0.32 = 96NXc = 8.2mYc = 47m起重臂部份综合艺 Pw = 9936N5艺 Mxw = 2.56X 10 N.m5艺 Myw = 4.67X 10 N.m艺MxwXC =艺 Pw =26mYc = W=47m 丫 C 艺 Pw 47mf. 塔顶A 轮=1 X 1.48X 6.

15、5= 4.81m2C = 1.33 = 0.38n = 0.432A 实=1.43X 0.38X 4.81= 2.61mPw = 1.3X 250X 2.61 = 850NX = 0Y c = 47.5mg. 回转塔身2A 轮=1.48X 1.91 = 2.812m3 = 0.21n = 0.69Cw = 1.62A 实=1.69X 0.21 X 2.812 = 1m2Xc =0Y c = 45mh.上、下支座艺A2=1.29m2Pw = 1.2X 250 X 1.29=387NXc =0Y c =45mi.塔身A轮=44.8X 1.8 =80.64m23 =0.357n = 0.57C =

16、1.6A实=1.57X 0.357X 80.64= 45.22m2Pw =1.6X 250X 45.22 = 18088NXc =0Y c = 22.5mj.司机室A =3m2Pw = 1.2X 250X 3 =900NPw = 1.6X 250X 1= 400N(15节标准节,1节底节)2.工作工况Ua. 平衡臂Pw = 1.2X 250X 2 = 600NY c = 47mPw = 300NY c = 47m艺 Pw = 900NA = 2mA 实=1.57X 0.357X 96.77= 54.23m2Pw = 1.6X 250X 54.23=21695NXc = 0Yc =22.5m3.

17、非工作工况Xc = 0b. 起升机构A = 1m2Xc = 0平衡臂部份综合2艺 A = 3mc. 起重臂1 2A 轮=2 X 1.2 X 1.38 =0.828m（J）= 0.235n = 0.65A 实=1.65X 0.235X 0.828= 0.321m2Pw = 1.3X 250X 0.321 X 1.333 = 139NXc = 0Y c = 47m牵引机构2A = 0.32m2Pw = 96NXc = 0Yc = 47me. 塔顶（同工况I）f. 司机室（同工况I）g. 回转塔身（同工况I）h. 上、下支座（同工况I）i. 塔身2A 轮=1.2X 80.64 = 96.77m2a.

18、平衡臂部份:Pw =900 X 4.4 = 3960Nb.起重臂部份:Pw = 235X 4.4=1034Nc.塔顶:Pw =850 X 4.4 =3740Nd.司机室:Pw = 900X 4.4=3960Ne.回转塔身：Pw =400 X 4.4 =1760Nf.上、下支座:Pw = 387X 4.4=1703Ng.塔身:20m 以下，Pw =:3.2X 21695X (20-45)=30855N2045m, Pw =4.4X 21695X (25- 45)= 53032N风载荷综合表表（三）60m臂长时 （单位:N.m）序号部件CqnAPwXiMxwYiMyw1平衡臂部份1.22506.9

19、82094-7.71-16150.24798446.22起重臂部份1.325029.99993626256000474669923塔顶1.32502.648500047.5403754司机室1.22503.09000047423005回转塔身1.625014000045180006上、下支座1.22501.293870045174157塔身1.625045.22180880022.5406980326551090508表（四）a 序号部件CqnAPwXiMxwYiMyw1平衡臂部份1.225039000047423002起重臂部份1.32501.1482350047110453塔顶1.3250

20、2.68500047.5403754司机室1.22503.09000047423005回转塔身1.625014000045180006上、下支座1.22501.293870045174157塔身1.625054.23216950022.548813725367659572-O表（五）序号部件CqnAPwXiMxwYiMyw1平衡臂部份1.211003396000471861202起重臂部份1.311001.14810340047485963塔顶1.311002.637400047.51776504司机室1.211003396000471861205回转塔身1.61100117600045792

21、006上、下支座1.211001.291703004576635720-45m 塔身1.61100530320032.517235400-20m塔身8003085500103085501033452786411五. 整机倾翻稳定性计算1.固定式底架a.工作工况Fh=2.54tFv =74.4t.fa iM满=42t.m M w = 66t.mM坡=30.5t.m A1F X h+艺 MA41hbAe=wF +G甘v 基3Mhx =45.3t.m1IIir2.54X 1.4+183.8be = =0.8 < 3 =2.374.4+2.3X 7X 7X 1.4b.非工作工况Fh = 10.3

22、tFv = 61.6t艺 M = 315.7t.mF +G v10.3X 1.4+315.7be = =1.5 < 3 =2.361.6+2.3X 7X 7X 1.4故整机稳定（二）:结构设计一.塔身的结构计算1. 塔身上部的载荷起重臂位于塔身对角线上，且风沿塔身吹，此时塔身受力最为恶劣 工作状态的载荷M=1838KN.mFv =744KNPhi=4KNq 风=0.33KN/mq 重=4 KN/mM n=320 KN.mPh2=14.5 KN （计算腹杆时用） 非工作状态M= - 1187KN.mPh=19.2 KNq 风 i=1.06KN/mq 风 2=1.45KN/m其中：M作用在塔

23、身顶面的弯矩Mn作用在塔身顶面的扭矩（用于计算腹杆）FV作用在塔身顶面的压力PH1、Ph风平行于起重臂，作用在塔身顶面的水平力PH2风垂直于起重臂，作用在塔身顶面的水平力（用于计算腹杆）q风作用在塔身上的线风压q重塔身自重线重力2. 塔身的几何特性计算1 1、22截面截面方钢管 135 2X 12单肢几何特性2Ai = 55.33cm4I ii = 1345cm3W = 199.2cmr ii = 4.93cm整体结构的几何特性A = 221.3cm2I i= 1539165.6cm4W= 18488cm3斜腹杆的几何特性A 腹=13cm2I 腹=92cm4W复=26.2cm3方钢管 70 2

24、X 51 21 r2-r 腹=2.66cm其中：A结构的截面积I结构的惯性矩W结构的抗弯模量r结构的惯性半径3. 材料单肢：Q235-C整个塔身看作Q235- C腹杆：Q235-C钢4. 强度计算R= 83.4cm选塔身底截面 C 为计算的危险截面。4.1 整个结构的强度计算 工作状态C截面3 3N cMC744 X101838 X10=133MPa v(T =170MPaA n W n221.3X10-418488 X10-6非工作状态(只须计算C截面)N CMC616X 1032350X 103=155MPav(T =170MPa-618488X 10-6-4A n W n 221.3X1

25、0-4综上计算，整体强度足够。4.2 腹杆的强度计算斜腹杆 N=153.2KN© =0.75(T =(12.2 X 103)/(0.75X 13)=125MPa v(T =170MPa直腹杆 N=320/(2X1.665) =96KN(T =N/© A= (9.6 X 103)/(0.75X 10)=128MPv t =170MPa综合以上计算可知塔身强度足够5. 塔身稳定性计算5.1 塔身整体稳定性计算结构的欧拉临界载荷 FE223n X El n X 2.1 X 10 X 1539165FE = 3934KN(卩 I) 2(2 X 45)2结构要稳定须满足下列两式FN1

26、 C OMO+CHMH+()< c A n 书 1-F N (0.9F e)© w WFN< c A n©其中：FE 结构的欧拉临界载荷FN 计算轴力CO端部弯矩不等折减系数CH横向载荷引起的最大弯矩系数MO端部弯矩M由横向载荷引起的最大弯矩© 轴压稳定修正系数书 受弯结构件侧向屈曲稳定系数工作状态FN= 744KNM O = 1178KN.m MH= 668KN.m其中 CO=1 C h= 1 书=1.602© w=1 而入 h=111.54 ©=0.529FN1C OMO+CHMHc =+()A n© 书 1-F N

27、(0.9F e)书.W1178+66818488 X 10-6744X 107103 + ( 1.602X0.529X 221.31-744/(0.9 X3934)=166MPav (T B=170MPaFN又：(T =A744X 103(T =73.8MPav c b0.529 X221.3X10-4工作状态塔身稳定5.2 非工作状态载荷 FN=616KNM O= -434KN.m M H= 2350KN.因 2MOv MH 则取 MO=0616X1032350 X 103=1867MPav. c = + c C=1920MPa221.3 X10-40.80 X18488X10-6FN又：

28、c = 不必计算© A. 在非工作状态塔身整体稳定5.3单肢稳定性计算因单肢为压力构件，其稳定性公式为：(7 = FN (© A)I140入=28.4r4.93f © =0.96工作状态单肢稳定性计算Fnb=NBi=740KNF nbi740 X 1037 = 139MPav 7 b© ii Aii0.96 X 55.33 X 10-4非工作状态Fnc=N；1=859KNF NC13859 X10CT =161MPav 7b© ii I Aii I 0.96 X 55.33 X 10综合以上计算单肢稳定5.4腹杆稳定性计算1.910入=722.

29、66 X 10-2f © =0.778F 腹153 X(T腹=-4©腹A腹2 X 0.778 X 13X 108-21665=75MPa< (T b其中：(T B=250/1.34=186.6MPa综合以上计算塔身安全。6 .塔身接头计算6.1螺栓计算螺栓工作拉力P=368KNF0=14KNP 外=381KNM36 螺栓强度级别10.92As=865mm螺栓强度有F i+ KcFn(T L =W (T lA dLF 1= K1.F nK=1.45Fn=381Q0.253(1.45 X 381 +0.25 X 381)X 10t l = =662MPa< t l

30、=750MPa865X 10-60086.2接头处焊缝计算P=381KNl=20cmS =4cmM=38X 0.11=41.9KN.mCT =142MPa t l =750MPa12S6M7. 顶升踏步计算P=245KN6M 6X 8.5 X 245X 103CT =2 2l S2.5 X 28=63.7MPa8. 顶升时塔身主弦局部强度P M24.5 X 10355.3324.5 X 103X 15.2+2 X 199.2=137.7MPa(二)塔顶计算1 .几何参数塔帽高：h=6355mm底部销孔连接处中心尺寸：aX b=1380X 1380前后主弦皆选用两L1002x 10角钢拼焊成口

31、1082X 10 主弦杆单肢断面特性a、断面尺寸：108X 108b、壁厚：t=10mmc、截面积：A=39.2cmfd、回转半径：i= (I/A ) 1/2=4.02e、长细比：入=200/4.02=49.75f、单肢最大长度Lo=2OOcmg、折减系数：© =0.89材料：Q235-C斜腹杆选用口 702x 4Q235 钢管斜腹杆断面特性a、断面尺寸： 70 X 4b、截面积：A=10.56cmc、回转半径：i= (I/A ) 1/2= 2.69cmd、单肢最大长度L°=147cme、长细比：入=Lo/i=54.4f、折减系数：© =0.872 .内力主弦杆单

32、肢最大轴压力N=492KN斜腹杆最大轴向力(压)N=86KN3 .稳定性校核因整体结构长细比小，不需进行整体稳定性校核(T =N/© A=492X 10/(0.89 X 39.2)=141MPav c =170MPa 主弦杆单肢稳定性足够c =N/© A=86X 10/(0.87 X 10.56)=93.6MPa< c =180MPa斜腹杆单肢稳定性足够所以塔顶安全1.爬升架的载荷三.爬升架的计算Fn=490KNM=62KNmQ=8KNM=24KNmq=0.4KN/m其中：M作用在爬升架上的扭矩Fn作用在爬升架上的顶升载荷M作用在爬升架上的弯矩Q作用在爬升架上的水平力

33、q作用在爬升架上的线风压2. 爬升架的几何特性计算主弦杆单肢几何特性2AI =49.2cm2I I =1248cmN M 490(T =+=v T B-4A W 196.8X 10-422093强度足够3.2 单肢强度3WI =187cmW复n =21.9cmr 腹n =2.69cm3. 爬升架的强度计算3.1 整体强度计算r I =5.03cm整个爬升架的几何特性2A=196.8 cm2I x=I y=2430229.6cm4 Wx=Wy=22093cm3r I =111cm腹杆的几何特性腹杆 I : A 腹 i=15cm24I 腹 i=141.25cm3W复 i=35.3cmr 腹 I=3

34、.07cm腹杆 U: A an =10.56cm24X 103(24+1/2 X 0.4 X 6.42) + X 103=26.4MPaI 腹n =76.9cmNI = + = 250.4KN22 X 2.2N250.4X 103er = 51MPa v (T b-4A I 49.2X10-4强度足够3.3 斜腹杆强度计算设横梁为钢性体，与横梁无联系的腹杆不受力，求得N =145KN（压）Nn =220.8KN （拉）腹杆 I ：e 腹 INI145X 103= 96MPav e BA 腹i15X 10-4腹杆I：Nn220.8X 103e腹n= 147MPav e A 腹i15X 10-4强

35、度足够4. 稳定性计算B4.1 整体稳定性计算7t2EI2 9 -2FEX =FEY= L26.41( COMO+CHMH)4=122 X 104KNn X 210X 10 X 2.439 X 10CT = + A© 书 1-FN/(0.9FE)W其中：CO=1CH=1© X书=1490X 10NI145X 103又：(T = 105MPaw (T b© A腹 0.92 X 15X 10-4综合以上计算，爬升架稳定。124X 103+62X 103T= + -4 -6196.8 X101-490 /(0.9 X1220000)22093 X10=28.8MPa&l

36、t; (T b整体稳定4.2 单肢稳定性计算FNI =NNI=250.2KN入 i = L/r 1=310/5.03=61.6f © =0.83FNI250.2 X103(T = 61.2MPa w (T b-4© AI0.83 X49.2X10-4单肢稳定4.3 腹杆稳定性 只有承压的情况下才需计算稳定性130入=42.3f © =0.923.07四起重臂计算1. 计算工况及计算公式说明起重臂受力最恶劣的工况是起吊额定载荷时， 风垂直于吊臂回转， 起重臂 产生惯性冲击力，三种情况组合在一起。冲击系数：© 1=1.1载重小车冲击系数© 2=1.

37、2中高档速度起吊时，吊重(包括吊具)冲击系数© 3=1.1 低档速度起吊时，吊重(包括吊具)冲击系数 材料及安全系数上弦杆Q235-C,安全系数n=1.34，许用应力c =180MPa下弦杆16Mr,安全系数n=1.34，许用应力c =240MPa斜腹杆20#无缝钢管，安全系数n=1.34，许用应力c =175MPa稳定性验算公式：FN1( COXMOX+CHXMHX) + Ar© 书 1-F n/ (0.9F ex)W x1( COZMOZ+CHZMHZ)+ w c 1-FN/(0.9FEZ)W Z公式中参数说明FN 轴压力©、书一一轴压稳定系数AR 上、下弦杆

38、(主肢不包括缀条)正截面面积之和COx、 COZ 端部弯矩不等的折减系数。验算压杆失稳时，如果取两端中 最大弯矩计算显得过于安全， 最大弯矩必须经过适当折算后才可以用于整体稳 定计算。MOx、 MOZCOx、COz=0.6+0.4 x Mmin/Mma> 0.4端弯矩。计算时必须扣除掉所验算段横向载荷在两端引起的弯矩。此处计算是在内力表中弯矩减横向载荷引起的弯矩（用三弯矩方程可得）MHx、MHz 验算段横向载荷引起弯矩折算端弯矩的系数。Fex、Fez欧拉临界力。WX、WZ 结构件抗弯模量。W=l/h（7 结构件许用应力。（7 = （7 Jn起重臂稳定性验算分段说明（参考稳定性计算）在起升

39、平面内是从铰点分段的。在回转平面内实际是整体悬臂梁，利用结构力学中位移法求解具有轴向力的转角位移法方程，可求得分段后系数卩3 （包括变截面和双轴向力作用影响 卩2=卩4=1强度验算条件：7 二N/Ar+M/W+M/Wv 7 式中：MX、MZ分别为内力表中危险工况弯矩单肢稳定性验算公式：7 =N/ © Av 7 式中：N单肢压力©稳定性系数A截面积当所有的计算应力7V 7 ，整个起重臂是安全的。注：起重臂验算是以最长臂 60m验算的。2. 主要参数牵引机构G=3.5KN载重小车G2=2.5KN,吊钩G=2.65KN,钢丝绳G=1KNI节臂自重qi=1.12KN/m节臂自重 q

40、2=1.12KN/mIV>V节臂自重 q3=1.03KN/mW、节臂自重 q4=0.9KN/m节臂自重 q5=0.7KN/m长拉杆ZP2=15KN短拉杆ZP=4KN夹角 a 1=21.15 ° , a 2=7.15 °3. 几何特性3.1节I、节U、节川截面上弦 L802X 8口 862X 82A=24.96cm下弦 L1002 X 8 1062 X 82A=31.36cmW上 x=3009.8 cm3W下 x =7563 cm3W= 4346 cm3B=1380h=12003.2节V、节V上弦 L802X 8口 862X 82A=24.96cm下弦 L802X 8口

41、 862X 82A=24.96cmW上 x=3004.8 cm3W下 x=6009.6 cm33W= 3455 cmB=1380h=12003.3节W、节上弦 L802x 8口 862x 82A=24.96cm22下弦 L75 X 6口 80 X 62A=17.76cmW上 X=3OOO.8 cm3W下 x=4270 cm3Wy= 2461 cm 3B=138O h=12OO3.4节毗、节区、节X、节幻22上弦 L80 X 8口 86 X 822下弦 L75 X 6口 80 X 6W上 x=3142 cm3W下 x=4472.5 cm3Wy= 2756.7 cm 3A=24.96cmA=17.

42、76cmB=1380h=12004. 内力及校核4.1 工况IR=60mQ=18.77KN整体强度截面 9-9上弦处(T =141MPa单肢稳定截面 9-9N上=267KNN下=201KN4.2工况UR=36m Q=32KN整体强度截面 7-7上弦处(T =85MPa单肢稳定截面 7-7N上=212KN截面 1-1下弦处(T =121MPa(T =150MPa(T =113MPa截面 1-1下弦处 (T =136.7MPa截面 1-1N下=241KN=98MPa=156MPa4.3工况川R=24m 整体强度 截面 5-5上弦处=113.2MPa 单肢稳定 截面 5-5N上=249KN(T =1

43、15MPa4.4工况WR=15.3m 整体强度 截面 4-4上弦处 单肢稳定 截面 4-4N上=264KN(T =117MPa4.5工况VR=12m 整体强度 截面 3-3上弦处=104MPa 单肢稳定 截面 3-3N上=133KNQ=49KN=100.6MPaQ=75.6KN=106MPaQ=75.6KN=53.4MPa截面 1-1下弦处截面 1-1下=282KN(T =125MPaCT截面 1-1下弦处(T =96MPa截面 1-1下=239KN(T =110MPa截面 1-1下弦处截面 1-1下=326KNo- =66MPa(r= 119MPa4.6工况切R=6m Q=75.6KN整体强

44、度截面1-1下弦处(T =85MPa截面1-1下=266KN(T = 106MPa截面2-2上弦处(T =87MPa单肢稳定截面2-2N上=217KNN(T =108MPa4.7工况R=2m Q=75.6KN整体强度截面1-1下弦处(T =89MPa截面1-1下=279KNer = 98MPa截面4-4上弦处(T =50MPa单肢稳定截面4-4N 上=124.8KNN(T =62MPa起重臂整体稳定校核I c=60mr= (l/A ) "2=59.5cmI c 60 x 102入 2 2 1/2入=(入)+42A/A(1.5-cos9 )9为构件截面内斜腹杆与X-X轴的夹角R=60m

45、Q=31KN时=101r 59.5N=470KNM x=112KNM=215KNo- =148MPa4.8腹杆验算4.8.1 斜腹杆截面 1-1 , 2-2 , 3-3 ,4-4© 60 X 4 无缝管材质20#2A =7.03cm入=80书=0.73Qa=78KNN=64KNc=124.7MPa截面 5-5 , 6-6 , 7-7 ,8-829?541570© 50X 4 钢管材质20#2A =5.78cm入=90书=0.67Qa=51KNN=36KNo- =93MPa截面9-9© 38 X 420#A =4.2cm2Qa=36KNN=27.8KN(r=110MPa4.8.2 水平桁架均采用© 45 X 42A =5.1