后张法预应力箱梁施工工法

1、30m后张法预应力箱梁施工工法、八 、亠一、刖言郑州至卢氏高速公路洛宁至卢氏段是河南省高速公路网西部支线之一，项目自洛阳至洛宁段接出，本合同段桩号范围K93+100 K100+300，全线长 7.221Km。其中，30m 预制箱梁共计188片。预制场地布设及预制底座1、场地布置：场建设在K96+422沙河大桥0#台右侧的拌和站院内，总长400M，宽80M，根据箱梁数量安排预制 30m箱梁台座12个 共做4套箱梁模板。预制厂相应配备两套龙门吊及张拉、压浆设备，为保证施工进度， 预制梁在存梁场地分别存放。混凝土拌和站 和钢筋加工场设在预制场东侧，供应全线混 凝土的拌和及运输工作，也包括全线的钢筋

2、加工及运输工作。2、箱梁预制底座：在对预制厂整平碾压后开挖基槽。按台座构造图进行地基处理。 预制厂基础浇筑一层 10cm厚C30小石子混 凝土，箱梁预制底座基础浇一层W=2.9m ，H=0.3m的标号为C25的混凝土，台座两端 头地基采用 C25混凝土处理，并加大范围（3m x 4m x 0.6m）处理。预制底座采用 H=0.3m , W=0.9m的C30混凝土，中间铺主 筋为巾12的钢筋笼，底座端部（即梁板支座 处）设承力增强支墩，用钢筋网片及C25号 混凝土浇筑而成（混凝土尺寸为1.0m x 1.0m x 0.5m）。顶面四周用L50*50槽钢包边，表 面浇筑一层 H=0.05m的C30混

3、凝土，在混 凝土顶面铺设4mm厚钢板，并与台座预埋 钢筋和包边槽钢焊接。为防止集中荷载作用 下支点下沉控制桥面混凝土厚度，依据30m 箱梁结构及预应力配筋特点，按二次抛物线 设置反拱度，跨中位置台座向下的反拱值时 1.7cm。浇注台座基础混凝土时每隔0.8m预埋巾50PVC管一道便于支模板时穿拉杆，距梁端1.8m处，设30cm宽吊装预留槽。底座 内部横向设有预埋 PVC管孔洞作为横穿拉杆通道，用于模板侧模下端的定位和加固 根据模板结构的结构特点，底座采用宽度为 100cm，底座长度为31m，并在设计吊装位 置，在底座和端部之间，用高强度钢板隔开， 便于捆绑吊装箱梁。三、施工依据1、 公路桥涵施

4、工技术规范(J041-2000)2、 钢筋混凝土工程施工及验收规范(GBJ 204-83)3、预应力混凝土用钢绞线(GB/T5224-2003)4、预应力筋用锚具、夹片和连接器(GB/T14370-2000)5、公路工程技术标准(GB01-2003)6、郑卢高速洛宁至卢氏段 LSTJ4合同段 合同文件和总体施工组织设计。四、工艺流程及操作要点1、施工准备(1) 施工用电，由附近高压线接引，现场备 置200KW发电机组，有线通讯和无线通讯 条件均良好，能满足工地通讯需要。、预制场建一座40m3的储水池，接通自 来水，保证施工用水。(3) 、项目成立工地试验室，便于原材、半成 品、成品的检验，可以

5、进行水泥的安定性、 砂的含泥量、石子筛分、钢筋原材及焊接等 试验和混凝土配合比配制。(4) 、外模采用钢板型钢整体模板，不设中拉 杆，只设置顶面体外拉杆。内模采用易拆半 活动性钢模，共计4套侧模(包括边模)，3 套芯模。(5) 、根据箱梁预应力设置的特点，拟采用2台YDC3500型和2台QYC2700型千斤顶 及其配套油泵4台。灰浆拌和和压浆设备 1 套。压力表和千斤顶及其配套油泵均通过了 国家授权的权威机构认可。(6) 、起重设备：采用2套跨径为32m主龙 门吊机，2台跨径为30m副龙门吊机，专门 用于混凝土浇筑，模板安装、拆除等。2、施工工艺在箱梁的预制施工中，我们的要求是要 做到钢筋加工

6、及安装严格按照设计和规范 要求施工，波纹管定位准确，模板安装牢固， 混凝土振捣密实，不出现露浆和空洞现象， 混凝土的浇注应达到“内实、外光、均质” 的质量目标，波纹管安装要求位置准确，钢 绞线张拉压浆严格控制。a钢筋（1）原材料：原材料必须符合规范和设计 要求。对于非预应力钢筋按不同钢种、 等级、 型号、规格及生产厂家分批验收，试验室根 据相关规范、 规程和设计规定抽取相应数量 试样， 经试验质量检验合格的产品才允许进 场。进场材料必须分别堆放，不得混杂，且 必须设立识别标志， 现场不得存放不合格材 料，更不得在工程结构中应用不合格材料或 未经验收合格的材料。水泥、非预应力钢筋 和预应力材料等

7、， 必须具有出厂质量证明书 和试验检验报告单。（2）加工及安装：钢筋表面应清洁，使用 前应将表面油渍、铁锈清除干净，避免在运 输中受到污染。加工时钢筋应平直，无局部 弯折，盘圆钢筋应采用冷拉方法调直，1级 钢筋的冷拉率不宜大于 2%。钢筋的加工尺 寸应符合设计图纸及规范要求，钢筋的焊 接、绑扎长度应符合规范要求。钢筋配料根 据图纸设计，下料加工。钢筋的弯曲成型。 二级钢筋末端做 90或 135弯曲时， 弯曲 直径 D 不宜小于钢筋直径 d 的 4倍；弯起钢 筋中部位弯折外弯曲直径 D 不宜小于钢筋 直径 d 的 5 倍。 根据箱梁钢筋设计特点，拟采用“底 座定型、 底座上整拼” 的钢筋加工形式

8、。 即： 预先在底座上将每根钢筋的位置按设计图 纸划线固定，然后按照划线绑扎定型，在成 型合格的定型骨架上。 每片预制箱梁底板设 置4个 100mm的通气孔，如果通气孔的位 置与普通钢筋发生干扰， 可适当挪动普通钢 筋的位置。骨架绑扎完成检验合格后，开始 吊装，然后进行波纹管安装，完成后开始内 模和侧模安装。 采用高强塑料垫块确保钢筋与模板间保 护层厚度。保护垫块与模板成为线接触，有 利于保持梁体外观。 对于泄水孔、支座钢板及上部桥面钢筋和 护栏及伸缩缝钢筋等预埋件， 预埋时必须保 证其位置正确，注意不要遗漏。加工钢筋允许偏差 项 目 允 许 偏 差（ mm ） 受力钢筋顺长度方向加工后的全长

9、 10 弯起钢筋各部分尺寸 20 箍筋、螺旋筋各部分尺寸 5钢筋位置允许偏差检 查 项 目 允许偏差（ mm ） 受力钢筋间距 两排以上排距 5同排 梁、板、拱、肋 10 基础、锚碇、墩台、柱 20灌注桩 20 箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距 0， 20 钢筋骨架尺寸 长 10宽、高或直径 5弯起钢筋位置 20保护层厚度 柱、梁、拱肋 5 基础、锚碇、墩台 10 板 3b、钢绞线、锚具 （ 1）材料和设备检验 低松弛高强度预应力钢绞线应符合 预应力 混凝土用钢绞线（GB/T 5224-2003 ）的规定， 单根钢绞线直径 s15.24mm，钢绞线面积 A=140mm2 ，钢绞线标准强度 fpk

10、=1860MPa, 弹性模量Ep=1.95 x 105MPa;正弯矩钢束采 用 M15-4、M15-5 圆形锚具及其配套的配件， 负弯矩钢束采用 BM15-4 、BM15-5 扁形锚具 及其配套的配件。钢绞线和锚具须经过有资质的质检单位作 技术鉴定， 出厂前应由厂方按规定进行检验 并提供质量证明书。张拉机具（千斤顶、油 泵）与锚具配套使用，应在进场时进行检查 和校核。千斤顶与压力表配套校验，以确定 张拉力与压力表读数之间的对应关系。 其校 验频率一般超过 6个月或 200次以及在千斤 顶使用过程中出现不正常现象时， 必须重新 校验。（ 2）预应力筋下料、绑扎 所使用的预应力锚具应符合 预应力筋

11、用锚 具、夹片和连接器中规定的 I 类锚具要求 和设计文件的各项要求。 按每批及规范要求做抽样试验，合格才能使用在工程中（3）穿束 在混凝土浇筑过程中在箱梁的 N1、N2 、N3、 N4 束采用硬塑管穿入，负弯矩的采用穿入 钢绞线， 在施工过程中每间隔 20min 拉动塑 管和钢绞线， 防止波纹管破裂堵塞波纹管管 道，在混凝土凝固后拉出硬塑管和负弯矩部 分钢绞线。穿束前用压力水冲洗孔道内杂 物，观测孔道有无串孔现象，再用风吹干孔 道内水分。孔口锚下垫板垂直度大于 1 度时， 应用垫板垫平。 预应力束的搬运， 应无损坏、 无污物、无锈蚀。严格按设计长度下料，并 根据张拉千斤顶的种类进行修正， 确

12、保有足 够的工作长度，以便张拉作业的正常进行； 为防止钢绞线互相扭结， 钢绞线束用 18铁 丝捆扎，捆绑间距为 1.5m 一道。穿束用人 工进行，如若困难采用卷扬机牵引，后端用 人工协助。c、波纹管 预应力管道的位置必须严格按照坐标定位 并用定位钢筋固定， 定位钢筋与箱梁腹板箍 筋点焊连接，严防错位和下垂，如果管道与 钢筋发生碰撞，应保证管道位置不变而只是 适当挪动钢筋位置。采用“定位网法”使波 纹管位置按设计图纸的横、纵坐标控制在规 范偏差以内；必须有足够的定位筋确保浇筑 混凝土过程中，波纹管位置的准确性。箱梁预应力孔道用波纹管成孔。安装时波纹 方向与穿束方向一致。波纹管按设计间距设“井”字

13、形定位钢筋固定孔道位置，孔道定 位误差小于8mm。为了保证孔道畅通，采取的措施是：（1）波纹管采用通长管道，防止接头封闭 不严而造成进浆。（2）波纹管附近焊接钢筋时，对波纹管加 以防护，焊完再细致检查。（3）浇筑混凝土时，波纹管内穿塑料管和 钢绞线，振捣人员应熟悉孔道位置，严禁振 动棒与波纹管接触，以免孔壁受伤，造成漏 浆。（4）加强岗位责任制，严格执行孔道安装 操作工艺要求。d、模板（1）模板制作在箱梁的预制施工中， 为了保证混凝土外观 质量，模板采用大块钢模拼装，面板采用 6mm 厚冷轧普通钢板， 板缝中均嵌入固定式 弹性嵌缝条，保证不漏浆和梁体美观。侧模 加工的节段长度为 3.5m，面板

14、的钢板采用 4m x 6mm,背面肋骨采用槽钢及角钢焊接加 固；芯模每片长度为 1.5m，面板采用6mm 钢板，内模板用活动扣牢便于拆模。预制梁 体范围以外上下位置各用拉杆固定， 侧模用 方木支撑，确保支撑的牢固、不变形。 （2）模板安装 模板安装采用副门机安装。 模板与底座接触 面，箱梁模板采用定型钢模，两模板间加双 面胶带并用螺栓压紧， 防止混凝土浇注时漏 浆现象发生。各块模板之间用螺栓联结，底 部 20拉杆每隔0.8m设一根，另外，为了 保证模板就位后支撑稳固，满足受力要求， 模板支架每隔 5m 设两根 32mm 的可调丝 杆作为就位后的支撑。 芯模的固定采用已预 埋好的底座两侧钢筋用为

15、拉点固定。 芯模顶 部开口， 顶部设活动盖板便于浇筑底板混凝 土，内模安装完成后，安装限位槽钢，防止 浇筑混凝土时内模上浮。 内模底模由两块拼 装模板组成，中间用螺钉或角钢连接。在底 模混凝土浇筑完成后，用它作反压，防止腹 板混凝土回流到底板上，形成凸起，使箱室 内部不平，增加箱梁自重。外侧模上每隔 1.5m 安装一台 1.5KW 高频附着式振动器， 并成梅花状布设。模板顶部及底部每 1m 设 对螺拉杆一处。 为了保证梁体混凝土的密实度， 采用附着式 振捣为主。 根据混凝土拌和物粒径与振动频 率的关系及侧振力的计算公式：dv 14X 106/f2P=4.9 02+O.2Q3+Q4）式中：d 碎

16、石粒径； f振动器频率；P每平方米模板的振动力（N）; Q2每米侧模和振动器重量之和（ kg ）；Q3每米梁段混凝土重量（kg）； Q4 每米梁段的钢筋和波纹管重之和 （ kg）；通过计算，选用振频 285OHZ 、振动力 57Okg/ 台的 B 15 型附着式振动器，中间单层布 置，间距1.5m;端部（钢铰线弯起部位）两 层梅花型布置，间距 1.2m。 立模时用龙门吊逐块吊到待用处，再用 32 箱螺旋千斤顶将模板逐块顶升就位， 再上紧 可调丝杆作竖向支撑。（ 3 ）模板拆除 依据箱梁的特点，因具备悬臂和内空结构， 浇筑后的梁体混凝土强度达到 5MPa 时才能 拆除（根据试验数据和设计级规范要

17、求确 定）。现场一般须根据通常日平均气温而定， 经验估计一般为浇筑完成时间x日平均温 度= 1 00。根据现场施工经验，拆除模板时， 先拆除上下拉杆和接缝螺栓， 用千斤顶顶紧 受力之后松掉可调丝杆， 千斤顶同步下降并 辅以倒链，逐步拆除;拆除内模时模板工人 进入箱室内，用手锤打开连接点，模板在自 重作用下会自动离开混凝土，人工送出箱 室，在拆除过程中注意模板轻拿轻放，不能 损坏梁身混凝土。浇筑同期制作混凝土试 块，并考虑混凝土拆模强度评定，多制备两 组试块。拆模时应小心，不能造成箱梁内伤及棱角破 损。拆模采用龙门吊车配合人工完成。拆除 后的模板必须磨光整平，涂刷脱模剂。模 板移运过程，严禁碰撞

18、，以免产生模板变形。e、混凝土施工(1) 材料 水泥：每批量进厂的水泥必须具备质报 单、强度报告，经抽样检查合格后方可投入 生产。 水：采用饮用水作为拌和用水，不符合规 范要求的水不得使用。 粗、细集料：一般以级配碎石、天然中粗 砂为原料。通常由试验室根据混凝土配合比 设计来选定。施工过程中，不得随意改变其 级配和砂的细度模数等。 外加剂：按照混凝土性能要求掺加适宜的 外加剂。出厂的外加剂应附有产品合格证书 和使用说明书。并经配制、检测合格的产品, 掺用量必须通过试验确定。施工过程中，不 得随意改变其种类和掺量，或选用不同厂家 同种产品的替代等。(2) 混凝土浇筑：在钢筋、模板、预埋件、预应力

19、孔道、混凝土保护层厚度等检查、验 收合格后浇筑混凝土， 在浇筑前必须清除模 板中杂物， 清除方法采用空压机配合人工清 理吹除。混凝土拌合采用 JS-1200 搅拌机集中搅拌， 混凝土输送车运输运到现场后采用龙门吊 车配吊斗循环运输。混凝土浇筑采用“斜向 分段、水平分层、连续浇筑、一次形成”的 施工方法。其步骤是： 浇筑顺序为先浇底板混凝土， 从梁的一端 开始，底板的振捣采用 30振动棒插入式振 捣，振捣时遵循“快插慢拔”的原则，混凝 土振捣密实，为了使混凝土入模速度加快， 并防止形成空洞， 相应部位的振动器及上层 振动器要全部开动， 待混凝土充分进入腹板 下部时，停止开动上部振动器，仅开动下部

20、 振动器，直到密实为止，密实的标志是混凝 土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦、 泛浆。浇筑底板混凝土同时 , 混凝土工人进 入芯模内压光抹面，抹面完成后，再开始浇 注腹板和顶板混凝土，阶梯式连续施工。在 振捣底板混凝土时，应注意避免触及底模。腹板混凝土浇筑时按照底板混凝土的浇筑 顺序分层下料，每层厚度不大于30cm，腹板的振捣采用 30或 50振捣棒配合附着 式振捣器振捣，插入式振捣器应避免触及抽 拔管，顶板的混凝土振捣采用插入式振捣 棒，在振捣前所有波纹管内应插入硬塑料 管，振捣后及时抽出，顶板混凝土振捣特别 注意负弯矩波纹管下的混凝土振捣。 这个区 域钢筋较密，波纹管覆盖较大，不易振实。

21、 梁顶面混凝土以搓板收平搓毛。 在浇注过程 中防止模板、钢筋、波纹管等松动、变形、 破裂和移位，安排专人负责检查。 施工过程中，严禁插入式振捣棒碰撞波纹 管，不得漏震或过震，保证混凝土的外观及 内在质量。混凝土倾倒高度不得超过 2m， 防止混凝土产生离析，影响质量。 混凝土质量检查试件应在初期、中期、后 期分别取样检测， 试件组数和要求按规范操 作；随梁养护试件的试块，应按照规定的方 式进行养护。并具体编号，以此将提供预应 力张拉、移梁的依据。 做好每张梁的施工记录、梁的台帐、梁的 编号、浇筑日期、检查情况、评定标准、采 用已刻好的板面用油漆喷在梁的端头。（3）混凝土养护：混凝土浇筑拉毛后，上

22、 部采用土工布覆盖腹板部位采用塑料薄膜 粘贴覆盖，洒水养护；梁体内部加水，两端 用编织袋装土堵塞，水质均为饮用水。严禁 采用污水进行养护，养护时间按照规范规 定。在养护达到要求，并且梁端头施工前清 理完梁体内部的积水和杂物。f、张拉装配式预应力箱梁分两次施加预应力， 负弯矩预应力的施加是在浇筑湿接缝混凝 土后施加，预制时仅对正弯矩预应力进行张 拉。箱梁安装过后，湿接缝施工完毕并达到 要求后，开始负弯矩张拉压浆。（1 ）张拉施工作业时梁体混凝土强度达到 设计强度的85%，且混凝土龄期不小于 7d 时方可两端对称张拉正弯矩钢束。（2）梁端锚垫板上无灰渣；两端对称张拉， 张拉顺序为 N1 N3 N2

23、 N4钢束。锚下 控制应力为0.75fpk=1395MPa。钢绞线不得 采用超张拉，以免钢绞线张拉力过大。张拉参数报监理工程师核准后方可张拉。(3)钢绞线的张拉程序如下：Of 10% 6 k(初 张拉)f 20% 6 kf 100% 6 k (持荷 2 分钟)锚固。张拉时采用控制应力与伸长值 双控原则，满足设计和规范要求。最后测量 计算钢绞线伸长值(扣除回缩量) 。对超出 设计提供的理论伸长量 6 的束，全梁断 丝、滑移总数不得超过钢丝总数的1%，且每束钢绞线断丝或滑丝不得超过 1 丝，断、 滑丝数量超过设计和规范控制范围的束， 必 须报知项目部技术部门，找出原因，进行处 理。张拉时，要作好记

24、录，发现问题及时补 救。张拉完毕应对锚具及时作临时防护处 理。( 4)四人配备一套张拉千斤顶，一人负责 油泵，两人负责千斤顶，一人观测并记录读 数，张拉按设计要求的顺序进行，并保证对 称张拉。( 5)安装锚具，将锚具套在钢丝束上，使 之分布均匀。将清洗过的夹片，按顺序依次 嵌入锚孔钢丝周围。夹片嵌入后，人工用钢 套管锤轻轻敲击，使其夹紧预应力钢丝，夹 片外露长度要整齐一致。安装千斤顶，将千 斤顶套入钢丝束，进行初张拉，开动高压油 泵，使千斤顶大缸进油，初张拉后调整千斤 顶位置，使其对准孔道轴线，并记下千斤顶 伸长读数。 应注意使千斤顶支脚表面完全接 触锚板，使钢束内的每根钢绞线受力均匀。 继续

25、张拉，到达 10%初应力时，记下千斤顶 伸长读数，继续张拉，到达 20%应力时，记 下千斤顶伸长读数，继续张拉，到达 100% 初应力时，记下千斤顶伸长读数，应力到达 20%时的伸长量与应力到达 10%时的伸长量 差值和应力到达 20%时伸长量与应力到达 100%时的伸长量的差值之和， 即为钢绞线初 张拉时的实际伸长量。 继续张拉到钢丝束的 控制应力时，持荷 2min 然后记下此时千斤 顶读数。 计算出钢丝束的实测伸长量并与理 论值比较，如果超过 6%应停止张拉分析 原因。使张拉油缸缓慢回油，夹片将自动锚 固钢铰线，如果发生断丝滑丝，则应割断整 束钢绞线，穿束重新张拉。张拉完后慢慢回 油，关闭

26、油泵，拆除千斤顶。 （6）张拉计算30m 中跨箱梁N1、N2、N3、N4 钢束张拉采用双控，锚下 控制应力为：0.75fpk=0.75 1860=1395MPa 预应力筋的张拉力计算如下：Ny=NX$ k x AgX 1/1000Ny 预应力筋的张拉力；N 同时张拉的预应力筋的根数8 k预应力筋的张拉控制应力Ag 单根钢绞线的截面积 本施工段预应力张拉需用最大张拉力为：N1、2、3、4 =4x 1395x140x 1/1000=781.2 (KN ) 平均应力计算公式PP=Px (1-e-(kx+ a 0 )/ (kx+ 卩 0 ) Pp-预应力钢绞线张拉力( N)；P-预应力张拉端的张拉力(

27、 N)；x-从张拉端至计算截面的孔道长度；0 -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切 线的夹角之和( rad)；k 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系 数，取 0.0015；1预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。PP=PX (1-e-(kx+ i 0 )/ (kx+ i 0 )N1 第一段Pp1 = 7812 x( 1-e-(0.0015X 9.968) / (0.0015X 9.968)=781.2 x ( 1-e-0.014952 )/0.014952=775.389KNN1 第二段Pp2 = 775.389X ( 1-e-(0.0015X 3.927+0.25X 5畀宁 180)/(0.00

28、15X 3.927+0.25 X 5 刀宁 180)= 775.389 X ( 1-e-0.027707 ) /0.027707=764.746KNN1 第三段Pp3 =764.746X( 1-e-(0.0015X 0.785)/( 0.0015X 0.785)= 764.746 X ( 1-e-0.0011775 )/0.0011775=764.296KNN1 平均张拉力 Pp= 771.913 KNN2 第一段Pp1= 781.2X( 1-e(- 0.0015X 8.362)/(0.0015X 8.362)=781.2 X (1-e-0.012543)/0.012543=776.321KN

29、N2 第二段Pp2= 776.321 X ( 1-e-(0.0015X 3927+0.25X 5畀宁 180)/(0.0015 X 3.927+0.25 X 5 刀宁 180)=776.321 X /1-e-0.027707)/0.027707=765.665KNN2 第三段Pp3= 765.665X ( 1-e-(0.0015X 2.407)/(0.0015X 2.407)=765.665 X (1-e-0.0036105)/0.0036105=764.284KNN2 平均张拉力 Pp = 771.545 KNN3 第一段 Pp1= 781.2X( 1-e-(0.0015X 6.756) /

30、(0.0015 X 6.756)=781.2 X(1-e-0.010134)/0.010134=777.255KNN3 第 二 段Pp2=777.255X ( 1-e-/0.0015X 3.927+0.25X 5畀宁 180)/(0.0015 X 3.927+0.25 X 5 刀宁 180)=777.255X /1-e-0.027707)/0.027707=766.586KNN3 第 三 段 Pp3=766.586X / 1-e- / 0.0015X 4.029)/ 0.0015X 4.029)=766.586X /1-e-0.0060435)/0.0060435=764.274KNN3 平均

31、张拉力 Pp= 770.928 KNN4 第一段 Pp1= 781.2X( 1-e-(0.0 015 X 1.066) /(0.0015 X 1.066)=781.2 X(1-e-0.001599)/0.001599=780.576KNN4 第 二 段Pp2=780.576 X ( 1-e-(0.0015 X 0.733+0.25 X 1.4 刀宁 180 ) ) / (0.0015X 0.733+0.25X 1.4刀宁 180)=780.576 X( 1-e-0.0072082 )/0.0072082=777.769KNN4 第 三 段Pp3=777.769X ( 1-e-(0.0015X

32、12.783)/(0.0015X 12.783)=777.769 X( 1-e-0.0191745 )/0.0191745=770.36KNN4平均张拉力Pp= 771.484 KN 张拉控制力0 f 10%初应力f 20%应力f 3 con (持荷2min 锚固)I、控制应力0.75fpk=0.75 1X860=1395MPaU、初应力根 据 公 路 桥 涵 施 工 技 术 规 范 ( JTJ041-2000)的要求初应力宜为张拉控制应力 的 10%-15% ，取 10%。3 初=0.1 X 976.5=98KN3 初=0.1 X 781.2=78KN 钢绞线理论伸长值由公式： L=PpL/

33、ApEp可以计算出Pp预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算 方法见上。L预应力筋的长度(mm )。Ap 预应力筋的截面面积(mm2)Ep预应力筋的弹性模量(N/mm2 )。N1 第一段单端张拉长度 L=(775.389X 9.968) /(140X 4X1.95X 105) =7.078cmN1 第二段单端张拉长度 L=(764.746X 3.927) /(140X 4X1.95X 105) =2.750cmN1 第三段单端张拉长度 L=(764.296X 0.785) /(140X 4X1.95X 105) =0.549cm双端共张拉长度( 7.078+2

34、.750+0.549)X 2=20.754N2第一段单端张拉长度 L=(776.321X 8.362)/(140X 4X 1.95X 105) =5.945cmN2第二段单端张拉长度 L=(765.665 X 3.927)/(140X 4X 1.95X 105) =2.753cmN2第三段单端张拉长度 L=(764.284X 2.407)/(140X 4X 1.95X 105) =1.685cm双端共张拉长度(5.945+2.753+1.685)X 2=20.766cmN3第一段单端张拉长度 L=(777.255X 6.756)/(140X 4X 1.95X 105) =4.809cmN3第二

35、段单端张拉长度 L=(766.586X 3.927)/(140X 4X 1.95X 105) =2.757cmN3第三段单端张拉长度 L=(764.274X 4.029)/(140X 4X 1.95X 105) =2.820cm双端共张拉长度(4.809+2.757+2.82)X 2=20.772cmN4第一段单端张拉长度 L=(780.576X 1.066)/(140X 4X 1.95X 105) =0.762cmN4第二段单端张拉长度 L=(777.769X 0.733)/(140X 4X 1.95X 105) =0.522cmN4第三段单端张拉长度 L=(770.36X 12.783)/

36、(140X 4X 1.95X 105) =9.018cm双端共张拉长度(0.762+0.522+9.018)X 2=20.604cm30m 边跨箱梁N1 N2 N3 N4 钢束张拉采用双控， 锚下控制 应力为：0.75fpk=0.75 1X860=1395MPa 预应力筋的张拉力计算如下：Ny=NX$ k X AgX 1/1000本施工段预应力张拉需用最大张拉力为：N1=5X1395X140X1/1000=976.5(KN)N2=5X1395X140X1/1000=976.5(KN)N3=4X1395X140X1/1000=781.2(KN)N4=4 X 1395 X 140 X 1/1000

37、=7812 (KN ) 平均应力计算公式PP=PX (1-e-(kx+ 卩 0 )/ (kx+ 卩 0 )N1 第一段 Pp1= 976.5X(1-e-(0.0015 X 8.184)/(0.0015X 8.184)=976.5 X ( 1-e-0.012276 )/0.012276=970.531KNN1 第 二 段 Pp2= 970.531 X ( 1-e- (0.0015X 3.927+025X 5畀宁 180)/(0.0015X 3.927+0.25 X 5 刀宁 180)= 970.531 X ( 1-e-0.027707 )/0.027707=957.209KNN1 第 三 段Pp

38、3= 957.209 X(1-e-(0.0015X 2.632) /(0.0015X 2.632)= 957.209 X ( 1-e-0.003948 )/0.003948=955.322KNN1 平均张拉力 Pp= 964.319 KNN2 第一段 Pp1= 976.5X( 1-e-(0.0015X 6.589) /(0.0015X 6.589)=976.5 X (1-e-0.0098835)/0.0098835=971.690KNN2 第二段 Pp2= 971.69X(1-e-(0.0015X 3.927+0.25 X 5 刀宁 180) ) / ( 0.0015 X3.927+0.25X

39、 5 刀宁 180)=971.69 X (1-e-0.027707)/0.027707=958.352KNN2 第三段 Pp3=958.352X(1-e-(0.0015X 4.232)/(0.0015X 4.232)=958.352 X (1-e-0.006348)/0.006348=955.317KNN2平均张拉力Pp =963.437KNN3第一段 Pp1= 781.2X( 1-e-(0.0015X 4.994)/(0.0015X 4.994)=781.2 X (1-e-0.007491)/0.007491=778.281KNN3 第 二 段 Pp2= 778.281 X ( 1-e-(0

40、.0015X 3.927+0.25X 5畀宁 180) /(0.0015X 3.927+0.25 X 5 刀宁 180)=778.281X(1-e-0.027707)/0.027707=767.598KNN3 第 三 段Pp3=767.598X (1-e-(0.0015X 5.832)/(0.0015X 5.832)=767.598X(1-e-0.008748)/0.008748=764.25KNN3平均张拉力 Pp=769.896KNN4第一段 Pp1= 781.2X( 1-e- (0.0015X 0.972) / (0.0015X 0.972)=781.2 X (1-e-0.001458)

41、/0.001458=780.631KNN4 第 二 段 Pp2= 780.631 X ( 1-e-(0.0015 X 0.733+0.25 X 1.4 n 宁 180 )/(0.0015 X 0.733+0.25 X 1.4 n 宁 180)=780.631 X (1-e-0.0028448)/0.0028448=777.824KNN4 第 三 段 Pp3= 777.824X ( 1-e- (0.0015X 12.97)/(0.0015X 12.97)=777.824 X (1-e-0.019455)/0.019455=770.307KNN4 平均张拉力 Pp=771.331KN 张拉控制力0

42、 f 10%初应力f 20%应力f 3 con (持荷2min 锚固)I、控制应力0.75fpk=0.75 1X860=1395MPaU、初应力根 据 公 路 桥 涵 施 工 技 术 规 范 ( JTJ041-2000)的要求初应力宜为张拉控制应力的 10%-15% ，取 10%。3 初=0.1 X 9765=98KN3 初=0.1 X 781 2=78KN 钢绞线理论伸长值由公式： L=PpL/ApEp可以计算出N1 第一段单端张拉长度 L=(970.531 X 8.184)/(140X 5X 1.95X 105) =5.819cmN1 第二段单端张拉长度 L=(957.209X 3.927

43、)/(140X 5X 1.95X 105) =2.754cmN1 第三段单端张拉长度 L= (955.322X 2.632)/(140X 5X 1.95X 105) =1.842cm双端共张拉长度(5.819+2.754+1.842)X 2=20.83cmN2第一段单端张拉长度 L=(971.69X 6.589)/(140X 5X 1.95X 105) =4.69cmN2第二段单端张拉长度 L=(958.352X 3.927)/(140X 5X 1.95X 105)=2.757cmN2第三段单端张拉长度 L=(955.317X 4.232) / (140X 5X 1.95X 105) =2.9

44、62cm双端共张拉长度( 4.69+2.757+2.962)X 2=20.818cmN3第一段单端张拉长度 L=(778.281X 4.994) /(140X 4X 1.95X 105) =3.559cmN3第二段单端张拉长度 L=(767.598X 3.927) /(140X 4X 1.95X 105) =2.76cmN3第三段单端张拉长度 L=( 764.25X 5.832) /( 140X 4X 1.95X 105) =4.082cm双端共张拉长度( 3.559+2.76+4.082)X 2=20.802cmN4第一段单端张拉长度 L=( 780.631 X 0.972) /(140X

45、4X 1.95X 105) =0.695cmN4第二段单端张拉长度 L=(777.824X 0.733) /(140X 4X 1.95X 105)=0.522cmN4第三段单端张拉长度 L=(770.307X 12.97) / (140X 4X 1.95X 105) =9.149cm双 端 共 张 拉 长度(0.695+0.522+9.149) X 2=20.732cmh、压浆孔道压浆是在预应力束全部张拉完毕 后，检查人员检查张拉记录，经过批准后方 可切割锚具外的钢绞线并进行压浆准备工 作。通过采用压浆泵向预留孔道中压注带压 力水泥浆液来实现的。(1) 压注前应采用高压空气或压力水冲洗 管道。

46、对怀疑油污的管道，可采用对预应力 腱无腐蚀作用的中性洗涤剂掺配的压力水 冲洗。冲洗完成后的孔道，应用压缩空气吹 出积水。(2) 采用C50水泥浆，由试验室通过试验 确定施工配合比。水泥浆中掺用的外加剂，其掺量应由试验确定，不得掺入铝粉等锈蚀预应力钢材的膨 胀剂。压浆从下层孔道向上层孔道进行。水泥浆的拌制采用连续方法进行， 每次自调制 至压入孔道的时间不超过 30-45min 。压浆设 备采用活塞式压浆泵， 压浆能力能以 0.7MPa 恒压作业。压浆采用活塞式灰浆泵压浆， 压浆前先将 压浆泵试开一次， 运转正常并能达到所需压 力时，才能正式压浆，压注过程应缓慢、均 匀的进行。水泥浆从浆料拌和到压

47、入孔道， 持续时间一般在3045min范围。断面压注 顺序为自下后上，依次压注（比较集中或邻 近的孔道，先连续压浆完成，以免窜到邻近 孔后水泥浆凝固，堵塞孔道） 。当梁的另一 端排出空气、水、稀浆至浓浆时用木塞塞住 孔道口，并提升压力至 0.7 MPa，持压1分 钟，从压浆孔拔出喷嘴， 并立即用木塞塞住。 压浆中途发生故障，不能一次压满时，要立 即用高压水冲洗干净， 故障处理完成后再压 浆。压浆停止时， 压浆机要照常循环并搅拌。 每次拌和浆液要检查稠度。 压浆的进出口 均应保护密封状态， 待出口渗出浓浆后再封 闭出浆口，封闭后继续进行压注，使压力保 持在 0.5 0.7MPa 之间，稳压不小于

48、 2min 即“屏浆”过程后，才能进行封锚。封锚后 的梁体，在压浆强度达到设计要求后方可移 运梁，压浆强度依据试验数据。 掺有外加剂具有泌水率小的浆液，通过试验证明能达到孔道饱和的， 可采用一次性压 浆；不掺外加剂的浆液，可采取二次压浆法。 一般二次压浆的时间间隔在 3045min。 按规定制作水泥浆试块，以检查其强度。压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，女口有不实，应及时处理和纠正。压浆时，每一 工作班应留取不少于3组的试件，标准养护28天，检查其抗压强度作为水泥浆质量的评定依据。i、圭寸端（锚）孔道压浆后将梁端水泥浆冲洗干净，清 除垫板、锚具及梁端混凝土的污垢，并将梁 端凿毛处理，梁端及支

49、承垫板应除干净。用 薄平砂轮机切割多余的钢绞线,结构连续处 不封锚，用净浆包封，然后设置钢筋网片并装 模，浇筑圭寸端混凝土，圭寸端混凝土标号与梁 体相同。堵头预制安装时必须与梁体钢筋连 接牢固，浇筑混凝土时应分层振捣密实。并注意梁体长度的控制。对有伸缩缝的一端按 设计要求立模施工，封端混凝土标号与梁体相同，圭寸端前清理完梁体内积水和杂物 存梁场必须用支垫（如枕木、混凝土枕梁等） 按正确的支垫位置支撑堆放，且梁体堆放高 度不得超过3层，堆放时间计及混凝土成型 时间为止不得超过3个月。存梁不得增加中 支垫，同时应注意存梁场支垫处地基沉陷等 因素对梁体提供中支垫可能性的排除。、梁体储存和堆放五、质量

50、要求1、我部贯彻“谁管生产，谁管质量，谁施 工，谁负质量责任，谁操作，谁保证质量” 原则，建立岗位责任制，努力作好工序、过 程管理（“三检”），强化质量意识。成立以 项目经理为首的质量领导小组。2、钢筋骨架的拼装时，钢筋的交叉点用铁丝绑扎，单面焊接有效长度10d，双面焊接的有效长度5d。3、钢筋保护层厚度采用高强塑料垫块保证， 垫块的绑扎要牢固。4、模板间的拼缝连接要牢固，模板间缝隙 采用原子灰处理。堵头模板要安装牢固。5、浇筑混凝土的要求：混凝土应连续浇筑， 中间不得停顿。必须控制好施工配合比，严 格控制拌和站出料的混凝土的坍落度， 不合 格的料，不能出拌和站；控制好混凝土浇筑 速度以确保混

51、凝土的质量， 随时检查现场混 凝土的塌落度。6、混凝土拌合站严格执行混凝土的拌制程 序，按设计配合比搅拌，每盘搅拌时间不得 小于 1.5min 。7、每片梁应制作混凝土抗压强度试件 6 组， 两组同梁体同期养护。8、预应力施工时，所用钢绞线、锚具符合 规范、设计要求，张拉千斤顶必须要求及时 标定，张拉人员培训合格后持证上岗，由富 有经验的技术人员指导预应力张拉作业， 做 好施工记录，并及时与理论计算量对比检 查，如偏差较大及时反馈监理工程师，按照 监理工程师指定进行处理。9、张拉时的注意事项（1）严格按照操作程序进行张拉，严禁违章操作。（2）张拉时千斤顶前后应严禁站人，防止 发生安全事故。（3）千斤顶后方安放张拉防护墙，防止钢 铰线及夹片飞出伤人。（4）千斤顶安装完毕，安全员检查合格后 方可张拉。10、各施工班组实行自检、互检，进行工序 交接，由质控员检验合格后，报监理工程师 验收，合格后方可进行下一道工序。11、做好防风、防雨的施工措施准备工作。六、安全措施1、本项目