悬架系统的计算报告材料

1、编号：版本号：V1.0悬架系统计算报告项目名称：编制：校对：审查：会审：标准化：审核：批准：2014年03月修订记录序号修订日期页码原文内容修订内容备注（修订原因）目次1概述1.1.1 计算目的1.1.2悬架系统基本方案介绍11.3悬架系统设计的输入条件 12悬架系统的计算2.2.1 弹簧刚度2.2.2悬架偏频的计算2.2.2.1 前悬架刚度计算 .3前悬架偏频计算.4.后悬架刚度计算 4.后悬架偏频计算.5.2.3悬架静挠度的计算 5.2.4侧倾角刚度计算6.2.4.1 前悬架的侧倾角刚度6后悬架的侧倾角刚度82.5整车的侧倾角计算.9.悬架质量离心力引起的侧倾力矩9侧倾后，悬架质量引起的侧

2、倾力矩 9总的侧倾力矩 10悬架总的侧倾角刚度 1.0整车的侧倾角102.6纵倾角刚度102.7 减振器参数11减振器平均阻力系数的确定 11压缩阻尼和拉伸阻尼系数匹配1 3减震器匹配参数133悬架系统的计算结果144结论及分析15参考 文 献151概述1.1计算目的通过计算，求得反映MA02-ME10纯电动车悬架系统性能的基本特征，为零 部件开发提供参考。计算内容主要包括悬架刚度、悬架侧倾角刚度、刚度匹配、 悬架偏频、静挠度和阻尼等。1.2 悬架系统基本方案介绍MA02-ME10C纯电动车前悬架采用麦弗逊式独立悬架带横向稳定杆结构，后 悬架系统采用拖曳臂式非独立悬架结构。前、后悬架系统的结构

3、图如图1、图2：图1前悬架系统图2后悬架系统1.3 悬架系统设计的输入条件悬架系统设计输入参数如表1 :表1悬架参数列表项目开发目标车质心高（mm）空载483满载489前轮距（mm）1299后轮距（mm）1304轴距（mm）2332整车整备质量（kg）1100最大总质量（kg）1400前轴荷（kg）空载605满载630后轴荷（Kg）空载495满载770前悬架非黄载质量（kg）49后悬架非黄载质量（kg）432悬架系统的计算2.1 弹簧刚度根据KC试验数据分析，选定弹簧刚度：前悬架弹簧刚度为：Csf = 20N / mm ；后悬架弹簧刚度为：=21.7N/mm ；2.2 悬架偏频的计算悬架系统将

4、车身与车轮弹性的连接起来，由此弹性元件与它所支承的质量组 成的振动系统决定了车身的固有频率，这是影响汽车行驶平顺性的重要性能指标 之一。侧倾中心口球销中啪 襯臂转轴中转向节瞬时运动中心口=8578图3前悬架刚度计算示意图图4后悬架刚度计算示意图221前悬架刚度计算前悬架刚度按式（1）计算:/ 、2b :K 一（1）式中：K 悬架刚度，N/mm;b前弹簧中心线与转向瞬时运动中心距离，mm ；p车轮中心面距转向节瞬时运动中心距离，mm。根据图3得b=2435mm, p=2578mm带入式（1）得前悬架刚度为：/ 22435 'Kf=20 汉I =17.84 N/mm<2578 丿取衬

5、套的刚度约为悬架刚度的15%，所以前悬架总刚度为:Kf = 17.84X（ 1+15%） =20.52N/mm前悬架偏频计算前悬架偏频按式（2）计算:(2)式中:nf 前悬架偏频,Kf 前悬架的刚度，N/mm;mf 前悬架簧载质量，kg；mf 1前悬架满载簧载质量， kg ；mf2前悬架空载簧载质量，kg。根据表 1 得 口们二 630-49 /2 = 290.5kgmf2 二 605-49 /2 = 278kg并把Kf = 20.52N/mm带入式(2)得出:前悬架满载偏频：n f = 1.34前悬架空载偏频：n f 2 - 1.37后悬架刚度计算Kr =Csr COS（二） （3）式中：?

6、弹簧中心线与后轴垂线间的夹角，:二5.3。（见图4）;贝Kr 二Csr cos5.3O） =21.7 0.9957= 21.6N/mm考虑在悬架系统中橡胶块的变形，其刚度约为悬架刚度的15%20 %，此处取15%，经计算：Kr =24.84N/mm224 后悬架偏频计算后悬架偏频按式（4）计算:1：1 0 00Krm（4）式中：nr后悬架偏频；K r后悬架的刚度，N/mm ;后悬架簧载质量，kg；m ri 后悬架满载簧载质量，kg ； mr2 后悬架空载簧载质量，kg。根据表 1 得 mr1 = 770 一 43 / 2 二 363.5kgmr2 = 495 -43 /2 =226kg并把Kr

7、 =24.84N/mm带入（4）式得出：后悬架满载偏频：ni =1.32后悬架空载偏频：nr2 =1.672.3 悬架静挠度的计算静挠度也是表征悬架性能的参数，按式（5）计算：fc = mg. K （5）式中：fc静挠度，mm ；ff空 前悬空载静挠度， mm ；ff满前悬满载静挠度， mm；fr空后悬空载静挠度，mm；fr满后悬满载静挠度，mm；m簧载质量，kg；g重力加速度， m/s2 ;K 悬架刚度，N/mm。所以，按式（5）计算得出：前悬架空载静挠度：ff空=mf2g/kf = 132.77mm前悬架满载静挠度：ff满二mg/kf = 138.74mm后悬架空载静挠度：fr空二mr2g

8、/kr = 89.13mm后悬架满载静挠度：fr满二mr1g/kr = 143.36mm空载状态后前悬架偏频比：nr2/ nf2= 1.67/1.37= 1.22满载状态后前悬架偏频比：nr1/ nf1 = 1.32/1.34= 0.98悬架刚度匹配结论：一般舒适型轿车前悬架偏频在 11.45之间，后悬架偏 频在1.171.58之间。开发目标车前后悬架的空、满载静挠度和频率值以及偏频 比较合理，适合舒适型乘用车。2.4 侧倾角刚度计算前悬架的侧倾角刚度前悬架的侧倾角刚度由两部分共同作用，即螺旋弹簧引起的侧倾角刚度与横 向稳定杆引起的侧倾角刚度。1）螺旋弹簧引起的侧倾角刚度按式（6）计算：Csf

9、式中:C f 前螺旋弹簧引起的侧倾角刚度，N mm/rad; b前弹簧中心线与转向瞬时运动中心距离， mm ；p车轮中心面距转向节瞬时运动中心距离， mm ；mm,并把 Csf =20则前悬架由螺旋N mm/ rada3 + L(a + bf +4L；(b + cJ23EIL2(7)L/2=472B刖轮距， mm;Csf前螺旋弹簧刚度，N/mm根据图 3 得 b=2435mm, p=2578mm,根据表 1 得 B=1299N/mm带入式（6）得出螺旋弹簧的侧倾角刚度为:C® f =1.51 x 107 N mm/rad参考KC试验数据衬套扭转时的刚度有约为15%的影响，弹簧引起的侧

10、倾角刚度为:C f =1.15 （1.51 107）= 1.73 1072）横向稳定杆引起的角刚度按式（7）计算:上二陀o-J89*&图5前横向稳定杆结构示意图 式中各参数参见示意图5:C b横向稳定杆引起的角刚度，N mm/rad;d 稳定杆直径， mm；I稳定杆的截面惯性矩，mm ；E材料的弹性模量，（N/mm）244前稳定杆直径d=19mm,所以I =竺196397.1mm46464前稳定杆材料为：60si2MnA,所以 E=206000 (N/mm)2前横向稳定杆引起的角刚度为:3 汉 206000 汉 6397.1 汇 945.222254.93 -189.63472.618

11、9.6 83.5 24 170.4283.5 199.5 】=2.27 107 N.mm/ rad考虑固定方式，新的稳定杆在车轮处的等效侧倾角刚度与稳定杆所提供的侧 倾角刚度比为：i=0.5,稳定杆在车轮处的等效侧倾角刚度为：0.5 C®b =1.13 107N.mm/rad由于连接件是橡胶元件，故实际刚度值一般比理论值减小15% 30%，取15%。则 C®b =1.13 107 0.85 =0.96 107 N.mm/rad所以，前悬架总的侧倾角刚度：K®f -Cof C®2.69 107N.mm/rad2.4.2 后悬架的侧倾角刚度式中：1 2K r

12、SF Csr COS ： (8)a弹簧中心线与后轴垂线间的夹角- - 5.3d e gCsr弹簧刚度 Csr =21.7N / mm ；2Sf 弹簧安装间距SF = 896mm ;89622以上数据代入公式（8），得:721.7 cos5.3 =0.867 10 N mm/rad考虑衬套扭转时的刚度有约为20%的影响：C r =1.2 0.867 107 =1.04 107N mm/rad贝U:后悬架侧倾角刚度为C r =1.04 1 07 N mm/rad一般要求前悬架侧倾角刚度要稍大于后悬架侧倾角刚度，以满足汽车稍有不足转向特性的要求，并且前、后悬架侧倾角刚度比值一般在1.42.6之间。根

13、据以上计算结果得前、后悬架侧倾角刚度比值为2.5,显然开发目标车型满足要求。2.5 整车的侧倾角计算车厢侧倾角r是和汽车操纵稳定性及平顺性有关的一个重要参数。侧倾角的 数值影响到汽车的横摆角速度稳态响应和横摆角速度瞬态响应。 以下质心及侧倾 中心示意图各参数是从装载数模上测定的。qs = 1321.1L=2332图6整车空载状态下质心及侧倾中心示意图当汽车作稳态圆周行驶时，车厢侧倾角决定于侧倾力矩M与悬架总的角刚度刀K。以下依据满载状态下稳态回转试验要求的0.4g m/s2进行计算。悬架质量离心力引起的侧倾力矩簧载质量离心力引起的侧倾力矩 M帕：MjaMh (9)式中：ay侧向加速度；ay =

14、0.4gM 悬上质量， M =1100 -49 - 43 = 1008kg ;h整车质心到侧倾轴线的距离为：h= 316.17mm (见图6);以上数据代入公式11,可得侧倾力矩M帕:M 帕=ayMh =0.4汇9.8汇1008汇 316.17 =0.1249汇107N mm侧倾后，悬架质量引起的侧倾力矩车厢侧倾后，悬架质量的质心偏出距离e,因此，其重力引起的侧倾力矩为：M r2 = Gs e ： Gs h r (10)式中：Gs为悬上质量重力为 9878.4Nh 整车质心到侧倾轴线的距离 316.17mm （见图6）r 整车侧倾角；M 咖2 =9878.4 汉 316.17 汉% =0.31

15、2虬 如07N mm总的侧倾力矩M二 M ” M r2 =(0.1249 0.312 r2)107 N mm悬架总的侧倾角刚度C 总二 c f C r = 2.69 1071.04 107 二 3.73 107 N mm/rad整车的侧倾角匚r角度二2.09°M _ (0.1249 0.312 r) 107C 总一3.73 107汽车在转弯时，车身在0.4g的侧向加速度的作用下，车身侧倾角不大于35°,显然开发目标车型满足要求。2.6 纵倾角刚度在制动强度Z=0.5时，当车辆发生纵倾时，前后悬架受力的变化量相当于轴荷转移量 G(11)G 二 ZgMshg /L式中：Z 制动

16、强度：0.5;M s 满载簧载质量 Ms =1400-49-43=1308kg ;hg簧载质心高（满载）hg=489mm；L轴距2332 mm;通过上式计算得到的轴荷转移量是 1343.95N;前后悬架变形由公式S = G/2K可得出：式中：K 悬架刚度，前悬架为 20.52N/mm，后悬架为24.84N/mm。计算得：前悬架Sf = 32.75mm后悬架Sr二27mm整车纵倾角B二180 (Sf SJ/L/川 -1.47整车纵倾角刚度为 K = G L/B二2.13 106 N.mm/deg2.7 减振器参数汽车的悬架中安装减振装置的作用是衰减车身的振动保证整车的行驶平顺 性和操纵稳定性。下

17、面仅考虑由减振器引起的振动衰减，不考虑其他方面的影响， 以方便对减振器参数的计算。汽车车身和车轮振动时，减振器内的液体在流经阻尼孔时的摩擦和液体的粘 性摩擦形成了振动阻尼，将振动能量转变为热能，并散发到周围的空气中去，达 到迅速衰减振动的目的。汽车的悬架有了阻尼以后，簧载质量的振动是周期衰减 振动，用相对阻尼比'来评定振动衰减，相对阻尼比的物理意义是指出减振器 的阻尼作用在与不同刚度和不同质量的悬架系统匹配时，会产生不同的阻尼效 果。减振器平均阻力系数的确定减振器阻力系数的确定： (12)cos :式中：减振器阻力系数；'相对阻尼比；m悬架一侧的簧载质量；n 悬架偏频；i，i

18、杠杆比， b ；:减振器安装角，减振器轴线与Z坐标轴的夹角，前减振器的安装如图7,后减振器的安装见图8；图7前减振器阻力系数计算示意图图8后减振器阻力系数计算示意图根据前后悬架减振器的布置形式，以下各参数取值如下:表2参数列表项目前悬架后悬架m278kg226 kgn1.37Hz1.67Hzi1.0810£8.425°12.576°相对阻尼系数的选择：对于无内摩擦的弹性元件(如螺旋弹簧)悬架，一般取 书=0.250.35。对 于有内摩擦的悬架，相对阻尼系数可取小些。参考同类型车：取前悬相对阻尼系数'f =°3 ;取后悬相对阻尼系数*厂°

19、3 将以上参数代入公式12,可得：前减振器的平均阻力系数为：2?_ 4nm f n f屮 f i f _ 4 汉 3.14 汇 278 如.37 汉 0 .3 汇(1.08 )2fcos 2 ： f(cos 8.425 0)2二 1737 .77 N /( m / s)后减振器的平均阻力系数为：2 2y _ 4jim r nr屮 r i r _ 4 x 3.14 x 226 x 1 .67 沃 0.3 沃(1)r cos 2 a r(cos 12 .576 o)2-1492 .6N /( m / s)压缩阻尼和拉伸阻尼系数匹配屮通常情况下，将压缩行程时的相对阻尼比c取得小些，伸张行程时的相对阻

20、尼比'r取得大些；这样，既可以保证整车的平顺性又不降低操纵稳定性，两 者之间保持J c=( 0.250.5)r。为避免悬架碰撞车架，一般把减震器拉伸和 压缩阻力按8 : 26 : 4的比例关系分配。根据常规类型车，选减震器拉伸和压 缩阻力按10： 3的比例关系分配。因此，根据前面计算得到：前减振器压缩阻尼系数Sfc=401N/m/s前减振器拉伸阻尼系数5fo =1336.74N / m/s后减振器压缩阻尼系数Src二344.45N / m/s后减振器拉伸阻尼系数 九=1148.15N/m/s减震器匹配参数通过实验测得前、后减震器匹配阻尼力参数如表3、表4：表3前减震器阻尼力参数活塞速度（m/s）复原阻力（N）压缩阻力（N）0.05111 土 4053 ± 400.1282 ± 5071 ± 40*0.3722 ± 80183 ± 500.61031±110338 ± 801.01386±110584 ± 80表4后减震器阻尼力参数