中海壳牌SMPO C4502塔脚手架方案12 2

1、 中海壳牌-SMPO 承重脚手架方案SMPO 换热器承重脚手架方案项目负责人： 审 核 人： 编 制 人： 编制日期： CSPC项目负责人： 签署日期： 目 录1工程概述····································

2、;·······P32技术要求·········································

3、3;··P32.1技术分析··········································P32.2技术准备工作··&#

4、183;·····································P32.3施工准备工作··········

5、83;·····························P32.4施工过程中···················

6、;·······················P33施工方法·························

7、3;··················P44安全应急措施······························&

8、#183;·········P45脚手架拆除要求······································

9、83;P56文明施工·············································P57项目人员架构图·

10、3;·····································P68安全风险评估···········&

11、#183;·····························P69、脚手架计算书··················

12、83;·················P8-P151、工程概述 本脚手架工程位于中海壳牌SMPO装置内部，施工内容是4100，4200，4400，4600等单元E-4174A,E-4502A多个设备搭设承重脚手架。 2、技术要求2.1技术分析本脚手架是为配合CSPC装置区域内换热器的重新检查并更换轴承。2.1.1施工难点：使用承重架，承受荷载大。2.1.2解决办法：扩大承重架受力基础面积、底部20m采用双立杆、缩小立杆的纵横

13、距、采用两步一夸设置钢梁扣，使之更加牢靠，使脚手架所承受的力平均传递至地面。2.2技术准备工作2.2.1现场交底，通过CSPC及中油一建工程师的现场交底，明确脚手架搭设的位置、规格以及潜在的危险；2.2.2编制施工技术方案以及安全应急措施，经CSPC相关工程师批准后方能实施；2.2.3明确脚手架材料运输及临时堆放场地，并经过CSPC相关人员的同意；2.3施工准备工作2.3.1施工前施工班组再次明确施工位置，针对现场不利于脚手架施工的所有条件急时向上级汇报，并根据现场实际环境制订相应(安全)保护措施,如拉设警示线及指派专人现场看护；2.3.2现场勘察周边环境是否与本方案有出入,本着一切以实际出发

14、的原则,在不违反国家规范及CSPC相关规定的情况下,可视现场实质情进行施工,允许本次施工与方案的要求有一定出入；2.4施工过程中2.4.1在整个搭建过程中，施工人员根据实际需要，使用警示线圈出合适大小的施工场地。专业质量监督人员及HSE监督人员会严格按照国家规范及CSPC内部的相关规定进行现场监督，并写出详细的检验记录报告。该报告经项目经理审核后交由资料员入档保存。2.4.2项目完成后及时通知CSPC工程师对本次工程进行验收。验收合格后，悬挂安全警示牌（注明搭设日期、搭设负责人及脚手架负荷参数）方能投入使用；2.4.3严禁使用绝缘及油漆过的管状物、设备、电气、仪器、电缆、配管、电缆托架、电缆钢

15、条来支撑脚手架。3、施工方法3.1立杆底部使用100*100钢垫作为基座；3.2立杆横距0.8/m、纵距0.8m、步距0.8m；3.3底部20m处采取双立杆支撑上部荷载；3.4设置支撑有效卸载上部荷载，以防止脚手架倾覆；3.5；采用双横杆，增加横杆受力强度；3.6操作平台满铺踏板且四周设置h=20cm的踢脚板；.3.7设置安全护栏；3.8脚手架完成后由专业人员检查验收合格并挂牌后方能交付使用。4、安全应急措施4.1施工前施工人员必须办理PTW，必须开具CC票，只有得到准许后才可以施工。4.2施工前由安全员对现场的危险性、及避险的应对方法进行安全交底。4.3施工时现场安全监护人对现场安全进行现场

16、监督，本着“以人为本，安全第一”的管理理念，对现场的安全进行负责。4.4设置警戒区以防坠物伤人。4.5施工人员要佩带安全带及其他个人安全用品。4.6发生危险紧急情况时，施工人员要马上逃离现场，并通过最短路线尽量远离危险源。4.7施工时施工人员须将工具放入工具袋内，杜绝将材料、工具在空中进行抛掷4.8决不能在脚手架上面使用梯子或简陋装置来增加工作高度。4.9拆卸脚手架时，必须确保工作平台上所有的材料和设备清理干净。4.10拆除顺序应遵循由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。先搭后拆、后搭先拆的原则，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上、下同时进行拆除作业。4.12脚手架拆除后，不能遗漏任何杂物，并

17、将拆除后的脚手架材料尽快转运出装置。5、脚手架拆除要求1.1拆除脚手架前应全面检查脚手架的支撑体系、杆件搭接或扣件扣接等是否符合构造要求，明确拆除顺序和措施，接受班组负责人的拆除安全技术交底。1.2拆卸脚手架时，必须确保工作平台上所有的材料和设备清理干净，操作时严禁碰撞周边管道。周围地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非作业人员入内。1.3拆除的一般顺序：防护栏杆、挡脚板脚手板纵向水平杆横向水平杆连墙拉结杆（梁扣）立杆。而且拆除顺序应遵循由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。并按先搭后拆、后搭先拆以及一步一清的原则依次进行，严禁上、下同时进行拆除作业。1.4拆除的扣件和钢管等材料严禁向下

18、抛掷，只能用借用麻绳向下慢慢吊运。1.5脚手架拆除后，现场不能遗漏杂物，并且需将拆除后的钢管、扣件等材料尽快运出现场，转运至我司材料指定堆放处。6、文明施工6.1施工现场严禁人员随地吐痰、大小便。6.2工具严禁乱扔乱放,须放入工具袋内。6.3材料堆放时不阻碍交通、避险通道、不靠在容器、设备上。6.4施工人员在施工现场时不对仪器、仪表触摸及调试等。6.5施工人员不带病上岗，无高空施工证人员不能进行高空作业。6.6施工现场不能打闹、大声喧哗、追打、游戏等。6.7材料、工具做到轻拿轻放。6.8严禁将手机、火机、火柴、易产生静电等东西带入现场。7、项目人员架构图项目经理何 术

19、负责人陈大工负责人杨立SE覃兆工班组长邵志明136807298038、搭建脚手架的安全风险评估作业过程风险控制措施执行人没有施工技术交底，架子工不了解脚手架搭设意图1、 施工中发生脚手架倾覆，垮塌等事故，导致人身伤害1、工程技术人员在施工前对架子工进行安全技术交底；2、方案要明确脚手架搭设步骤及结点构造要求，架子工在搭设和拆除过程中必须严格要求的顺序进行作业；3、根据脚手架施工方案和现场实际需要，选择满意施工要求的合适脚手架材料和形式。班长、AA脚手架装卸车的过程中的不安全行为造成碰伤、挤伤、擦伤等伤害1、施工人员必

20、须按规定穿戴好PPE，装卸时相互配合好；2、卸车时严禁采取整体倾翻和自由下滑的方法卸脚手架材料。司机、架子工运输车辆超载、超限在行驶中发生事故严禁超载、超速，遵守厂内交通规则，按指定的路线行驶；司机高空作业安全措施不充分，发生高空坠落事故高空坠落人员伤亡1、高空作业人员必须做到100%系挂安全带并高挂低用，穿好劳保鞋；2、安全带不得挂在卡扣上还没有固定好的架杆上。3、每一作业层全部施工完毕再转入上一层，作业面脚手架板、防护栏杆随时绑扎牢固，不能在作业层遗留隐患。4、具备条件上的地方挂好安全绳，以降低高空坠落的风险。5、严禁在作业中嬉戏、打闹。6、脚手架平台应铺满。架子工高温天气对施工的影响发生

21、中暑、晕倒1、施工安排合理休息时间，采取防暑降温措施，避开高温时段施工；2、现场凉茶、人丹等药品；全体员工搭设间距超标，防护措施不到位脚手架倒塌或人员高处坠落脚手架的步距不得大于1.8 m，立杆间距不大于1.8 m，双排脚手架立杆间距不大于1.35 m，不宜使用单排脚手架，脚手架的基点和依附结构必须牢固可靠，架体不得晃动，有专门的上下通道和梯子，作业面脚手板必须满铺、绑扎固定，四周有不小于1m高的防护栏杆，必要时应设安全带挂设杆，并在400600mm高处加设一道护栏，临通道、街道面还应挂安全网、铺180mm当脚板 架子工高处落物人员伤亡、财产损失1、严禁高空抛物，作业人员相互关照，动作一致，传

22、递材料时注意力集中，对方接住后才松手；2、工具放于工具袋内，上下梯子时不用手拿；3、合理安排施工顺序，减少交叉作业；4、高空中的材料要摆放稳定，不得在脚手架平台等地遗留卡扣、工具等杂物，当天作业结束后有脚手架材料在上面要捆绑结实；工程师、架子工脚手架使用过程中人为拆除或损坏脚手架和脚手板操作人员高处坠落事故脚手架一经使用，应指定使用防护责任人，不得随意拆除、损坏脚手架上的部件，使用完毕应及时拆除，如因工程需要，大型脚手架和建筑工程脚手架可搁置待用，但必须保持完整，再次使用前必须检查合格后方可使用，临时脚手架应一次性搭设、使用、拆除，不得搁置使用安全工程师、架子工拆除脚手架时周围未设警戒区、禁止

23、措施和专门的监护人 物体坠落打击伤害事故 脚手架拆除前必须经过安全技术交底，必要时编写拆除方案，拆除时有专人监护，不得抛掷拆除物，并划分警戒区，拉设警示绳和警示牌监护人、架子工脚手架由非专业人员拆除脚手架倒塌、人员坠落 脚手架应由专业脚手架搭设队伍和取得架子工证件的专业人员工拆除 工程师、班长9、脚手架计算书91参数信息9.1.1脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 0.800米，立杆的横距为0.800米，立杆的步距为0.800 米；计算的脚手架为多排脚手架搭设高度为 2.0 米，中间立杆采用双立管；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为7根；采用的钢管类型为 48.3×3.5； 横

24、杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；钢梁扣或连墙件采用两步一跨设置一个，竖向间距 1.600 米，水平间距0.80 米，采用扣件连接；9.1.2活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:承重架，用于物件的吊装；9.1.3风荷载参数查扣件式钢管脚手架计算手册中全国各城市30年一遇的风压（w0），可知广东省惠州市惠阳区地区的基本风压为0.47；由地面粗糙类别A类，离地面或海平面高度2m可知，风荷载高度变化系数z为1.80；由挡风系数=0.083，且s=1.3×可知，脚手架风荷载体型系数s为1.20；9.1.4静荷载参数每米立杆数承受的结构自重

25、标准(kN/m2):0.1291；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；脚手板铺设层数:1；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:冲压钢挡脚板；9.1.5地基参数地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(kN/m2):10000.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础调整系数:1。9.2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。9.2.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2=0.3

26、00×0.900/(2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=2.000×0.900/(2+1)=0.60 kN/m；静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.1536 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.4×0.60=0.84 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)9.2.2强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.1536×0.8002+0.10&#

27、215;0.84×0.8002 =0.0616kNm；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.1536×0.8002-0.117×0.84×0.8002=-0.0727kNm；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.0616×106,0.0727×106)/5080.0=14.32N/mm2；大横杆的抗弯强度:= 14.32 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！9.2.3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：静荷载标准值:

28、 q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.60kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= 0.677×0.128×800.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.60 ×800.04/(100×2.06×105×121900.0) = 0.110mm；大横杆的最大挠度小于 800.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!9.3小横杆的计算在该方案中，小横杆同样按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横

29、杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。9.3.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.900=0.0342 kN；大横杆的荷载标准值：P1=0.038×1.200=0.0456 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.900×1.200/(2+1)=0.108kN ；活荷载标准值: Q=2.000×0.900×1.200/(2+1)=0.72 kN；静荷载的计算值: q1=1.2×（0.0342+0.0456）+1.2×0.108=0

30、.2254 kN；活荷载的计算值: q2=1.4×0.72=1.008 kN；小横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)小横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)9.3.2强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.2254×0.8002+0.10×1.008×0.8002 =0.0799kNm；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.2254×0.8002-0.117×1.008×0.800

31、2=-0.0899kNm；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.0799×106,0.0899×106)/5080.0=17.70N/mm2；大横杆的抗弯强度:= 17.70 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！9.3.3挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：静荷载标准值: q1= P1+ P1+P2=0.0342+0.0456+0.108=0.1878 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.72kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= 0.677×0.1878×8

32、00.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.72 ×800.04/(100×2.06×105×121900.0) = 0.1367 mm；小横杆的最大挠度小于 800.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!9.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑

33、承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P1 = 0.038×（0.800+0.800）=0.0608kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.300×0.800×0.800/2=0.096 kN；活荷载标准值: Q = 2.000×0.800×0.800 /2 =0.64kN；荷载的计算值: R=1.2×(0.0608+0.096)+1.4×0.64=1.084kN；R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.5脚手架荷载标准值

34、 作用于脚手架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291NG1k = 0.1291×(70.000+0.800) =9.140kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.300NG2k-1= 0.300×1×0.8×(0.800+0.300)/2 =0.132 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用冲压钢，标准值为0.11NG2k-2 = 0.110×1×0.800/2 =0.044 kN；经计

35、算得到，静荷载标准值NGk = NG1k + NG2k-1+ NG2k-2 = 9.316kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQk= 2.000×0.800×0.800/2 =0.64 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算 :wk=0.7z·µs·w0其中 Wo - 基本风压(kN/m2),Wo = 0.470 kN/m2； z- 风荷载高度变化系数, z= 1.8 ； µs- 风荷载体型系数：µs =0.11 ；经计算得到，风荷载标准值：Wk

36、 = 0.7 ×0.470×1.8×0.11 =0.065 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NGk+1.4NQk= 1.2×9.316+ 1.4×0.64=12.075kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 NGk+0.85×1.4NQk= 1.2×9.316+ 0.85×1.4×0.64=11.179kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式Mw = 0.85 ×1.4Wklah2/10 =0.850 ×1.4

37、15;0.065×0.800×0.8002/10 = 0.00396kNm；9.6立杆的稳定性计算: 9.6.1不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： =立杆的轴心压力设计值 ：N =12.075 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：= 1.600计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：lo = 2.772 m；lo/i = 175.44；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.232；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立

38、杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12075.000/(0.232×489.000)=106.44N/mm2；立杆稳定性计算 = 106.44小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！9.6.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式: =+ f立杆的轴心压力设计值 ：N =11.179kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：= 1.600计算长度 ,由公式 lo = kh 确定：lo = 2.

39、772 m；lo/i = 175.44；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.232立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； =+ =11179.000/(0.232×489.000)+0.0209×106/5080.000 = 102.653N/mm2；立杆稳定性计算 = 102.653小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！9.7最大搭设高度的计算9.7.1不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：HS=构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式