提升机制动减速度、制动压力计算

1、长春羊草煤业股份有限公司一矿地面副井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JK2.f2.0 , 24°, 最大静张力（差）：Fe=83kN=8460.75kg（根据AQ1035-2007煤矿用单绳缠绕式 提升机安全检验规范附录A中选取钢丝绳每米质量：P0=3.10kg/m绞车道斜长：L=900m、提升系统安全制动减速度确定根据煤矿安全规程第四百二十七条规定:1. 上提时提升系统安全制动减速为2代 <g(sin a + hcosa) =9.81x (sin 21 它0' + 0.015cos21。彳。)=3.61m/s2. 下放时提升系统安全制动减速为 A

2、0.75m/s23. 提升系统实际最大静张力Fmax = n(Q +Q0)(sin a + f, cosa) + F0L(sin a + f? cos a)= 5x(630 + 1.1x1700)(s in 21 "30+0.015cos21 "30)+ 3.10咒 900 (sin 21°30' + 0.3cos21°30') =6557.02kg式中每辆矿车载荷质量,1.1 X 1700kg；0每辆矿车质量，630kg；每次提升矿车数,5 ;1矿车运行阻力系数，0.015 ;0钢丝绳每米系数，3.10kg/m ；提升斜长，900m2钢

3、丝绳运行阻力系数，根据托绳辊状态，可取f 2=0.15 0.5 ;取0.3绞车道倾角,21 ° 30'。4. 提升系统变位质量kN s2/m；刀m包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量,LWj +Wd +Wt +P0L+ n1(Qz+Qk)+LkPk乙 m =4375kgg4375+19200 +560 +5(1.1咒1700 +630) +900x3.109.81= 4018.86kgWj绞车机械部分的变位重量，kN;2 2Wj =(200 + 200B)Dg =(200 + 200咒2)咒2.52Wd电机的变位重量，kN;W厂 Gd2P3曲暮=19200kgm2

4、GD2 电机转子的回转惯量，kk-rf；i 减速比；20Dg滚筒直径，2.5m；WT天轮的变位重量，kN;2 2Wt =GtDt 子 Dt -102Gt天轮轮缘重量，kg；Dt 天轮直径，m2 2 2Wt =140Dt =1407 =560kgmL 缠在滚筒上的钢丝长度， mP0钢丝绳每米质量，kg/m；g重力加速度9.81m/s2； 保险制动后，矿车减速度的确定5. 保险制动后转动部分的制动减速度;质量模数z=型886 =0.61Fmax 6557.02重载上提时制动减速度为 叫=-=3 = 6.56m/s2> Ac = 3.61m/s2Z 0.61重载下放的制动减速度ax =二匕1

5、=3.28>0.75m/s2Z 0.61变位制动力 Fz =3Fe =38460.75 = 25382.25kg式中Fz折算到滚筒周边的保险制动力，kN, 综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。二、提升系统制动压力值确定1. 根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值PX =弩卩0 +c =蠶软4.5+2.1 =5.58MPa根据计算结果最大工作油压值调整为5.6MPa2. 二级制动油压值的确定Ph级=0.7Px =0.7x5.6 =3.92MPa根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MPa 式中Px实际需要的工作油压，MPaP0提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.

6、5 MPa；Fmax提升机实际最大静张力，6557.02kg ;Fe提升机设计最大静张力，8460.75kg ;C盘形闸阻力之和，c = P, +卩2 +巴=0.9+0.7+0.5 = 2.1MPa ；P1完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值,P1 0.9 MPa；P2油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值，P2" 0.7 MPa；P3液压站制动状态时的残压，按最大残压计算，P 3=0.5 MPa长春羊草煤业股份有限公司一矿段材料井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JKB-2./2A , 24° 最大静张力（差）：Fe=83k

7、N=8460.75kg（根据AQ1035-2007煤矿用单绳缠绕式 提升机安全检验规范附录A中选取钢丝绳每米质量：P0=3.10kg/m绞车道斜长：L=900m、提升系统安全制动减速度确定根据煤矿安全规程第四百二十七条规定:1. 上提时提升系统安全制动减速为2代 <g(sin a + hcosa) =9.81x (sin 21 它0' + 0.015cos21。彳。)=3.61m/s2. 下放时提升系统安全制动减速为 Ac >0.75m/S23. 提升系统实际最大静张力Fmax = n(Q +Q0)(sin a + f, cosa) + F0L(sin a + f? cos

8、 a)= 5x(630 + 1.1x1700)(s in 21 "30+0.015cos21 "30)+ 3.10咒 900 (sin 21°30' + 0.3cos21°30') =6557.02kg式中每辆矿车载荷质量,1.1 X 1700kg；0每辆矿车质量，630kg；每次提升矿车数,5 ;1矿车运行阻力系数，0.015 ;0钢丝绳每米系数，3.10kg/m ；提升斜长，900m2钢丝绳运行阻力系数，根据托绳辊状态，可取f 2=0.15 0.5 ;取0.3绞车道倾角,21 ° 30'。4. 提升系统变位质量kN

9、s2/m；刀m包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量,LWj +Wd +Wt +P0L+ n1(Qz+Qk)+LkPk乙 m =4375kgg4375+21120 +560 +5(1.1x1700 +630)+900x3.109.81= 4214.58kgWj绞车机械部分的变位重量，kN;2 2Wj =(200 + 200B)Dg =(200 + 200咒2)咒2.52Wd电机的变位重量，kN;心 GDd&330£=21120kgm2GD2 电机转子的回转惯量，kk-rf；i 减速比；20Dg滚筒直径，2.5m；WT天轮的变位重量，kN;2 2Wt =GtDt 子

10、Dt -102Gt天轮轮缘重量，kg；Dt 天轮直径，m2 2 2Wt =140Dt =1407 =560kgmL 缠在滚筒上的钢丝长度， mP0钢丝绳每米质量，kg/m；g重力加速度9.81m/s2； 保险制动后，矿车减速度的确定5. 保险制动后转动部分的制动减速度;质量模数Z=妙型=0.64Fmax6557.02重载上提时制动减速度为 叫=5 =工口 =6.25m/s2> Ac = 3.61m/s2 Z 0.64重载下放的制动减速度ax =二匕1 =3.13>0.75m/s2Z 0.64变位制动力 Fz =3Fe =38460.75 = 25382.25kg式中Fz折算到滚筒周

11、边的保险制动力，kN, 综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。二、提升系统制动压力值确定1. 根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值PX =弩卩0 +c =蠶软4.5+2.1 =5.58MPa根据计算结果最大工作油压值调整为5.6MPa2. 二级制动油压值的确定Ph级=0.7Px =0.7x5.6 =3.92MPa根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MPa 式中Px实际需要的工作油压，MPaP0提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.5 MPa；Fmax提升机实际最大静张力，6557.02kg ;Fe提升机设计最大静张力，8460.75kg ;C盘形闸阻力之和，c =

12、P, +卩2 +巴=0.9+0.7+0.5 = 2.1MPa ；P1完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值,P1 0.9 MPa；P2油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值，P2" 0.7 MPa；P3液压站制动状态时的残压，按最大残压计算，P 3=0.5 MPa长春羊草煤业股份有限公司一矿三段材料井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JKB-2./2 PA, 17°, 最大静张力（差）：Fe=83kN=8460.75kg（根据AQ1035-2007煤矿用单绳缠绕式提升机安全检验规范附录A中选取钢丝绳每米质量：Po=3.1Okg/

13、m绞车道斜长：L=670m、提升系统安全制动减速度确定根据煤矿安全规程第四百二十七条规定: 1.上提时提升系统安全制动减速为At <g(sin a + fj cosa) =9.81x (sin 24 *+0.015cos24 ” 4.12m/ s22.下放时提升系统安全制动减速为0.75m/s23. 提升系统实际最大静张力Fmax = n(Q +Q0)(sin a + f, cosa) + FOL(sin a + f? cos a)= 5X(630+ 1.1x1700)(sin 24。+ 0.015cos240) +3.10"70x(sin 24。+ 0.3cos24"

14、;)=6669.02kg式中每辆矿车载荷质量,1.1 X 1700kg；0每辆矿车质量，630kg；每次提升矿车数,5 ;1矿车运行阻力系数，0.015 ;0钢丝绳每米系数，3.10kg/m ；提升斜长，900m2钢丝绳运行阻力系数，根据托绳辊状态，可取f2=0.150.5 ;取0.3绞车道倾角,21 ° 30'。4. 提升系统变位质量LWj +Wd +Wt +P0L+ n1(Qz+Qk)+LkPk乙 m 刀m 包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kN - s7m；g_ 4375+21120 +560 +5(1.1x1700 +630)+900x3.109.81

15、= 4214.58kgWj绞车机械部分的变位重量，kN;=4375kg2 2Wj =(200 + 200B)Dg =(200 + 200咒2)咒2.52Wd电机的变位重量，kN;Wd=GD2匚=330 沢竺=21120kgm2Dt2.5GD2电机转子的回转惯量，kk-rf；i 减速比；20Dg滚筒直径，2.5m；WT天轮的变位重量，kN;2 2Wt =GtDt 子 Dt -102Gt天轮轮缘重量，kg；Dt 天轮直径，m2 2 2Wt =140Dt =140X2 =560kgmL 缠在滚筒上的钢丝长度， mP0钢丝绳每米质量，kg/m ； g重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的

16、确定5. 保险制动后转动部分的制动减速度;质量模数Z=妙型=0.64Fmax6557.02重载上提时制动减速度为 叫=4 =6.25m/s2> Ac = 3.61m/s2Z 0.64重载下放的制动减速度ax = =- =3.13>0.75m/s2Z 0.64变位制动力 Fz =3Fe =3x8460.75 = 25382.25kg式中Fz折算到滚筒周边的保险制动力，kN, 综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。、提升系统制动压力值确定 1.根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值p-FF7pS04.2."5.58M Pa根据计算结果最大工作油压值调整为5

17、.6MPa 2.二级制动油压值的确定Ph级=0.7Px =0.7x5.6 =3.92MPa根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MPa 式中Px实际需要的工作油压，MPaP0提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.5 MPa；Fmax提升机实际最大静张力，6557.02kg ;Fe提升机设计最大静张力，8460.75kg ;C盘形闸阻力之和，c = P, +卩2 +巴=0.9+0.7+0.5 = 2.1MPa ；P1完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值,P1 0.9 MPa；P2油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值，P2" 0.7 MPa；P3液压站

18、制动状态时的残压，按最大残压计算，P 3=0.5 MPa长春羊草煤业股份有限公司一矿段风井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JKB-1.6/1.5, 24° 最大静张力（差）：Fe=62kN=6320.08kg（根据AQ1035-2007煤矿用单绳缠绕式 提升机安全检验规范附录A中选取钢丝绳每米质量：P0=2.37kg/m绞车道斜长：L=670m、提升系统安全制动减速度确定根据煤矿安全规程第四百二十七条规定: 1.上提时提升系统安全制动减速为2代 < g(sin a + fj cosa) =9.81 x (sin 24 *+0.015cos24 J = 4.1

19、2m/ s2.下放时提升系统安全制动减速为 Ac >0.75m/S23. 提升系统实际最大静张力Fmax = n(Q +Q0)(sin a + f, cosa) + F0L(sin a + f? cos a)= 3x(630 + 1.1x1700)(sin 24。+0.015cos240) +2.37 x 670 (sin 24。+ 0.3cos24")=4234.04kg式中每辆矿车载荷质量,1.1 X 1700kg；0每辆矿车质量，630kg；每次提升矿车数,3 ;1矿车运行阻力系数，0.015 ;0钢丝绳每米系数，2.37kg/m ;提升斜长，670m2钢丝绳运行阻力系数

20、，根据托绳辊状态，可取f 2=0.15 0.5 ;取0.3绞车道倾角,24 °4. 提升系统变位质量刀m包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量,kN s2/m；LWj +Wd + W +P0L + n1(Qz+Qk)+LkPk乙 m =g2000 +24480 +274.4 +3(1.1x1700+630)+670x2.379.81=3653.65 kgWj绞车机械部分的变位重量，kN;2 2Wj =(200 + 200B)Dg =(200 + 200咒1.5)咒22=2000kgWd电机的变位重量，kN;W厂 GM 匚=170%芝=24480kgm2D；2.52gd2 电机转子的回转惯量,kg-rf；i 减速比；30Dg滚筒直径，2mWT天轮的变位重量，kN;2 2Wt =GtDt 子 Dt -102Gt天轮轮缘重量，kk;Dt 天轮直径，m2 2W =140Dt =140% 1.42=274.4kg 5L 缠在滚筒