安全计算书.doc

1、精品文档设计规范及参考文献起重机设计规范（ GB3811 -83）钢结构设计规范（ GBJ17 -88 ）公路桥涵施工规范（ 041 -89 ）四）公路桥涵设计规范（ JTJ021 -89）五）梁体按 30 米 T 梁 80 吨计。六）架桥机型号 NF100T/30 米一台精品文档架桥机设计荷载垂直荷载梁重：Q1=80t天车重： Q 2=7.2t （含卷扬机） 吊梁天车横梁重： Q3=7.1t （含纵向走形） 主梁、衍架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节（单边）1.29 X 1.1=1.42t/ 节（单边）0 号支腿总重： Q4=5.2t 1 号承重梁总重： Q5=12.6t 2 号承重梁总

2、重： Q6=12.6t纵向走形衡量（1 号车）：Q7=7.2+7.1=14.3t纵向走形衡量（2 号车）： Q8=7.2+7.1=14.3t梁增重系数取：1 .1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1 . 1 （二）.水平荷载 1风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7及风的最大风压: q 1= 1 9kg/m 2 b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q2=66kg/m 22.运行惯性力：©= 1.1三.架桥机过孔倾覆稳定性计算一）架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬前臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱 已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾

3、部作为配重。P1=5.2t（前支柱自重）P2=1.4X（22+8.5）=43.31t（ 倒梁后段自重）P3=1.42 X 32=45.44t(导梁前段自重)P4=14.3t （2#承重横梁自重）P5=P6=14.3t（ 天车、起重小车自重 ）P 7为风荷载，按11及风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面面均按实体计算,M 抗=43.31 X 15 + 14.3 X( 22 + 1.5)+ 14.3 X 27.5 + 14.3 X 22=1693.55t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n= M 抗/M 倾=1693.55/ (962.319 X 1.1) =1.6 > 1.3 v可二）架桥机横

4、向倾覆稳定性计算1. 正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架梁就位时，检算时可偏于安全的将整 个架桥机荷载全部简化到该处。P1 为架桥机自重（不含起重车） ,作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.1X2+14.3X2=131.55tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上 3.8M处，导梁迎风面积按实体面积计,导梁形状系数取 1.6。A=(1 + n 1)+( 1 + n 2) A其中：n 1=0.53n 2=0.5A=(1+0.53)+(1+0.5)X62X2.25=320.1525m 2风荷载 P2=Ckh £ A=1.6 X 1.39 X 1

5、9 X 320.1525=13528kg=13.53tP3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导 梁形状系数取 1.6。P3=2 X 1.39 X 1.6 X 19 X 0.8 x 0.46 x 4=124.4kg=0.1244tP4为架桥机起重小车重量P4=7.1 X 2+ 80 X 1.1=102.2tP5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处,P5=1.39 X 1.6 X 19 X( 3X 2 X 2 + 2 X 30) =3042.432kg=3.042M 倾=P2 X 3.8 + P3X5.179 + 102.2 X

6、 1.435 + 3.042 X 8.113=236.11t - mM 抗=P1X 4.8=131.55 X 4.8=631.44 t - m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n= M 抗/M 倾=631.44/ (236.11 X 1.1)=2.43 > 1.3 V可四.结构分析:（一）荷载取值:绗架及桥面系均部荷载1.29t/节X 1.1=1.42t/节（单边），荷载（80 + 7.5 X 2 ）X1.2=114t。其余荷载取值见前。纵向走行天车轮距为2m,当天车居于天车横跨梁中时，单片空载轮压集中力为（7.2+ 7.1） /4=3.6t,负何轮压集中力为（7.1 + 114） /4=

7、30.2t，架边梁时轮压集中力为（重边)：7.3/4 + 114/2=58.8t ,(轻边)7.1/4=1.775t。吊梁小车轮压集中力114/4=28.5t（轮距 1.6m)。（二）分析计算根据以上荷载值,按绗架进行分析，取：（1）架桥机前移，（2） 1号天车提梁，（3） 2号天车提梁，（4） 1号天车至跨中，（5）中梁就位，（6）边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大挠度845.6mm, 考虑到衍架空多，加 1.1的系数，845.6 X 1.1=930.16mm,d待架空导梁中最大挠度 75mm,考虑到衍架空多，加 1.1的系数，75 X 1.1=82.5mm,天车横梁跨中最大挠度

8、29mm导梁结构见图4计算过程由有限元分析程序SAP93来完成。工况名称计算最大内力允许内力（T）备注杆件最大内力汇总表(T)上弦杆+ 230.79271工况1 B附近下弦杆-225.02256工况1 B附近立杆-88.408116.0工况6C附近斜杆-54.671.6工况6C附近注：受拉为+，受压为6种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）工况支点ABC工况12.31598.630工况267.12538.42921.333工况365.1473.9521.14工况445.05773.57138.502工况522.3973.8958.245工况重边23.86106.38393.29轻边25

9、.9341.39823.406四.架桥机1号、2号车横梁计算架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为12mm ,底板厚度为12mm，用160 X 168 X 14.5两根工字钢做支撑，截面形式如图 6。截面特性如下：查工字钢表有 S=146.45cm 2, l=68512.5cm 4A=145.45 X 2 X 100 + 12 X 406 XX 2=2390 mm 21=68512.5 X104X 2 + 12 X 406 X (560 + 6)2 X 2=4.49 -3计算图示如下图 7（单位 m ）:1. 应力计算两导梁中心距 L=6.9m悬臂长度 L=1m ，最大集中荷载 P=93.75t横梁支点弯矩： M=93.75*1=93.75t*m则翼缘板应力：(T =93.75*0.292/0.0049=5876t/m 2=60.97m