外架、卸料平台搭设及拆除施工方案

1、祐层外挑防护架施I:方案外脚手架、卸料平台 搭设及拆除施工方案制: 核:审批人及审批意见:位（章）:间:见:63理单位（章）:建设单位项目负责人审批意见:建设单位（章）:外脚手架、卸料平台搭设及拆除施工方案审批表部门审核人职务/职称审核意见生产技术质量安全材料设备NO：司公司部见公司/二层机构审批童见:门审核意签章:|»：6层外挑防护架施I：方案建设（监理）单位审批意见:签章:外脚手架、卸料平台搭设及拆除施工方案审批表部门审核人职务/职称审核意见生产技术质量安全材料设备NO：司公司部门审核意见公司/二层机构审批意见:签章:建设（监理）单位审批意见:签章:钢管外脚手架施工方案工程概况:

2、本丄程为 住宅小区 楼，位于路北段，地下一层，地上16层框架剪力墙结构、标准层iSi 2.9米，总高H=49.6米。根据本工程特点及施工机具、材料及人力配备情况，本丄程外架12层（共2层,.Bi 87m）采用落地武双排扣件钢管脚手架，39层（共7层，高20.3m）、1016层（共7层tSj227m）采用悬挑扣件式双排钢管脚手架。12层落地式双排扣件式钢管外脚手架施工方案一、搭拆方案本丄程外墙扣件式双排钢管脚手架施丄严格按JGJ130-2001规范（2002年版）要求进行。具体方案如下:1、双排架基本搭设要求:、钢管规格采用外径48mm,壁疗3.5mm的焊接钢管，钢管.扣件、脚手板、安全 网的材

3、质符合规范JGJ1302001规范要求:、双排外脚手架地基，如属回填土应分层夯实达到计算要求的容许承载力，地基土方 分层回填分层夯实、整平，土的压实系数为0.9,承载力为fgk=135KPa；或采用浇C15栓100mm 疗作硬化处理,fgk=10MPa；脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mmO(3)、底部垫板采用200mm宽，50mm J?, 1500mm长®杂木垫板，垫板与地面密切接触，无留空；按照方案要求的纵、横间距放钱定位。脚手架基础要有排水措施，防止积水浸 泡。、接接长,要适当,立杆横间距Lb=L05m,纵距La=1.5m：落地双排外脚手架搭设内，外立杆釆取对 内外大横杆釆

4、取对接接长；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣件拧紧程度 随时校正杆件垂直.水平偏差，避免误差过大。相邻立杆按头位置应错开布置在不 同步距内，且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一；立杆与大横杆必须用直通扣件扣紧, 不得隔步设置或遗漏；立杆垂直偏差不应大于架高的1/200。(5)、落地双排外脚手架搭设顺序，摆放扫地大横杆立杆装扫地小横杆安装第一步大横杆安装抛杆安装第一步小横杆铺站脚脚手板逐步搭设。、大横杆步距h“8m,小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上，用直角扣件扣紧, 每块脚手板下设小横杆，且不大于La/2；即应按五根考虑，间距La/2=075m；小横杆置于 大横杆之上用直角扣件扣紧，

5、在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。、剪刀撑设置：本工程落地脚手架高为8.7m,按规范规定，在外架外侧立面的两端 各设置一道剪刀撑，并应山底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m,剪 刀撑与地面夹角为45Q609；、连墙件：本工程落地脚手架高为87m.根据规定宜采用刚性连墙件与建筑物可鼎 连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。因 此本工程按二步三跨刚性连接，而每层每二步(2h)三跨(3La)用横杆钢管将外架内、外立杆与 梁或预埋在栓楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧。、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图：本工

6、程落地脚手架高为8.7m, 脚手架5步，考虑到作业层栏杆搭设后不拆移动，保持外架外立面整体美观，每步架均设防 护栏杆。N2=H/h=87/1.8=5,(仅作业层2层有挡脚板)O OOOCM（10）、竹脚手板铺设：第一步架及架顶一步的外脚手架满铺一层脚手板，作业层中间层不大于12米满铺一层脚手板，整个架体须在二层操作层满铺脚手板，并在满铺脚手板层拉一 道安全平网，设置一道不小于0.18m高踢脚板。每步脚手架外侧设置1.2m高的安全防护栏。（详见上图）落地双排外脚手架外立杆内侧立面满挂符合安检标准的密日式（2000 13）安全圉网进行全封闭。）、落地双排外脚手架采用避雷针与立横杆连通，接地线与整幢

7、建筑物楼层内避雳系统 连成一体的措施。接地冲击电阻S30Q。（12）、结构施工支模架不得与外架联结，严禁悬挂起重设备，商品1«送管不得与外架联结，其管道走向位置另搭架体，确保输送管支设牢固。作业层上的施工荷载应控制在本方案 所讣算的限载范ffl内，不得超载。2、双排架拆除要求:拆除前必须全面检査扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先 处理好，并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。拆除前应根据施丄的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，山项U经理或总工 长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业。外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下

8、同时作业。即由上而下，后 绑先拆，先绑后拆，一般悄况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆.抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段 拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、 脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，山塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸 料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。在作业区安全坠落范圉内设置圉栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作

9、人员入内。作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。山中间操作人员将杆转向, 往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员 有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。(1叭拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。)、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。二.复核讣算书钢管脚手架的讣算参照建筑施丄扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)oil算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为8

10、.7米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为048X3.5,连墙件釆用2步3跨，竖向间距3.60壮水平间距4.50施工均布荷载为30kN/m2,同时施Ll层，脚手板共铺设4层。(一)、小横杆的讣算：小横杆按照简支梁进行強度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值讣算62小横杆的自重标准值Pl=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350 X 1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000 X 1.500/2=2.250kN/

11、m荷载的讣算值q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.262+1.4 X 2.250=3.511kN/mP H H门门H H H门qI小横杆讣算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511X 1.0502/8=0.484kN.m<7=0.484 X106/50 80.0=95.250N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/nini2,满足要求! 3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0X2.551X 10

12、50.04/（384 X2.06X 105 X121900.0>1.608mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150打10mm,满足要求！（.一）、大横杆的讣算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力讣算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算小横杆的自重标准值Pl=0.038 X 1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350 X 1.050 X 1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000 X 1.050 X 1.500/2=2.362kN荷载的讣算值P=(1.2 X 0.040+1.

13、2 X 0.276+1.4 X2362)/2=l843kN大横杆讣算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公武如下:集中荷载最大弯矩计算公武如下:g = 0.17 5PZM=0.08 X (12X0.038) X 1.5002+0.175 X 1.843 X 1.500=0.492kN.m cf=0.492 X106/50 80.0=96.883N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公武如下:集中荷载最大挠度计

14、算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=0.677 X 0.038 X 1500.004/(100 X 2.060 X105 X 121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值 P=0.040+0.276+2.362=2.678kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度Vl=1.146 X 2678.445 X 1500.003/(100 X 2.060 X 105 X121900.000>4.13mm最大挠度和V=Vl+V2=4.178mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150'jlOmrn,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣

15、件的抗滑承载力按照下式计算（规范525):其中 Rc扣件抗滑承载力设计值取80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1荷载值计算横杆的自重标准值 Pl=0.038 X 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 X 1.050 X 1.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=3.000 X 1.050 X 1.500/2=2.362kN荷载的讣算值 R=1.2X0.058+1.2X0.276+L4X2.362=3707kN单扣件抗滑承载力的设讣计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65Nm时.试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动其抗滑承载力可取8.0

16、 kN：双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kNo(四人脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.125 X8J00=L086kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350 X4X 1.500 X(l050+0300)/2=l417kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)：本例采用栏杆、竹吊片脚手板挡板,标准值为0.14NG3 = 0.140 X 1.500 X 4/2=0.4

17、20kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.005NG4 = 0.005 X 1.500 X 8.700=0.065kN经计算得到，静荷载标准值NG = NGl+NG2+NG3+NG4 = 2989kN。活荷载为施丄荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000XIX 1.500X1.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公武计算其中 W0基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0300风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范Uz（GB

18、50009-2001）的规定釆用：Uz = 0740风荷载体型系数：Us = 0.840Us经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7X0.300X0.740X0.840 = 0131kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 12NG + O85X14NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW讣算公式其中 WklaMW =0.85 X 1.4Wklah2/10 风荷载基本风压标准值（kN/m2）: 立杆的纵距（m）：立杆的步距（m）。（五人立杆的稳定性计算：1不考虑风荷载时，立杆的稳定性讣算其中N立杆的轴

19、心压力设计值，N=689kN；轴心受压立杆的稳定系数川I长细比10/1的结果査表得到0.19；计算立杆的截面回转半径，i=L58cm；10ra计算长度（m）山公武10 = kuh确定，10=312m；计算长度附加系数，取1.155；计算长度系数，山脚手架的高度确定，u“5（b立杆净截面面积，A=4.89cm2：立杆净截面模ft（抵抗矩）,W=5.08cm3；钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到Q75.88钢管立杆抗压强度设讣值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Q <缶满足要求!2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=64

20、0kN；0.19：轴心受压立杆的稳定系数川j长细比10/1的结果査表得到10计算立杆的截面回转半径，i=L58cm；计算长度（m）山公式10 = kuh确定,10=312m：计算长度附加系数，取1.155； 计算长度系数，山脚手架的高度确定；U = 1.50A立杆净截面面积，A=4.89cm2：W一一 立杆净截面模（抵抗矩），W=5.08cm3：MW计算立杆段山风荷载设讣值产生的弯矩，MW = 0.075kN.m；钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到Q85.28f 一一 钢管立杆抗压强度设讣值，f = 205.00N/mm2； 考虎风荷载时，立杆的稳定性计算b <f,满足要求

21、！（六）、最大搭设高度的讣算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开武、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式讣算:H =超一 （1.2N劭严1.4N其中 NG2K构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K= 1.903kN：NQ一一 活荷载标准值，NQ = 2362kN；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = 87.023米。脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:ij阳IT脇I瓦经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H250.000仪 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的

22、脚手架可搭设高度按照下式讣算:其中 NG2K构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=L903kN：NQ活荷载标准值，NQ = 2362kN；gkMwk每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m； -计算立ff段山风荷载标准值产生的弯矩，Mwk =0.063kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = 81.321米。脚手架搭设面度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:IJ阳17圖经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H =50.000米。(七)、连墙件的讣算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl = Nlw+No其中 Nlw风荷载产生的

23、连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:Nlw = 1.4 X wk X AwwkAw风荷载基本风压标准值，wk=0.131kN/m2；侮个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.60X4.50 = 16200m2；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)； No =5.000经计算得到Nlw = 2961kN,连墙件轴向力计算值Nl = 7961kN连墙件轴向力设计值Nf二0Af轴心受压立杆的稳定系数加长细比1/1=30.00/1.58的结果查表得到0=0.95；A = 489cm2； f = 205.00N/mm2o经过计算得到Nf=95411kNNf>N

24、L连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 7961kN小于扣件的抗滑力80kN,满足要求!脚手架纱:S翌I旳毬i结构连墙杆连墙件扣件连接示意图（八）、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求其中P立杆基础底面的平均压力（kN/m2）, p = N/A； p = 17.23 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）： N = 6.89 基础底面面积（m2）： A = 0.40fg地基承载力设计值（kN/m2）； fg = 20.00地基承载力设讣值应按下式汁算fg = kc X fgk其中 kc脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00f

25、gk地基承载力标准值；fgk = 20.00地基承载力的计算满足要求！三、外脚手架检査与验收1脚手架所使用的钢管、扣件必须有产品合格证和检验报告，并应按规范要求检査钢管、扣件的外观质量是否符合相关要求。2脚手架应在下列阶段进行检查与验收:作业层上施加施工荷载前;每搭完1013m高度后;达到设计询度后;遇大风大雨后;停用一个月后。3脚手架使用中定期检查下列项th杆件的设置和连接、支撑构造、特别是连墙件的构造是否符合要求;钢丝绳是否收紧，是否处于绷紧受力状态;底座、扣件、螺丝是否松动，立杆是否悬空;安全防护措施是否符合要求;是否超载或在架体上堆放物料。四、安全保证措施:1脚手架所使用的钢管、扣件、

26、拉结件等必须严格按JGJ130-2001. JGJ5999安全技术规范和本方案的要求进行检査与验收。符合要求后方可投入使用。2脚手架搭设严格按规范的安全构造要求和本方案的设计要求进行搭设。并按检査与验收要求分段进行验收，上一验收段验收检査不合格，不得进行下一验收段的脚手架搭设，必 须在上一工序检査验收或整改合格后，方可进行下一验收段或下一道工序的施工，确保每验 收段的架从西向东满足搭设质量和安全使用的要求。3脚手架搭设人员必须是经过按国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的架子丄持证上岗，上岗人员定期体检合格后方可上岗。4搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防

27、滑鞋，不准穿拖鞋，高跟鞋、皮鞋和带钉易滑鞋，严禁酒后上岗。上岗人员必须接受安全教育和质量、安全技术交底，熟识领会 搭设方案和质量安全要求后，方可上岗作业。5在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件和作业。楔紧悬挑钢梁的楔木，拉结钢丝绳或法兰螺栓。主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。连墙拉结杆，加劲撑、剪刀撑，安全防护设施。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须釆取 加固措施。6外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁线、竹蔑、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。7六级以上大风、大雪、大雨

28、天气停止脚手架作业，在冬季要经常检查脚手架、斜板、跳板有无滑移、松动及时采取修整，确保安全。8在外架脚手板上安全网内以及脚手架内地面上的杂物、垃圾要及时清理，避免掉落伤人。悬挑扣件式双排外脚手架施工方案一、工程概况:根据本丄程特点及施丄机具、材料及人力配备悄况，39层（共7层，高20.3m）、1016层（共7层，奇22.7m）釆用悬挑扣件武双排钢管脚手架，复核计算取1016层（共7层，高 22.7m）作为计算单元39层（共7层，高20.3m）参照1016层（共7层，高 227m）。本丄程外墙扣件式双排钢管脚手架施丄严格按JGJ130-2001规范（2002年版）要求进 行。具体要求如下:Is悬

29、挑双排架基本搭设要求:、钢管规格采用外径48mm,壁疗3.5焊接钢管，立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.5m,小横杆K度为1.5mO钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ130-2001规范要求;（2）、采用20a号槽钢，间距按每1.5米一根布置，悬挑部分为1.5m,在建筑主体内的 长度为3m：槽钢在建筑主体内距其末端部100mm和350mm处设两根直径为14mm的圆 钢“儿”字形卡环固定，卡环锚入栓一定要压在楼板下层钢筋下面，并保证两侧30cm以上 搭接长度。卡环安装和楼板浇注施工同时进行。钢管立杆落在20a号槽钢上，立杆与槽钢 连接采用在槽钢上焊接4）25凸出100mm的钢筋焊接，

30、立杆套在钢筋上防止立杆位移。具体 详见附图。、立杆横间距Lb=l05m,纵距La= L5m；（4）、大横杆步距h=b8m,小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上，用直角扣件扣紧,每块脚手板下设小横杆，且不大于La/2；即应按五根考虑，间距La/2=075m：、主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣 件的中心距不应大于150mm,幕墙一端的外伸长度03mO、剪刀撑设置：按规范规定，高度在24m以下的单.双排脚手架，在外架外侧立面 的两端各设置一道剪刀撑，并应山底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m,剪刀撑与地面夹角为45。60Q；剪刀撑斜杆的接长采

31、用搭接，搭接长度不应小于Im,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm：剪刀 撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主 节点的距离不宜大于150mm。(7)、连墙件：根据规范规定宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。本丄程按二步三跨刚性连接， 而每层每二步(211)三跨(31旬用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在1楼板的短钢管连接 加双扣件。连墙件偏离主节点的最大距离不超过30cmO、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图:o o、脚手架必须设置

32、纵、横向扫地杆釆用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm 的立杆上。横向扫地杆则固定在紧鼎纵向扫地杆下方的立杆上。(10)、立杆接长除顶层顶步可釆用搭接外，其余各层各步接头必须釆用对接扣件连接。对接搭接时，立杆上的对接扣件必须交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步 内隔一杆立杆的两个相隔接头在商度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节 点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于im,应采用不少于2个旋转扣件固定, 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于lOOmnio)、立杆顶端宜高出女儿墙上皮Im,高出檐口上皮1.5m。(1沢纵向水平杆宜釆用对接扣件连接，对接扣件

33、应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，且在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至主节 点的距离不应大于纵距的1/3。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立 杆上。（、横向水平杆的设置：在主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁 拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。黑墙一端的外伸长度不应大于500mm。作业层上的非节点处横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（14）、作业层上脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm,脚手板应设在三根横向水平杆上，当其长度小于2m时，可采用两根横向水

34、平杆支撑，但应将脚手板两端与其可鼎固 定、严防倾翻。（15）、脚手板可采用对接平铺或搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆,脚手板外伸长度130150mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度 应大于200mm,伸出横向水平杆的长度不应小于100mm,釆用对接平铺，四周应用直径3.2mm的镀锌铁丝固定在横向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应用3.2mm镀锌铁丝与支承杆可鼎的固定。（、连墙件应从低层第一步纵向水平杆处开始设置，当有困难，应采用其它可靠措施固(17)、连墙件应优先采用菱形布置，亦采用矩形布置。(18)、脚手架两端必须设置连墙件

35、。(19).竹脚手板铺设：架子首层、顶层和作业层脚手板要满铺，在每段挑架的中间高度设一道安全平网。连搭儿段挑架时，安全平网的间距不得大于12m。（20）、脚手架外立杆内侧满挂2000 U安全网全封闭。2、脚手架搭设、在楼板模板上弹出卡环位置f安装卡环f达到设计强度后）安装20a号槽钢（已按要求焊好4>25钢筋）f摆放纵向扫地杆f竖立杆并与扫地杆扣紧一装扫地小横杆，并与 立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）f每边竖起34根立杆后，随 即装设笫一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）f安第一节小横杆f校正立杆垂直和水平使其 符合要求，按4060N力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，

36、按上述要求依次向前延伸搭 设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检査一遍脚手架质量和挑梁悄况严格确保设计 要求和脚手架质量一安第二节大横杆一安第二步小横杆一加设临时斜撑杆（加抛撑）上端与 第二步大横杆紧扣（装设连墙件后拆除）f安第三、四步大横杆和小横杆f安装二层连墙件 -接立杆一加设剪刀撑f装设作业层间横杆一铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板、立挂安全网。、脚手架必须配合施丄进度搭设，第一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。、每搭完一步脚手架，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，其偏差不应超过规 范的允许偏差。、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据悄 况拆除。

37、、当搭设至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后, 应立即设置连墙件。、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合下列要求:a、搭设长度不应小于im,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。b、立杆端部宜高出女儿墙上皮1 m,高出檐口上皮1.5m。、双排脚手架横向水平杆的鼎墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mmO3、脚手架检査与验收、脚手架及悬挑钢梁应在下列阶段进行检査与验收:a.悬挑钢梁安装完后及脚手架搭设前;b、作业层上施加荷载前;C、每搭设完1013m高度后;d、达到设计高度后;e、遇有4级大风与大雨后

38、;f、停用超过一个月。.脚手架使用中，应定期检查下列项U：a、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞、桁架等的构造是否符合要求;b、悬挑钢梁是否松动，底座是否松动;C、扣件螺栓是否松动;d、安全防护措施是否符合要求;e、是否超载。4、双排架拆除要求:、拆除前必须全面检査扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应 先处理好，并清除朵物和障碍物后方可开始拆除。、拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项U经理或总 工长（技术负责人）向施丄队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业。、外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即山上而下,后绑先拆，先

39、绑后折，一般悄况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。、拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。、外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施丄电梯进料平台，山塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。在作业区安全坠落范a内设置a栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入、作业区的供电线路要事先拆除或

40、与电丄联系，改道和停电后方可进行作业。、拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。山中间操作人员将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。(10)、拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上9以防坠落伤人。）、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。(1沢当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（、严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。（14）、运到地面的杆件、

41、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。5、脚手架防雷措施、外架用的预埋件必须用二根<1>8钢筋与在建工程的防雷接地网搭焊，以便于架体避、雳雨天气和六级以上大风应停止作业。、大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检査一次。6、安全管理、脚手架搭设人员必须持相应的特殊丄种作业证上岗;、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋;、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送 栓和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备;、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件:a、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆;b、连墙件C、悬挑钢梁及卡环。、在脚手

42、架上进行电、气焊作业时，必须有防火描施和专人看守;、搭拆脚手架时，地面应设栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。三、复核讣算书1016层悬挑式扣件钢管脚手架计算书(无阳台)钢管脚手架的讣算参照建筑施丄扣件武钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)o计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为227米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为048X3.5,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2.同时施工1层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁釆用20a号槽钢U口水平，

43、其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂武结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行強度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算小横杆的自重标准值Pl=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350 X 1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000 X 1.500/2=2.250kN/m荷载的讣算值q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.262+1.4 X 2.250=3.511kN/mqP H H门门H H H门

44、q小横杆讣算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511X 1.0502/8=0.484kN.m<7=0.484 X 106/50800=95250N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0 X 2.551 X 1050.04/(384 X 2.06 X105 X 121900.0>1.608mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150打10mm,

45、满足要求！二、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度讣算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力讣算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算小横杆的自®标准值Pl=0.038 X 1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350 X 1.050 X 1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000 X 1.050 X 1.500/2=2.362kN荷载的讣算值P=(1.2 X 0.040+1.2 X 0.276+1.4 X2362)/2=l843kN大横杆讣算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最

46、不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M 赵=0.175?/M=0.08 X (12 X 0.038) X 1.5002+0.175 X 1.843 X 1.500=0.492kN.m cf=0.492 X106/50 80.0=96.883N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/nini2,满足要求! 3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度讣算公式如下:集中荷载最大挠度计算公武如下:% 7叱100EZ大横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=0.677X0.038X1500.004/(100X2.0

47、60X105X121900.000>0.05mm集中荷载标准值 P=0.040+0.276+2.362=2.678kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度Vl=1.146 X 2678.445 X 1500.003/(100 X 2.060 X 105 X121900000)=413mm最大挠度和V=Vl+V2=4.178mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150'jlOmrn,满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范525):其中 Rc扣件抗滑承载力设计值取80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1荷载值

48、计算横杆的自重标准值 Pl=0.038 X 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 X 1.050 X 1.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=3.000 X 1.050 X 1.500/2=2.362kN荷载的讣算值 R=1.2X0.058+1.2X0.276+1.4X2.362=3707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65Nm时.试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动其抗滑承载力可取8.0 kN：双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷

49、载。静荷载标准值包括以下内容:(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.125 X22.700=2.833kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350 X4X 1.500 X (l050+0300)/2=l417kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹审片脚手板挡板,标准值为0.14NG3 = 0.140 X 1.500 X 4/2=0.420kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.005NG4 = 0.005 X 1.500 X 22.70

50、0=0.170kN经计算得到，静荷载标准值NG = NGl+NG2+NG3+NG4 = 4841kN。活荷载为施丄荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000XIX 1.500X1.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 WO基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.300风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范Uz(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.000风荷载体型系数：Us = 0.840Us经计算得到，风荷载标准值Wk

51、= 07X0.300X1.000X0.840 = 0.176kN/m2o考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 12NG + O85X14NQ风荷载设汁值产生的立杆段弯矩MW讣算公式其中 WklaMW =0.85 X 1.4Wklah2/10 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； 立杆的纵距(ni)；立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算：1不考虑风荷载时，立杆的稳定性讣算其中N立杆的轴心压力设计值，N=912kN：轴心受压立杆的稳定系数川I长细比10/1的结果査表得到0.19；10计算立杆的截面回转半径，i=L58cm；计算长度(m)山公式10 = kuh确定,10=312m：计算

52、长度附加系数，取1.155；计算长度系数，山脚手架的高度确定，41.50；立杆净截面面积，A=4.89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩rw=5.08cm3；10035钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到口ra钢管立杆抗压强度设讣值，f = 205.00N/mm2：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Q <缶满足要求!2考虑风荷载时立杆的稳定性讣算其中N立杆的轴心压力设讣值，N=8.62kN；轴心受压立杆的稳定系数山长细比10/1的结果査表得到0.19；10计算立杆的截面回转半径，i=L58cm：计算长度（m）山公式10 = kuh确定，10=312m；计算长度附加系数，取1.155； 计算长度系数，山脚手架的高度确定；U = 1.50立杆净截面面积，A=4.89cm2；立杆净截面模ft（抵抗矩），W=5.08cm3：MW讣算立杆段由风荷载设讣值产生的弯矩，MW = 0.102kN.m：钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到Q114.97其中 NlwAwf 一一 钢管立杆抗压强度设讣值，f = 205.00N/mm2； 考虎风荷载时，立杆的稳定性计算b <