地铁注浆与二次注浆方案

1、市地铁二号线段注浆及二次注浆方案编制：审核：审批：一、工程概况 31、工程简介 32、隧道所经过的地质状况 33、各岩土层的富水性及渗透系数 44、洞身经过地段的围岩级别 5二、同步注浆的目的与原理 61、同步注浆的目的 62、同步注浆的原理 6三、同步注浆材料选用、参数设置与注浆工艺 71、注浆材料及配比设计 72、 同步注浆主要技术参数 73、 同步注浆工艺和方法 94、 同步注浆的注意事项 10四、二次注浆 111、 二次注浆的目的 112、防水、堵漏提高隧道抗渗能力 113、二次注浆浆液配比与施工方法 11五、安全保证措施 12六、文明施工保证措施 12一、工程概况1、工程简介地铁2号

2、线工程201标段【路始发井交通大学站】盾构区间工程，盾构法隧道起止里程为 DK16+803.63 DK18+130 （左线 DK16+804.1 DK18+129.457 ,其中长链16.398米），盾构法双线掘进长度为 2668.595米。 其中DK16803.63DK17504.522 为左右线上下重叠段，竖向净距约为 2.7米。 在 DK16+796.63 处设盾构始发井，在 DK16+988.342DK17+004.522 处设 联络通道，DK17+504.522DK17+525.022 处设区间风井，在 DK18+135.5 处设盾构接收井。盾构隧道衬砌管片外径6000mm ,径54

3、00mm ,管片宽度1200mm ,管片厚度300mm。管片分为6块：3块标准管片，2块相邻管片， 1块封顶管片。2、隧道所经过的地质状况第四系全新统人工堆积层（Q4ml ）1素填土：灰褐-黑灰色，主要由粘性土、碎石、建筑垃圾等杂质组成。 碎石粒径20-120mm 不等，局部块石，硬杂质含量占全重量 30-70%左右，稍 湿-饱和，松散-稍密状态，路面孔顶部有100cm左右的沥青路面及路基，层厚 0.307.30m ,层底高程-0.35 12.40m。第四系全新统冲洪积层（Q4al+pl）6卵石：黄褐、灰褐色，湿-饱和，稍密状态，主要为石英岩，一般粒径 20-40mm ,含量60% ,余为圆砾

4、和中粗砂。层厚 1.208.90m ,层底高程 -6.821.30m 。第四系上更新冲洪积层（Q3al+pl）3卵石：黄褐色，石英岩卵石粒径 20-120mm 左右，含量50-70% ,余 为粘性土及砂砾石，稍湿-饱和，稍密-中密状态，层厚0.508.00m ,层底高程 -3.00 10.60m 。4震旦系长岭子组钙质板岩（Zwhc ）? 5全风化钙质板岩：黄褐色，散体结构，风化节理裂隙极发育，冲击可钻进，岩芯呈土状，浸水易软化崩解。该土层局部分布，层厚 0.507.90m ,层底 高程-2.089.70m 。岩体极破碎，岩体基本质量等级V级。? 6强风化钙质板岩：黄褐色，原岩结构清晰，碎裂结

5、构，薄层状构造，裂 隙发育，岩芯呈碎片状、碎屑状，碎块手可折断，浸水易软化崩解。揭露层厚 0.6030.70m ,层底高程-24.908.24m。岩体破碎，岩体基本质量等级V级。? 7中风化钙质板岩：灰色，层状结构，层理和节理裂隙较发育，矿物主要 为云母、石英、方解石，遇稀盐酸起泡，局部夹石英岩脉，岩芯呈柱状。揭露层 顶高程-24.909.70m ,层顶埋深3.7033.50m。根据岩石抗压强度结果，本 场地中等风化板岩为较软岩，岩芯较完整，局部较破碎，岩石质量等级为IV级。（16）3中风化石英岩：黄白色，层状结构，层理和节理裂隙较发育，矿物主要 为石英，岩芯呈短柱状。该层仅于 ZD-xj-b

6、16、ZD-xj-b32 孔揭露，揭露层顶 高程-11.32-5.41m ,层顶埋深12.0014.80m 。岩石质量等级为IV级。中生代燕山期辉绿岩（Bn）2强风化辉绿岩（B M灰褐-灰绿色，碎裂结构，节理裂隙极发育，岩芯 呈块状、碎块状。揭露层厚2.0010.20m ,层底高程-5.941.44m。岩体破碎， 岩体基本质量等级V级。3中风化辉绿岩（B M辉绿色，块状结构，节理裂隙发育，岩芯呈碎块状、 短柱状，锤击易碎。揭露层顶高程-5.943.30m ,层顶埋深7.8017.50m 。岩 体较破碎，局部较完整，岩体基本质量等级IV级。碎裂岩? 2强风化碎裂岩：黄褐-灰黑色，碎裂状结构，节理

7、裂隙极发育，原岩为 钙质板岩，岩芯呈碎屑状、碎片状，岩质较软弱，局部夹石英脉。该层仅于 ZD-JTDX-12孔揭露，揭露层厚4.60m ,层底高程-4.68m。岩体破碎，岩体基 本质量等级V级。? 3中风化碎裂岩：灰色，灰褐色，岩体受动力地质作用影响强烈，岩体劈 理发育，原岩为钙质板岩，岩体微型褶皱极发育，为碎裂胶结状，局部夹石英脉， 岩芯呈块状、短柱状。该层仅于ZD-xj-42、ZD-xj-44孔揭露，层顶高程-13.40 -13.08m ,层顶埋深17.0017.30m。岩体破碎，岩体基本质量等级V级。3、各岩土层的富水性及渗透系数1素填土具中等透水性，建议取渗透系数 k = 5.0m/d

8、 ;6卵石具强透水性，建议取渗透系数 k = 60m/d ;3卵石具强透水性，建议取渗透系数 k = 40m/d ;? 5全风化钙质板岩具中等透水性，建议取渗透系数k = 2m/d ;? 6强风化钙质板岩具中等透水性，建议取渗透系数k = 5m/d ;? 7中风化钙质板岩具中等透水性，建议取渗透系数k = 1m/d ;2强风化辉绿岩具中等透水性，建议取渗透系数k = 5m/d ;3中风化辉绿岩具中等透水性，建议取渗透系数k = 1m/d ;? 2强风化碎裂岩具中等透水性，建议取渗透系数k = 5m/d ;? 3中风化碎裂岩具中等透水性，建议取渗透系数k = 3m/d ;（16）3中风化石英岩具

9、中等透水性，建议取渗透系数k = 2m/d ;4、洞身经过地段的围岩级别（右线）隧道洞身经过地段的围岩级别里程拱顶、边墙及隧底围岩名称地层主要特征围岩级别拱顶边墙隧 底综合右CK16+637.90右CK16+840.00拱顶：中风化钙质板岩 边墙：中风化钙质板岩 隧底：中风化钙质板岩岩体较完整IVIVIVIV右CK16+840.00右CK16+970.00拱顶：强风化钙质板岩 边墙：强风化钙质板岩、中 风化钙质板岩隧底：中风化钙质板岩岩体较破碎， 局部较完整VIVVIVV右CK16+970.00右CK18+440.00拱顶：中风化钙质板岩、中 风化石英岩、中风化碎裂岩、 中风化辉绿岩边墙：中风

10、化钙质板岩、中 风化辉绿岩隧底：中风化钙质板岩、中 风化辉绿岩岩体较完整IVIVIVIV（左线）隧道洞身经过地段的围岩级别里程拱顶、边墙及隧底围岩 名称地层主要特征围岩级别拱顶边墙隧底综合右CK16+637.90右顶墙底 拱边隧中风化钙质板岩 中风化钙质板岩 中风化钙质板岩岩体较完整IVIVIVIV里程拱顶、边墙及隧底围岩 名称地层主要特征围岩级别拱顶边墙隧底综合CK16+840.00右CK16+840.00右CK16+970.00拱顶：强风化钙质板岩 边墙：强风化钙质板岩、 中风化钙质板岩隧底：中风化钙质板岩岩体较破碎，局 部较完整VIVVIVV右CK16+970.00右CK18+440.0

11、0拱顶：中风化钙质板岩、 中风化石英岩、中风化 碎裂岩、中风化辉绿岩 边墙：中风化钙质板岩、 中风化辉绿岩隧底：中风化钙质板岩、 中风化辉绿岩岩体较完整IVIVIVIV二、同步注浆的目的与原理1、同步注浆的目的由于盾构主机的外径6260mm 大于管片的直径6000mm,当盾构机外壳 脱离管片后，管片与天然土体之间将存在一定的建筑空隙，这种空隙的存在，将 导致以下不利后果： 天然土体坍塌从而引起地面下沉。 空隙积水增大管片间漏水的可能性。管片在千斤顶作用下由于缺乏约束而变形错位。隧道在硬岩段上浮。在盾构掘进过程中，采用同步注浆，及时填充建筑空隙，尽可能的减少隧道 上浮和对地面的影响，同时作为管片

12、外防水和结构加强层。2、同步注浆的原理同步注浆的基本原理就是将有具有长期稳定性及流动性 ，并能保证适当初 凝时间的浆液（流体），通过压力泵注入管片背后的建筑空隙，浆液在压力和自 重作用下流向空隙各个部分并在一定时间凝固 ,从而达到充填空隙，阻止土体塌 落、隧道上浮等。、同步注浆材料选用、参数设置与注浆工艺1、注浆材料及配比设计注浆材料采用水泥砂浆作为同步注浆材料，该浆材具有结石率高、结石体强度高、耐 久性好和能防止地下水浸析的特点。水泥采用 42.5抗硫酸盐水泥，以提高注浆 结石体的耐腐蚀性，使管片处在耐腐蚀注浆结石体的包裹，减弱地下水对管片混 凝土的腐蚀。浆液配比及主要物理力学指标根据盾构施

13、工经验，同步注浆拟采用的配比详见下表。在施工中，根据地层 条件、地下水情况及周边条件等，通过现场试验优化确定。同步注浆浆液的主要 物理力学性能应满足下列指标：同步注浆材料配比和性能指标表水泥（kg）粉煤灰（kg ）膨润土（ kg）砂（kg）水（kg）外加剂80 140381 24160 50710934460470按需要根 据试验加 入A、胶凝时间：一般为310h ,根据地层条件和掘进速度，通过现场试验加 入促凝剂及变更配比来调整胶凝时间。对于强透水地层和需要注浆提供较高的早 期强度的地段，可通过现场试验进一步调整配比和加入早强剂，进一步缩短胶凝 时间。B、固结体强度：一天不小于0.2MPa

14、, 28天不小于2.5MPa。C、浆液结石率：95% ,即固结收缩率5%。D、浆液稠度：812cm。E、浆液1I定性：倾析率（静置沉淀后上浮水体积与总体积之比）小于 5%2、同步注浆主要技术参数注浆压力注浆压力略大于该地层位置的静止水土压力，同时避免浆液进入盾构机的土仓中最初的注浆压力是根据理论静止水土压力确定的，在实际掘进中将不断优 化。如果注浆压力过大，会导致地面隆起和管片变形，还易漏浆。如果注浆压力 过小，则浆液填充速度赶不上空隙形成速度，又会引起地面沉陷。一般而言，注 浆压力取1.11.2倍的静止水土压力，最大不超过 3.04.0bar。由于从盾尾圆周上的四个点同时注浆，考虑到水土压力

15、的差别和防止管片大 幅度下沉和浮起的需要，各点的注浆压力将不同，并保持合适的压差，以达到最 佳效果。在最初的压力设定时，下部每孔的压力比上部每孔的压力略大0.51.0bar。注浆量根据刀盘开挖直径和管片外径，可以按下式计算出一环管片的注浆量。V=兀/4XKXLX (D2-D22)式中：V一环注浆量(m3)L环宽(m )Di开挖直径(m )D2管片外径(m )K扩大系数取1.52代入相关数据，可得：V=兀/4 X(1.5 2)X1.2X (39.4-36 )=4.8 6.4m 3/环根据上面经验公式计算，注浆量取环形间隙理论体积的1.52倍，则每环(1.2m)注浆量 Q=4.8 6.4m 3。注

16、浆时间和速度在不同的地层中根据需不同凝结时间的浆液及掘进速度来具体控制注浆时 间的长短。做到“掘进、注浆同步，不注浆、不掘进”，通过控制同步注浆压力 和注浆量双重标准来确定注浆时间。注浆量和注浆压力达到设定值后才停止注浆，否则仍需补浆。同步注浆速度与掘进速度匹配，按盾构完成一环掘进的时间完成当环注浆量 来确定其平均注浆速度。注浆结束标准及注浆效果检查采用注浆压力和注浆量双指标控制标准，即当注浆压力达到设定值，注浆量 达到设计值的85%以上时，即可认为达到了质量要求。注浆效果检查主要采用分析法，即根据压力-注浆量-时间曲线，结合管片、 地表及周围建筑物量测结果进行综合评价。对拱顶部分采用超声波探

17、测法通过频谱分析进行检查，对未满足要求的部位，进行补充注浆。3、同步注浆工艺和方法数据采集与管理、计划图表一-注浆工况分析不正常浆液运输清洗设备 与管路|注浆效果检查|调整控制 方式与 参数信息反馈厂综合评价e垩主采取补充注浆措施下环注浆同步注浆工艺流程示意图壁后注浆装置由注浆泵、清洗泵、储浆槽、管路、阀件等组成，安装在第一 节台车上。当盾构掘进时，注浆泵将储浆槽中的浆液泵出，通过四条独立的输浆 管道，通到盾尾壳体的4根同步注浆管，对管片外表面的环行空隙中进行同步注 浆，在每条输浆管道上都有一个压力传感器，在每个注浆点都有监控设备监视每 环的注浆量和注浆压力；而且每条注浆管道上设有两个调整阀，

18、当压力达到最大 时，其中一个阀就会使注浆泵关闭，而当压力达到最小时，另外一个阀就会使注 浆泵打开，继续注浆。盾尾密封采用三道钢丝刷加注盾尾油脂密封，确保周边地基的土砂和地下 水、衬背注浆材料、开挖面的水和泥土从外壳表面和管片外周部之间缝隙不会流 入盾构里，确保壁后注浆的顺利进行。同步注浆示意图注浆量和注浆压力的大小可以实现自动控制和手动控制 ，手动控制可对每 条管道进行单个控制，而自动控制可实现对所有管道的同时控制。4、同步注浆的注意事项 在开工前制定详细的注浆作业指导书，并进行详细的浆材配比试验，选 定合适的注浆材料及浆液配比。制订详细的注浆施工设计和工艺流程及注浆质量控制程序，严格按要施注

19、浆、检查、记录、分析，及时做出P （注浆压力）Q （注浆量）t （时间） 曲线，分析注浆速度与掘进速度的关系，评价注浆效果，反馈指导下次注浆。成立专业注浆作业组，由富有经验的注浆工程师负责现场注浆技术和管理工作。 根据洞管片衬砌变形和地面及周围建筑物变形监测结果，及时进行信息 反馈，修正注浆参数和施工工艺，发现情况及时解决。做好注浆设备的维修保养，注浆材料供应，定时对注浆管路及设备进行 清洗，保证注浆作业顺利连续不中断进行。每环掘进之前，都要确认注浆系统的工作状态处于正常，并且浆液储量 足够，掘进中一旦注浆系统出现故障，立即停止掘进进行检查和修理。四、二次注浆1、二次注浆的目的完全填充管片背面

20、空腔控制地面沉降同步背后注浆结束后，浆液在凝固的过程中会有 1.4%左右的体积收缩，还 有因浆液发生流失，在管片背面会形成空腔。由于空腔的存在，此处地层易发生 坍塌变形，随围岩松动围扩大，会引起地面沉降、隧道上浮。用二次注浆及时填 充管片背面的空腔，使地层没有发生变形的空间，有效地控制地面下沉、隧道上 浮。2、防水、堵漏提高隧道抗渗能力盾构隧道成形之后，由于同步注浆不饱满或因浆液凝固体积收缩，管片背 面形成空腔，在富水层里，地下水会在此汇集形成水囊，如果管片止水条松动或 止水条处混凝土开裂掉块，形成渗水通道。水囊里的水就会从渗水通道进入隧 道，即造成隧道渗水。通过二次注浆，用浆液完全填充空隙，

21、把水囊缩小或消灭， 使管片背面的空隙水压减小，可有效控制渗水，达到防水目的。3、二次注浆浆液配比与施工方法二次注单液浆的水灰比取1 ： 1或1 ： 1.2。二次注双液浆配比必须适应注浆 目的和注浆条件。根据水泥和水玻璃性能来确定双液浆配比。水玻璃的用量由注 浆中需要浆液初凝的时间确定，在二次注浆前将进行浆液配比试验。二次注浆控制地面沉降施工方法根据本标段地层情况，拟采用双液浆注浆。双液浆注浆时，注浆压力控制在2.5 bar以，在硬岩里控制沉降，建立止浆帷幕，用水灰比1 ： 1.2的水泥浆液把双液浆的凝固时间调整到2023s ,止浆帷幕建好后，停止10 min后，开始用 凝固时间比较慢（凝固时间

22、在 35 min ）的液浆填充满止浆帷幕中间的空隙， 注浆压力控制在2.5 bar以，当注浆压力大于2.5 bar时停止注浆。注完浆后封 孔，封孔时浆液凝固时间调整到15s,注完50 kg水泥，关掉注浆泵。二次注浆控制管片上浮方法由于本标段基本处于全断面硬岩地层中，管片上浮发生的几率非常大；因此，采取措施让管片和顶部的围岩很快连成一个整体，利用围岩的约束力来有效 控制管片上浮是解决的有效途径。用二次注双液浆可在管片与围岩之间形成结 块，在同步注浆的浆液未凝固之前，双液浆凝固的结块镶嵌在管片和围岩之间， 已达到控制管片的上浮的目的。双液浆选用水泥浆和水玻璃，二次注浆的压力控 制在2.5 bar以，浆液凝固时间调整在 20 s左右。用二次注浆防水、堵漏方法根据隧道里漏水情况选择合适的浆液和注浆压力，浆液凝固时间一般控制在 60120 s ;用水灰比1 ：1的水泥浆，注浆压力控制在 2.5 bar以。五、安全保证措施1、建立健全各种岗位责任制，严格执行现场交接制度。2