整理20m简支装配式后张法预应力溷凝土空心板配束计算手算x

1、精品文档预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术通用图设计计算书20m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算（手算）（高速公路和一级公路）设计计算人：日期:复核核对人：日期:单位审核人：日期:项目负责人：日期:精品文档编制单位:湖南省交通规划勘察设计院编制时间:二CC六年三月精品文档计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准1.1.2 规范1.1.3 参考资料1.2 主要材料1.3 设计要点横断面布置2.1 横断面布置图2.2 预制板截面尺寸汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1 汽车荷载横向分布系数计算3.1.1 跨中横向分布系数3.1.2 支点横向分布系数3.1.3 车道折

2、减系数3.2 汽车荷载冲击系数计算3.2.1 汽车荷载纵向整体冲击系数3.2.2 汽车荷载的局部加载冲击系数作用效应组合4.1作用的标准值1精品文档4.1.1 永久作用标准值4.1.2 汽车荷载效应标准值4.2作用效应组合104.34.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）4.2.2 作用短期效应组合 （用于正常使用极限状态设计4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）截面几何特性计算 持久状态承载能力极限状态计算5.15.2正截面抗弯承载能力 斜截面抗剪承载力验算16. 1710111116175.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算精品文档19持久

3、状况正常使用极限状态计算精品文档6.1预应力钢束应力损失计算20206.1.1 张拉控制应力206.1.2 各项预应力损失6.26.3温度梯度截面上的应力计算抗裂验算 2627276.3.1 正截面抗裂验算306.3.2 斜截面抗裂计算6.4挠度验算32326.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度336.4.2 预制板是否设置预拱值的计算持久状态和短暂状况构件应力计算357.1使用阶段正截面法向应力计算35357.1.1 受压区混凝土的最大压应力367.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力7.27.3使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算施工阶段应力验算 393741桥面板配筋计算8.1荷载标准值计算

4、418.28.38.1.1 计算跨径8.1.2 跨中弯矩计算8.1.3 支点剪力极限状态承载力计算8.2.1 荷载效应组合计算8.2.2 正截面抗弯承载力8.2.3 斜截面抗剪承载力抗裂计算444142434343444445铰接板的混凝土铰缝剪力验算预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算（20m简支预应力混凝土空心板）1计算依据与基础资料 1.1标准及规范 1.1.1标准跨径：桥梁标准跨径20m计算 跨径（正交、简支）19.26m ;预制板长 19.96m设计荷载：公路I级桥面宽度：（路基宽23m高速公路），半幅桥全宽11.25m0.5m（ 护栏墙）+10.25m（行车道）+ 0.

5、5m（护栏墙）=11.25m结构重要性系数：1.1环境条件n类，计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天 1.1.2规范公路工程技术标准JTG B01-2003公路桥梁设计通用规范JTG D60-2004 （简称通规）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD62-2004 （简称预规）1.1.3参考资料-公路桥涵设计手册桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2主要材料护栏为C301）混凝土：预制板及铰缝为 C50现浇铺装层为C402)预应力钢绞线：采用钢绞线 铲15.2 , fpk =1860MPa , Ep =1.95>dO5MPa3)普通钢筋：采用 HRB335 fsk=335

6、MPa , Es=2.0>d05MPa1.3设计要点 1）本计算按后张法部分预应力混凝土 A类构件设计，偏安全的，桥面板 及铺装层混凝土不参与截面组合作用;2）预应力张拉控制应力值bcon =0.75 fpk。3)环境平均相对湿度RH=8% ;4)5)存梁时间为90d。计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d;2横断面布置 2.1横断面布置图（单位：mmSU'%,_SiftTIBRSillt4* f I_E桓6.啊科测曲n板号边板中板几何特性面积A2 )抗弯惯性 矩l(m4 )截面重心 到顶板距离 yx(m)面积A(m2)抗弯惯性 矩l(m4 )截面重心 到顶板距

7、离 yx(m)0. 72100.07980.4180. 55510.06220.484边、中板毛截面几何特性表2- 12.2预制板截面尺寸ir< y c-仃r-.'J:11LljC4 J讦 '"'i.5'；1 / L1：' 1" ' 亠十疋J14厂9-3汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1汽车荷载横向分布系数计算3.1.1跨中横向分布系数本桥虽有100mm®浇桥面整体化混凝土，但基本结构仍是横向铰接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按截面 8块板铰接计算。由于边中板的抗弯、抗扭刚度稍有差别，为简化计算，参考

8、已有资料,取中板的几何特性，板宽b=1.24m,计算跨径l=19.26m,毛截面的面积A = 0.5551m 2，抗弯惯矩 I = 0.0622m 4，抗扭惯矩 It = 0.111m4。计算刚度参数丫 = 5.8+打皿0需(倉卜O.。135参见“公路桥涵设计手册梁桥上册”人民交通出版社2004.3由附表（二）铰接板（梁）桥荷载横向分布系数影响线表，依板块数8,及所计算板号按丫 =0.0135值查取各块板轴线处的影响线坐标影响线坐标表丫 =0.0135影响线坐标n 1n 2n 3n 4n 5n 6n 7n 88-10.2090.1790.1450.1200.1020.0890.0800.076

9、8-20.1790.1750.1540.1270.1070.0940.0840.0808-30.1450.1540.1570.1410.1190.1040.0940.0898-40.1200.1270.1410.1490.1370.1190.1070.102求出边板、中板汽车荷载横向分布系数:边板中板在影响线上布置车轮，相应位置处的竖标总和即为荷载分布系数3.1.2支点横向分布系数按杠杆法布载分别计算边、中板的横向分布系数。支点截面汽车荷载横向分布系数，因一列车辆的轮距为1.8m, 1 号、2号两块板上只能布一排汽车轮载，所以支点横向分布系数J = 0.5。3.1.3车道折减系数双车道车道折减

10、系数为1。3.2汽车荷载冲击系数计算3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数简支板结构基频_命¥通规条文说明C50 混凝土Ec =3.45x104Mpa =3.45x1010N/m2板跨中处单位长度质量：mc=G其中G 跨中延米结构自重(N/m)，g重力加速度g=9.81(m/s2)39.81me =26汽107.5551=1.471>d03(NS2/m2)1-"n11Hz按照通规第4.3.2条，冲击系数卩可按下式计算:当 1.5Hz <f <14Hz 时，4 =0.1767In (f )-0.0157 .4 =0.17671 n (5.11)-0.0157 =

11、0.2733.2.2汽车荷载的局部加载冲击系数采用卩=0.3。4作用效应组合 4.1作用的标准值 4.1.1永久作用标准值 一期恒载q1 :预制板重力密度取Y =26KN /m3边板q1 =YA边=26x0.721 =18.746(KN/m )中板 q1 =YA中=26X 0.5551 = 14.433(KN/m )二期恒载q2 :1） 100mmC40混凝土和100mm沥青混凝土铺装重力密度取3先=24KN /m2）铰缝混凝土 0.1144m3/m，重力密度取Y=25KN/m33）护栏（单侧）0.35m3/m，重力密度取Y=25KN/m3，近似按横向分布系数分配重量，边板取 0.209，中板

12、取0.179。边板:q2 =2咒24咒0.1天1.875+25咒0.1144/2+2咒25咒0.35x0.209 = 14.09(KN/m )中板:q2 =224".仔1.25 +25".1144 + 225".35肚0.179 = 11.99(心肝)端部横隔板及加厚段重量:端部有1.0m的横隔板及加厚段，用于校核的截面受该部分重量增加 的影响很小，故仅在支座选型时考虑其压重。单块板一端的压重为6.7kN。恒载效应标准值计算截面板号弯矩剪力计算式M G1k(kN m)M G2k(kN m)计算式VG1k(kN m)VG2k(kN m)跨中边板1 ,28qL869.

13、22653.33一一中板669.24555.96一一1 -L 4边板3qL2651.92490.004qL90.2667.84中板32 q501.93416.9769.4957.73支点边板一一2qL180.52135.69中板一一138.99115.46距支点h( h为梁咼)边板162.47122.12162.59122.21中板125.09103.92125.18104.004.1.2汽车荷载效应标准值公路-I级车道荷载计算图式根据通规第4.3条,iI IL=5m L=1 9. 26ini L=50nn公路一I级车道荷载均布标准值为qk =10.5KN/m，集中荷载标准值：当计算跨径小于

14、5m时，P180KN ;当计算跨径等于或大于50m Pk=360KN。本例计算跨径为19.26mPk =180 +180(19.26 5= 237.0KN50-5计算剪力时，Pk =1.2 天 237.0 =284.4KN计算跨中、%截面荷载效应标准值Sk =(1+卩戸(qkA +Pky)两列车布载控制设计，横向折减系数© =1 , A为内力影响线面积，y为内力影响线竖标值。跨中、支点及距支点h截面汽车荷载内力影响线L-a.ar1251=46.3 加RgO»A,k A仏=V判一炉A=0A；r/妙昭?归*,aaiM肿辱9U2或4肝忖4.2卅0円.E4niS$n点支A =5,4

15、2mov?*1QB截面板号荷载 横向 分布 系数nVk弯矩影响线不计冲 击力(17)=M0(kN - m)计冲击力(17)=1.274 M 3(kN m)剪力影响线不计冲 击力(Z)=Vk(kN)计冲击力(Z)=1.274 Vk(kN)A(m2)y(m)A(m2)y(m)跨中边 板0.31546.374.82513.21653.314.820.560.7477.32中 板0.305496.91632.5758.8174.871l4边 板0.31534.783.61384.54489.525.420.7585.12108.36中 板0.305372.33473.9882.41104.91距支点h

16、边板0.3155.130130.59166.245.410156.38199.070.3893.1103.2800.48150.428000.950.46300.9-中 板0.3055.130129.66165.065.410155.36197.770.38353.1103.2800.4810.428000.950.46200.9-支点边板0.315-5.420178.14226.770.4075-4.2100.5-01中 板0.305-5.420177.35225.770.4025-4.2100.5-01跨中、%、支点截面公路I级荷载产生的内力表4-2支点剪力横向分布系数在本端支点处为0.5

17、 , L/4处与跨中横向分布系数致，支点与L/4之间线性变化，为计算方便，采用与影响线面积相应的横向分布系数平均值。4.2作用效应组合421基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）丫。Suoiy 矗小 Q1Sq”+甲。jQjSQjj通规“1'6 - 1 式1）其中各分项系数的取值如下丫0结构重要性系数，J =1.1 ;结构自重分项系数，J = 1.2Yqi汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取 1 = 1.42）基本组合计算永久作用的设计值与可变作用设计值组合表表4-3-1 （边板）板号作 用 分 类组合计算表达式跨中丄L4距支点h支点弯矩(kN - m)剪力(kN)弯矩(kN m)剪力(

18、kN)弯矩(kN - m)剪力(kN)剪力(kN)边 板永 久 作 用一期恒载SG1k869.220651.9290.26162.47162.59180.52二期恒载SG2k653.330490.0067.84122.12122.21135.692送 SGikid：1522.5501141.92158.10284.59284.80316.2122送 Ssid 二1.返 SGik i壬i壬1827.0601370.30189.72341.51341.76379.45可 变 作 用SQ1k （计冲击力）653.3177.32489.52108.36166.24199.07226.77SQ1d =1

19、.4SQ1k914.63108.25685.33151.70232.74278.70317.48使用阶段2Suk =另 SGik SQ1ki #2175.8677.321631.44266.46450.83483.87542.98（2）YoSUd岂卩务十也kj#丿3015.86119.082261.19375.56631.68682.51766.62板号作 用 分 类组合计算表达式跨中丄L4距支点h支点弯矩(kN - m)剪力(kN)弯矩(kN - m)剪力(kN)弯矩(kN - m)剪力(kN)剪力(kN)中 板永 久 作 用一期恒载SGik669.240501.9369.49125.091

20、25.18138.99二期恒载SG2k555.960416.9757.73103.92104.00115.462£ SGiki=11225.200918.90127.22229.01229.18254.452 2送 Rid =1返 Riki Xi 11470.2401102.68152.66274.81275.02305.34可 变 作 用SQ1k （计冲击力）632.5774.87473.98104.91165.06197.77225.77SQ1d =1.4SQ1k885.60104.82663.57146.87231.08276.88316.08使用阶段2Suk =无 SGik

21、+ SQ1ki =11857.7774.871392.88232.13394.07426.95480.22ZSjd =耳无 Qid +Said Im丿2591.42115.301942.88329.48556.48607.09683.56永久作用的设计值与可变作用设计值组合表表4-3-2 (中板)422作用短期效应组合（用于正常使用极限状态设计）永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合,其效应组合表达式为mnSsd =送 SGik +£ 1jSQjki ztj zi通规4.1.7-1式式中屮1-可变作用效应的频遇值系数：汽车荷载（汽车荷载不计冲击力）屮1=0.7,温度梯度作用

22、屮1=0.8。4.2.3作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为:2nSi d = 2 SGik + S 屮 2jSQjk7j4通规4.1.7-2式式中屮2 第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）屮2=0.4，温度梯度作用屮2=0.8 ；Sid 作用长期效应组合设计值，结构抗裂验算时，其中可变作用仅考虑汽 车等直接作用于构件的荷载效应。作用短期和长期效应组合计算作 用 分 类组合计算表达式跨中丄L4距支点h支点弯矩(kN m)剪力(kN)弯矩(kN - m)剪力(kN)弯矩(kN - m)剪力(kN)剪力(

23、kN)边板永 久 作 用2Z SGik1522.5501141.92158.10284.59284.80316.21可 变 作 用SQ1k （不计冲击力）513.2160.74384.5485.12130.59156.38178.14屮 iSQik =0-7SQik359.2542.52269.1859.5891.41109.47124.70屮 2SQ1k =0-4SQik205.2824.30153.8234.0552.2462.5571.262% =无 Qik +0-7乐ki 土1881.8042.521411.10217.68376.00394.27440.912Sd =送 Ssik +

24、0-4怎iki壬1727.8324.301295.74192.15336.83347.35387.47中 板永 久 作 用22 SGik1225.200918.90127.22229.01229.18254.45可 变 作 用SQ1k （不计冲击力）496.9158.81372.3382.41129.66155.36177.35屮 iSQik=0-7SQk347.8441.17260.6357.6990.76108.75124.15屮 2SQik=0-4SQk198.7623.52148.9332.9651.8662.1470.942Sjd =£ Ssik +07怎iki =1157

25、3.0441.171179.53184.91319.77337.93378.602Sd =送Eik十0-4弘i 11423.9623.521067.83160.18280.87291.32325.394.3截面几何特性计算截面预应力筋设置及编号如图:曲NL'丸截面配筋如下表板内截面配筋板号As2 mmAp2 mmasmmaPmmapsmmh0mmap s_ummh0_umm跨边板12* 1622 铲 15.250145102848131819中24133058中板12* 1622<ts15.2501439785312782324133058板号AsApasapapshoaps_u

26、h0_u2 mm2 mmmmmmmmmmmmmm1/4L边板12* 162215.25014510284813181924133058中板12* 162s15.2501439785312782324133058板号AsApasapapsh0aps_Uh0_u距2 mm2 mmmmmmmmmmmmmm支 点h边板12* 1624132215.2305850328204746287663中板12* 162215.25032318776327567524133058表中：As、Ap受拉区普通钢筋、预应力钢筋截面积;as、ap 受拉区普通钢筋、预应力钢筋合力点到受拉边缘的距离;ho、h0_u -截面有

27、效高度;aps、ap s_u受拉区普通钢筋和预应力钢筋合力点到受拉边缘的距离;（边板:mm）其中ho_u、aps_u为承载能力极限状态下的对应参数值。仲板:碱db 一2401oKJ!,1匸g6bd Ap 1图厂 1b-4frf Alfiri Al板 号截面换算截面面积矩Ao(m2)1。(m4)y ox(m)yp(m)ys(m)S3a-a(m3)S0b-b(m3)S)c-c(m3)边 板跨中0.746800.084510.4330.3720.4670.109491/4L0.746800.084510.4330.3720.467距支点h0.746800.083700.4290.1930.4710.

28、102640.109490.08712中 板跨中0.578320.065330.4990.3080.4010.084950.07331/4L0.578320.065330.4990.3080.401距支点h0.578320.064950.4950.1320.4050.070470.08495|9|k630*注：截面配筋示意图单位mm换算截面几何特性净截面几何特性板号截面净截面An(m2)In(m4)ynx(m)yp(m)ys(m)边板跨中0.716170.079950.4170.3880.4831/4L0.716170.079950.4170.3880.483距支点h0.716170.0809

29、20.4210.2010.479中板跨中0.554710.062910.4860.3210.4141/4L0.554710.062910.4860.3210.414距支点h0.554710.063330.4900.1370.410注:yox、ynx分别为换算截面和净截面重心轴到板顶面距离。yp、An、I n 净截面面积和抗弯惯距Io、So 换算截面面积和抗弯惯距、面积距对应 Soa-a: b=(0.368)0.422m ;对应弘巾：b=(0.342)0.414m ;对应 -。:b=(0.32)0.4m，括号内、外数字分别用于中、边板。5持久状态承载能力极限状态计算5.1正截面抗弯承载能力荷载基

30、本组合表达式亿 Msd "o 住 YGiMGik+YQiMQik通规4.1.6-1 式受压区高度位于腹板中时，计算中应考虑截面腹板受压作用。 其正截面抗弯承载力应符合:YoMd <Mud+dt/h0-X+(b'b)hh0-L I 2丿I 2丿预规5.2.3-2式fsdAs + fpdAp =fcdXbx +(b'f-b)h'f预规523-3式X盈h) =0.矶预应力钢筋采用钢绞线，混凝土标准强度为C50查预规第5.2.1相对界限受压区咼度E b =0.4 Oys 预应力钢筋、普通钢筋截面重心到截面重心的距离截面极限承载能力计算板号截 面YoMd(kN m

31、)配筋h(mm)©h0(mm)x(mm)M ud(kN m)YoM d < M udAs(m2)Ap(m2)边 板跨 中3015.86241330588193281123458.33满足要求中 板跨 中2591.42241325028233291872842.52满足要求5.2斜截面抗剪承载力验算521验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其计算位置按预规第5.2.6条规定采用距支座中心 h截面位置，斜截面水平投影长度 C = O.6mho，经2试算，斜截面受压端正截面取距支点h位置处的剪力组合设计值Vd和相应的弯矩组合设计值Md，计算广

32、义剪跨比.剪跨比计算如表5-2所示为:剪跨比计算板号YoMd(kN m)YoVd(kN)h(m)mC(m)边板631.68682.510.6631.3960.56中板556.48607.090.6751.3580.5511Vd11 .J11h/2c斜截面顶点距支座中心位置C +匕7，符合假定。2受弯构件抗剪截面应符合预规第 5.2.9条要求:YoVd <Vr =0.5M10'f?地预规529式式中混凝土 C50的fcuk=50Mpa , b偏安全的取近支点h处肋宽，Vr计算结果如表5-3所示:表5-3板号fcu k(MPa)b(m)h。(m)V R(kN)YoVd(kN)边板50

33、0.40.663956.38682.51中板500.320.675778.95607.09根据预规第5.2.10条，当YoVdM0.5>d0%2ftdb.h0时可不进行抗剪承载力计算，箍筋按构造配筋。式中混凝土 C50的ftd =1.83 Mpa，预应力提高系数 J =1.25。对于板式结构，公式5210右边计算值可乘以1.25的提高系数，计算结果如表5-4所示:表5-4板号ftd(MP a)b(m)h。(m)口2V R(kN)LVd(kN)边板1.830.40.6631.25379.15682.51中板1.830.320.6751.25308.81607.09由结果知不满足预规第5.2

34、.10条要求，须进行斜截面抗剪计算。根据预规，斜截面抗剪须满足:YoVd <Vcs+Vsb+Vpb预规5.2.7-1其中Vcs =%G2G30.45xi0'bh0/96PfXfsv预规527-2Vsb =0.75 天 10'fsdZAsbSi nQ预规527-33Vpb =0.75"0 fptApbSin®预规527-4Vcs计算如表5-5所示:表5-5板号«1«2«3b(mm)ho(mm)As2 (mm )Ap2 (mm )Pfcu,k(MPa)A SV2 (mm )Sv(mm)Psvfsv(MPa)Vcs(kN)边板1

35、1.251.1400663241330581.11503141000.007852801057中板11.251.1320675241325021.44503141000.00982280997Vsb计算如表5-6所示:表5-6板号fsb(MP a)A sb(mm2)氏Vsb(kN)边板280000中板280000Vpb计算如表5-7所示:表5-7板号f pb(MP a)A pb1(mm2)*1A pb2(mm2)弘2Vpb(kN)边板126016683.313909296中板126013903.31 11129240剪力结果如表5-8所示:表5-8板号Vcs(kN)Vsb(kN)Vpb(kN)

36、Wd(kN)边板10570296682.51中板9970240607.09斜截面抗剪承载力满足预规527-1要求。6持久状况正常使用极限状态计算根据预规第6.2.1，当计算主梁截面应力和确定钢束控制应力时,应该计算预应力损失值。后张法梁的预应力损失包括前期的预应力损失（摩擦损失W、锚具变形损失、混凝土弹性变形损失 ）和后期损失（钢绞线应力松弛C|5、混凝土收缩徐变引起的损失W6）,而梁内钢束的锚固应力和有效应力分别等于张拉应力扣除相应阶段的预应力损失。6.1预应力钢束应力损失计算 6.1.1张拉控制应力按预规第6.1.3条，采用钢绞线的张拉控制值:bcon =0.75 fp k =0.75x1

37、860 =1395 Mpa6.1.2各项预应力损失 1）根据预规第622后张法构件张拉时，预应力钢筋与管道壁之间 的摩擦产生的应力损失，按照下式计算b|1Rcon1d 咲）其中卩一一预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，取卩=0.225。k管道每米的局部偏差对摩擦的影响系数，取k= 0.0015。表6-1b|1计算表束号跨中1/4Lh（距支点）N142.132.26.3N242.132.26.3N368.759.02.4N468.759.02.42）锚具变形及钢筋回缩产生的应力损失由预规6.2.3 :后张法构件预应力曲线钢筋由锚具变形、钢筋回 缩和接缝压缩引起的预应力损失，应考虑锚固后反向摩擦的影响。

38、反摩擦影响长度:If =fe Ap< EPc -cj-|预规D.0.2-1式式中红一张拉端锚具变形、钢筋回缩值（mm,查预规表6.2.3，对于夹片锚具（无顶压时）AL = 6mm ;本例为两端张拉，2乩=12mm 1 取半。试算后有 lf >1，也b'x（b'|2）二也'-2x'Abd表6-2b|2计算表钢束号G"。一O"lAbdIfAct'Act 'x(L|2)(MP a)(MP a/mm)mm(MPa)跨中1/4Lh（距支座）N1、N242.10.0042916505.8161.477.2118.6151.8N

39、3、N468.70.0069812945.2187.650.2117.4171.83）混凝土的弹性压缩引起的应力损失根据预规第625条，后张法混凝土构件当采用分批张拉时，先 张拉的钢筋张拉后批钢筋所引起的混凝土弹性压缩的预应力损失可按下式计算:式中在计算截面先张拉的钢筋重心处,由后张拉各批钢筋产生的混凝土法向应力（MPa）My0eyi式中 NyO、Myo分别为钢束锚固时预加的纵向轴力和弯矩eyi计算截面上钢束重心到截面重心的距离。S 预应力钢筋弹性模量与混凝弹性模量的比值二19啤=5.653.45X104本例中采用逐根张拉钢束，预制时张拉 N1N4,张拉顺序为N1 N4N2、N3,计算时从最后

40、张拉的一束逐步向前推进。以边板跨中截面为例:边板中跨截面b |4计算表格表6-32 2 2An = 0.71617m , AAyi = 8.34cm，也Ay2 = 6.95cm ,4In =0.07995m ， yn = 0.417m，a Ep = 5.65钢束号锚固时预加纵向轴力Z Ny0(kN)eyi(cm)M y0(kN m)送M y0(kN m)1计算应力1损失 钢束 号eyi(cm)C7l4 =ttEp送 gpc(MP a)锚固应力oyAAyi(kN)cos aNy0(kN)y Ny0代y My0e乙In合计(MPa)N31276.1886.91.00886.9886.932.328

41、6.5286.5N244.31.241.592.8316N21275.71063.91.001063.91950.844.3471.3757.8N432.32.723.065.7832.7N41276.1886.91.00886.92837.732.3286.51044.3N144.33.965.799.7555.1N11275.71063.91.001063.93901.644.3471.31515.6一一一一一一表6-4其它截面照此计算，结果列于下表:b|4计算表束号边板中板跨中1l4h（距支点）跨中丄L4h（距支点）N155.153.131.146.74526.5N21615.35.51

42、3.312.74.5N3000000N432.731.613.6282713.45）预应力钢筋的松弛引起的应力损失根据预规第6.2.6-1有：bl5/ 、0.52电-0.26 bf Pkpe /式中屮张拉系数，一次张拉取屮=1；Z 钢筋松弛系数，本例采用n级松弛（低松弛）钢绞线，取匸=0.3 ;bPe传力锚固时的钢筋应力，查预规表 6.2.8，对后张法构件,bpe "con 一b| 1 -b 2 -b 4表6-5束号边板中板跨中1l4h（距支点）跨中丄L4h（距支点）N129.726.127.930.827.128.5N234.830.831.135.231.131.3N337.02

43、9.529.837.029.529.8N432.725.628.133.326.128.1CT 15计算表6）混凝土收缩和徐变引起的应力损失按预规第627条计算:0.9 Ep 耳5營0)+%pbpc%u,t0)l 二1+15P”P ps预规6.2.7-1 式式中混凝土收缩和徐变系数终极值E汽3。冶。）假定环境年平均相对湿度RH=80%预应力筋传力锚固龄期为7d,加载龄期为90d。理论厚度边板空0721 = 176mmu 8.194出祐 -2A 2X0.5551 中板 h =159mmu 6.997查预规表6.2.7直线内插得，中板轧伞7厂0.28咒10'、%,7厂2.22 ；边板滋,7

44、0.2700亠、,”,7厂2.19。表值对C50及以上混凝土，表列值应乘任4 =1，式中 C50的 fck =32.4MPa计算纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法向压应力，按bpc巴+丛电yp，NpMpAp计算，此时预应力损失，考虑锚固钢筋时（第Aj I j一批）的损失，bp "con -W % -巧4，根据施工情况考虑自重影响。表6-6表6-7bpc计算表板号截面M G1k(kN m)N pi epi(kN m)Np(kN)NpAj(MPaN p0e pO M G1KIyoI 0(MPab pc(MPa边板跨中869.221442.53717.45.23.18.31l4651.921400.73604.45.04.09.1fck距支点h162.47732.83630.65.12.37.4中板跨中669.24977.03050.05.51.87.31l4501.93949.22958.