20XX自爬式模板设计计算书增加

1、液压自爬模计算书编制：审批：审核：北京卓良模板有限公司 2005.1.8.专业资料.编制计算书遵守的规范和规程:建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GBJ 50017-2003)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2002)建筑施工计算手册江正宋 编者钢结构工程施工质量验收规范(GB 50205-2001)二.爬模组成：爬模由预埋件、附墙装置、导轨、支架、模板及液压动力装置组成范文word三计算参数：1. 塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为：最大允许承载3KN/m （沿结构水平方向）模板,浇筑,

2、钢筋绑扎工作平台O i最大允许承载0.75KN/m（沿结构水平方向）爬升装置工作平台O4最大允许承载1.5KN/m（沿结构水平方向）模板后移及倾斜操作主平台O 32.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F=125KN; 拉 力设计值V为：F=215KN;3. 爬模的每件液压缸的推力为100KN （即10t）。4. 自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。宽度为4.0米，则施工荷载为12KN。5.假定模板，浇筑，钢筋绑扎工作平台01宽度为4.06.假定爬升装置工作平台O 43KN。米，则施工荷载为假定模板后移及倾斜操作主平台O 7.宽度3 7.5KN为5.0米，则施工荷载为3

3、假定分配到单位机位的模板宽度为 8.平米。5米，则模板面积为15米，高度为为重模的板自位分9.假定配到单机位。15KN平米，作假定最大风荷载为 2.5KN/10.用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为米。3=7.5KN/2.5 X范文word11.假定单个机位系统总重为50KN，含支架、平台、跳板、液压设备及工具。四用计算软件SAP2000对架体进行受力分析：1.支架稳定性验算确定支架计算简图：按以上计算参数取值，通过计算软件SAP2000绘制轴力、弯矩、剪力和约束反力如下：范文word轴力图弯矩图范文word剪力图约束反力图范文word各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表杆件号 轴力KN弯矩KN.

4、M 1-2 89.76 38.9022.53 2-3 161.683-4 -147.711-4 119.42164.921-5 6-8 98.487-8 -137.56 -7.507-90 93.04 54.1435.98 0 33.85剪KN备注：显然，若以上杆件满足要求，其它杆件必定满足要求，故可不作分析。约束反力：V=93.50KNN=164.92KNR2=124.42KN因受拉杆件远远满足要求，只需对受压杆件进行失稳验算，3-4、7-8、7-9为受压杆，对3-4、7-8进行稳定性验算，7-9轴力很小，不作计算。截面积2419分板结果如下图: 规格内力杆件号 -147.713-4

5、9; 160X5.0 -137.56©7-8 114X5.003171217co s19长细比5550 °，$=45上_稳定系应力 范文word2故满足要求。各杆件轴向应力均小于强度设计值 f=215mm2）X 1000/7248=5.18（N/mm1-4杆件最大剪应力：t =37.49 2）1000000）/467510=199.02（N/mm杆件受弯最大应力：c =M/W=（93.04 X 1-4221/2 =0.927 v 1 符合要求 /125）+ （T /215）.（t 6-8杆件与模板紧贴在一起，6-8杆件的弯矩实际上可认为由模板承担,因模板刚度很大，完全可不记

6、其变形，故6-8杆件符合要求。五.埋件、重要构件和焊缝计算：1.单个受力螺栓设计抗剪100KN，抗拉150KN，验算时，只需验算结果小于设计值就可。2. 单个埋件的抗拔力计算:按锚板锚固锥体破坏计算根据建筑施工计算手册埋件的锚固强度如下假定埋件到基础边缘有足够的距离，锚板螺栓螺栓及其周围 的混凝土以圆锥台在轴向力F作用下，沿破裂面。分析可知，形从基础中拔出破坏（见右图）由力系平衡条和法向应力S s,作用有切向应力t s件可得：S + sin F=A（ Ta s代入式中得=0.0203 f在由试验得：当b/h0.1 cf范文word2Ctg45 ° h+bhX"n f ( V

7、n /2) F=(2 X 0.0203/sin45° ) c2+bh)(0.9h=0.1 fc2)混凝土抗压强度设计值（15N/mm式中f破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（400mm）;b 锚板边长（80mm）.2+bh） （0.9h所以 F=0.1 f c2400） +80 XX 15（0.9 X 310 =0.1=177.73（KN）F=177.73 KN >150 KN,故满足要求。埋件的抗拔力为 3.锚板处砼的局部受压抗压力计算：根据混凝土结构设计规范局部受压承载力计算：F< 1.35 BB f ALn LCcL B =VA/A LLb式中f局部受压面上的作用的

8、局部荷载或局部压力设计值；（KN） L2） （15N/mmf 混凝土轴心抗压强 度设计值；cB混凝土强度影响系数；（查值为0.94 ） cB混凝土局部受压时的强度提高 系数；（2） L2）（混凝土局部受压面积；mmA） X 80mm （A混凝土局部 受压净面积；80l“2 ） mm 局部受压计算底面积；A （b所以：FW 1.35 BB f Al“ lclc=1.35 X 0.94 X 2 X 15 X 6400范文word=243.65KN>150 KN,故满足要求4.受力螺栓的抗剪力和抗拉力的计算:材料：45号钢调质处理RC25-30受力螺栓为M42螺纹，计算内径为:d=36mm ；

9、22/4=1017.4mm 截面面积为：A= n d单个机位为双埋件，单个埋件的设计剪力为:F=50KN; 设计拉力为：F=75KN; V2,抗受力螺栓的抗压、抗拉、抗弯强度查表可知：抗拉屈服强度f=640N/mm 2.f=320 N/mm 剪强度为：v根据计算手册拉弯构件计算式计算:.抗剪验算：322,故满足要求。 f X 10=348 N/mm/1017.4=98.28 N/mm /A=100T =Fvv.抗拉验算：322,故满足要求。10/1017.4=147.44 N/mm < f=640 N/mm c =F/A=1505.爬锥处砼的局部受压抗剪力计算:X 221/2 =0.39

10、 v 1 T (/348)符合要求 + (根据混凝土结构设计规范局部受压承载力计算:LLCc B =V A/A L bL式中F局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）L范文word2） 15N/mm f混凝土轴心抗压强度设计值；GB混凝土强度影响系数；（查值为0.94 ） cB混凝土局部受压时的强度提高系数；（2） L2）混凝土局部受压面积；（mmA2） （4508mm混凝土局部受压净面积；ALn2）（mmA局部受压计算底面积；b所以：FW 1.35 BB f A Lnclcl=1.35 X 0.94 X 2 X 15 X 45086.导轨梯档的抗剪力计算:根据图纸，单个梯档的焊

11、缝长度为 320mm,焊高为8mm,2 x 8=2560mm故焊缝的断面面积为：A=320 2 125N/mm查计算手册可知：材料Q235钢的焊缝抗剪强度为所以梯档承载力为：F=125 x 2560=320KN > 100KN 故满足要求。门.承重插销的抗剪力计算：范文word200KN。承重插销设计承载2 xx 2020=1256mm根据图纸可知承重插销的断面尺寸为：A=3.14 2钢的抗拉屈服强度值为215N/mm，由五金手册可查材料Q2352 = f x 0.58=124.7N/mm所以抗剪强度为：f凶因为抗剪面为两个，所以承重插销的承载力为：124.7=313.25KN >

12、 200KN 1256 x F=2 x v故承重插销满足设计要求。8.维萨板变形验算：混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不 再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。 侧压力达到最大值的浇 筑高度为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：1/2 VB 丫 t B F=0.22 2c10 H丫 F=2 KN/m) F 式中新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(33混凝土的重力密度(kN/m25 kN/m )取-丫巾 可可按实测确定。当缺乏实V-混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/hH 混凝土侧压力计算位置

13、处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取4.65m B 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1 ； i B 混凝土塌落 度影响系数，当塌落度小于 30mm时，取0.85 ; 5090mm时，取1 ; 110 150mm 时，取 1.15。取 11/2 VB t B F=0.22 丫 20c11/2=0.22x25x5x1x1x22 =38.9kN/mHF=y c2=25x4.65=116.25kN/m作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产F=38.9kN/ m取二者中的较小值，2，则作用于模板的总荷载1.4，分别取荷载分项系数1.2生的水平载荷标准值4 kN/ m 和 设计值为：2 q=38.

14、9x1.2+4x1.4=52.3 kN/ m2有效压头高度模板假设高 4.65m,厚度18mm,8730N/mm维萨板的弹性模量轴惯性矩52.3kN/m, 对zh=F/24=52.324=2.18m,取最下边一米高度计算，均布压力45跨，维萨板与学X木工字梁连接为铰接，取其中的5=4.86x10Imm通过力学求解器计算结果如下图范文word(5 )( 3 )( 4 )( 1 )( 2 )641325各跨最大位移如下表5 4 1 2 3跨数0.64)0.15挠度(0.15mm0.150.64x满足最大位移3mm的要求9.木工字梁变形验算23-53 , 对Z轴惯性矩1=0.2 弹性模量为x0.08

15、/12-2x0.129500N/mmx0.025/12=4.61x1052.3x0.3=15.69kN/mm,则最大侧压力木工字梁间距次背楞间距为1m,距板边0.35m ,0.3(7 )( 6 )( 4 )( 2 )( 1 )( 3 )( 5 )87123456范文word通过力学求解器计算结果如下图+-(1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )( 7 )83647512各跨最大位移如下表跨数12 3 4 5 6 70.02挠度(mn)0.050.130.080.10.020.08最大位移0.13mm,远小于3mm,满足要求2 .满足要求圆弧处张力：F=R x Pb x e=5.1m x 30kN/mx1.4m=231kN<289.5kN,10.附墙撑的强度验算.x由先前的计