医院高大模板支撑专项施工方案计算书详细版360001

1、医院高大模板支撑专项施工方案（计算书详细）【最新资料,Word版，可自由编辑！】专项施工方案一、编制依据1.1建筑结构荷载规范GB50009-20011.2混凝土结构设计规范 GB50010-20021.3建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号1.4危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质 200987号1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20011.6混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20081.8湖北省脑科中心综合楼工程设计图纸及本工程施工组织设计二、工程概况根据住房和

2、建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建 质200987号文件，对模板工程及支撑体系中：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的工程属于 超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，应由施工单位组织编制专项施工方 案并组织专家论证。湖北省*医院脑科中心综合楼共有三处属于超过一定规模的危险性较大的分 部分项工程：有两处梁板高度超过8米，有一处梁集中线荷载为20.16kN/m，具体 部位如下：1. 本工程10-14/F-H轴一层设计为门诊大厅，室内标高为土 0.000,该门厅包含两台自动扶梯和一个折型楼梯，二层和三层该部位在

3、折型楼梯和自动扶梯之间形成中庭，到第四层设计用大跨度梁板（跨度 12.9米）封闭。本工程一层层高4.5米，二四层层高4.2米，第四层梁板面标高为12.9m,板厚140mm最大主梁截 面为350m材950mm此部分满堂脚手架搭设高度为 12.75m,长22.0m，宽10.4m, 脚手架立杆基础为地下室顶板（板厚 180）。该部分脚手架搭设如下：采用扣件式钢管架进行支撑，模板面板均采用15mm厚多层夹板，采用50mm90mm木枋，长2000,4000mm支撑体系中的立杆、水平 纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用 48X3.0mm钢管，采用u12穿梁对拉螺栓。梁底脚手架布置：梁底采用三根木枋，平行于梁截

4、面布置；梁底设承重立杆1根，沿跨度方向间距900伽，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托 连接；梁两侧各设一根立杆，间距 1200伽，立杆顶端采用卡扣连接；穿梁螺栓间 距设计两道，第一道距梁底120伽，第二道距梁底600mm；穿梁螺栓直径 12mm 剪刀撑设置：在主梁底两侧设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。板底脚手架布置：楼板立杆纵横间距 1000mm，支撑脚手架步距1500mm剪 刀撑设置：在支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶第3页共36页连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。扫地杆及水平拉杆：在立柱底距地面200

5、伽高处，沿纵横水平方向按纵下横上 设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。在扫地杆与水 平拉杆之间，每一步距纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四 周建筑物顶紧顶。2. 本工程-2层1-3/A-D轴设计为锅楼房，锅楼房底部标高为-10.5米，-1层梁 板中空，0.000层梁板面标高为-1.25m，该部分总高9.25米，脚手架搭设高度9.00 米，板厚180mm最大主梁截面为500mM800mm跨度6米。此部分满堂脚手架长 12.250m,宽11.35m，脚手架立杆基础为地下室底板（板厚 600）。一层梁板1-3/A-D轴结构平面图该部分脚手架搭设如下：采用扣件式钢

6、管架进行支撑，模板面板均采用15mm厚多层夹板，采用50mm90mm木枋，长2000,4000mm支撑体系中的立杆、水平 纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用 48X3.0mm钢管，采用u12穿梁对拉螺栓。梁底脚手架布置：梁底采用三根木枋，平行于梁截面布置；梁底设承重立杆1根，沿跨度方向间距900伽，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托 连接；梁两侧各设一根立杆，间距 1200伽，立杆顶端采用卡扣连接；穿梁螺栓间 距设计两道，第一道距梁底120伽，第二道距梁底500mm；穿梁螺栓直径 12mm 剪刀撑设置：在主梁底两侧设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。板底脚手架布置：楼板立杆纵横间距 1

7、000mm，支撑脚手架步距1500mm剪 刀撑设置：在支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶 连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。扫地杆及水平拉杆：在立柱底距地面200m高处，沿纵横水平方向按纵下横上设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。在扫地杆与水平拉杆之间，每一步距纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四 周建筑物顶紧顶。3. 本工程一层1-6/G-N轴梁板面标高为-1.25m，该部分设计为椭圆形脑科中心，设计有14根直径600 m的圆形框架柱，由于圆形框架柱有的是从本层框架梁中栽出，脚手架搭设高

8、度3.8米，板厚180mm主梁截面为700mM1200mm最大跨度7.6米，共计20跨。梁集中线荷载为0.7 X1.2 X1X2.4=20.16kN/m，脚手架立杆基础为地下室底板（板厚350）。该部分大截面梁见如下图纸，图中阴影部分为 700mnX1200mm梁:该部分脚手架搭设如下：采用扣件式钢管架进行支撑，模板面板均采用15mm厚多层夹板，采用50mm90mm木枋，长2000,4000mm支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用 48X3.0mm钢管，采用u12穿梁对拉螺栓。梁底脚手架布置：梁底采用五根木枋，平行于梁截面布置；梁底设承重立杆2根，沿跨度方向间距800伽，梁中立

9、杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托连接；梁两侧各设一根立杆，间距 1200伽，立杆顶端采用卡扣连接；穿梁螺栓间 距设计两道，第一道距梁底120伽，第二道距梁底700mm；穿梁螺栓直径 12mm 剪刀撑设置：在主梁底两侧设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。板底脚手架布置：楼板立杆纵横间距 1200m，支撑脚手架步距1500mm剪刀撑设置：在支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。扫地杆及水平拉杆：在立柱底距地面200伽高处，沿纵横水平方向按纵下横上 设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置

10、一道水平拉杆。在扫地杆与水第7页共36页平拉杆之间，每一步距纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四 周建筑物顶紧顶。上述三个部位的混凝土模板支撑体系属于高支撑模板体系，我司特制定高大模 板支撑专项施工方案，对上述三个部位的模板支撑进行专项设计，通用部分合并 在一起叙述，各部位的设计计算书附后。附件1:四层10-14/F-H轴梁（350 X 95）模板超高模板支撑计算书附件2:四层10-14/F-H轴140伽厚板超高模板支撑计算书附件3: 一层1-3/A-D轴防爆墙框架梁500*800模板超高模板支撑计算书附件4: 一层1-3/A-D轴防爆墙板（H=180）模板超高模板支撑计算书附件

11、5: 一层1-6/G-N轴KZL700*1200超线荷载梁模板支撑计算书附件6: 一层1-6/G-N轴180伽超线荷载梁板模板支撑计算书三、施工准备3.1技术准备在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案 和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。重点对外墙支模、楼层模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进 行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。3.2物资准备 321材料准备全文请搜索：湖北医院咼大模板支撑专项施工方案（计算书详细）四、模板施工方法4.1钢管架支撑系统安装支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做

12、出样板单元，经验收合格后方可继 续搭设。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物 体坠落及支撑体系局部坍塌。4.1.1施工顺序放岀轴线及梁位置线，定好水平控制标高架设梁底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁板钢管扣件式脚手架安装4.1.2 安装2）钢管使用前要调直，保证支模的平整度。3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确 认。4）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。5）钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感， 本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适 当缩小。6）支模架搭设注意事项：间距必须按方案进

13、行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵 横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。7）必须设水平支撑和剪刀撑。 剪刀撑应纵横两个方向设置。 剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。 每组剪刀撑斜杆与地面夹角在 45o60o之间。 剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁 悬空。 剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.5M，设置2个旋转扣件。8）搭设架子必须在垂直方向，水平方向按 50%昔开接头，所有立杆必须落地， 不得在水平杆上加悬空立杆。第9页共36页9) 扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆

14、之间的扫地杆下面必须垫至少一个 木枋和木楔，并使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少 为0.05平方米。10) 根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立 杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直结扣件，保证竖向传力和水平观感。增 设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑，将 端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力，必要时，搭设支模钢珩架提高 支模架抗挠曲能力。11) 梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。12) 框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与 先前浇筑

15、的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。13) 支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。4.1.3梁、板模板安装(1) 梁底模及侧模均采用15伽胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两 头搁置在顶托梁上。(2) 楼板模采用15伽胶合板，板底横楞采用50X90伽木方，顶托梁采用钢 管。(3) 模板的安装顺序如下：钢管架一顶托一 横楞 梁底模 梁侧模 钢管架顶托 横楞 *楼板底模*柱钢筋验收柱模板。(4) 梁模板的安装1) 先在楼板上弹出轴线、梁位置线，在钢管上测出水平控制标高线，按设计 标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板 上安放钢

16、管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装 梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于 4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应 按设计要求起拱30伽；主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装 后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2) 为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为 缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏 心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得

17、堆积在泵送管路出 口处。(5) 楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可 调顶托托板上架设U48X3.5钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安 装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。第11页共36页模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设 计要求及规范要求：钢管架设置情况是否按本方案搭设；交叉支撑、纵横杆、扫 地杆及斜撑等配置情况；托顶螺旋杆伸出长度；五. 模板质量要求和措施5.1梁模板的安装梁模板的安装工艺流程：弹线一支钢管架一调整标高一安装梁底模板一绑梁钢筋（对于梁高大于700的梁）安装侧模自检a）安装

18、梁板支撑。b）按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度4m 梁底板起拱，按设计要求起拱高度为 30伽。c）安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。d）当梁高大于700mm寸，要保证在楼面以下350处梁上加一道对拉螺栓。5.2模板工程质量程序控制示意图模板选择清理模板模板涂刷隔离剂与钢筋工工序交接检查脚手架5.3模板及支撑质量检查与验收531模板质量验收模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标 高与截面尺寸准确。1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。3、模板与混凝土的接触面清理干净并

19、涂刷隔离剂。4、模板安装的允许偏差及检验方法。模板安装的允许偏差及检验方法项项目允许偏差检验方法次1轴线位移梁5钢尺检查2标咼+5，用水准仪或拉线和钢尺检查3截面尺寸墙、柱、梁+4，-5钢尺检查4每层垂直度6吊线、钢尺检查5相邻两板表面咼低差5钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和钢尺检查8预埋管预留孔中心线位移3532支撑体系验收 1不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程 师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全 隐患和加固时人力、物力

20、大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+ 10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10, 0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表:项目允许偏差(mrh检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标咼5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺基础 10钢尺检查寸柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直咼度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52n

21、靠尺和塞尺检杳6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差 20mm2立杆的垂直偏差架高 25m 100mm3纵向水平杆的水平偏差2 0mm4横向水平杆的水平偏差 10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离 1m不少于2个连接扣件9节扣件式钢管脚拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m且占手架不大于65 N.m连接其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时， 还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查

22、,抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130的规定,对梁底扣件进行100%佥查。8立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。附件1:四层10-14/F-H轴梁(350 950)模板超高模板支撑计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架 体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3):扣

23、 件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁模板(扣件式)计算书、工程属性新浇混凝土梁名称四层梁KZL435新浇混凝土梁计算跨度(m)12.9混凝土梁截面尺寸(mnX mm)350X 950新浇混凝土结构层咼(m)12.9梁侧楼板厚度(mm)140、荷载设计面板及其支架自重标准值Gk(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值243G2k(kN/m)钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人贝及设备何载标准值Qk当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)2振捣混凝土时产生的何载标准值 Qk(kN/m2)对水平面面

24、板取值2风荷载标准值co k(kN/m2)基本风压o o(kN/m2)0.250.15风荷载咼度变化系数卩z0.74风荷载体型系数卩s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距l b(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l b(mm)1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）100设计简图如下:1第23页共36

25、页四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)37面板弹性模量E(N/mrr)10584取单位宽度1000mm按二等跨连续梁计算，计算简图如下:ci Ill 111! 1!11! U 卜仍1L 1ZLLTr彳R)34W = 1000X 18X 18/6 = 54000mm I = 1000 X 18 X 18 X 18M486000mmq 1= 0.9max1.2 X (0.04+(24+1.5) X 0.95)+1.4 X2 ,1.35 X (0.04+(24+1.5) X 0.95)+1.4 X 0.7 X 2 X1 = 31.246kN/mq

26、1静 = 0.9 X 1.35 X 0.04+(24+1.5) X 0.95 X1 = 29.482kN/mq 1活=0.9 X 1.4 X 0.7 X 2X1 = 1.764kN/mq 2= 0.04+(24+1.5) X 0.95 X1 = 24.265kN/m1 、强度验算2 2M ma尸o.125qil = 0.125 X 31.246 X 0.轩0.12kNm（T = MnaxW= 0.12 X 106/54000 = 2.215N/mni f = 37N/mrm满足要求！2 、挠度验算v max= 0.521 X 24.265 X 1754/（100 X 10584X 486000

27、） = 0.023mmC v =l/400 = 175/400 = 0.438mm满足要求！3 、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）R 1=R=0.375 q1静l +0.437 5活1=0.375 X 29.482 X 0.175+0.437 X 1.764 X 0.175 =2.07kNR 2=1.25q1l=1.25 X 31.246 X 0.175 = 6.835kN标准值（正常使用极限状态）R 1 =R =0.375 q 2I =0.375 X 24.265 X 0.175 = 1.592kNR 2 =1.25q2l=1.25 X 24.265 X 0.175 = 5.308kN

28、五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 X 90小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值t (N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mrr)8415小梁截面抵抗矩W(crr)67.5小梁截面惯性矩l(cm)303.75为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:打 M 打 M M H M 加 HM M H b M H M M H M H U H MM H M H39C0900ZS w900L L打打打 L 打 L 打 M 打 M M 打打打打 L 打 M 貝打 打rri2200q 1=max2.07+0.9 x 1.35 x (0.3 -0.04)

29、x 0.35/2+0.5 x (0.95 - 0.14)+0.9max1.2 x(0.5+(24+1.1) x 0.14)+1.4 x2 ,1.35 x (0.5+(24+1.1) x 0.14)+1.4 x 0.7 x 2 x max0.6 -0.35/2 ,(1.2-0.6)-0.35/2/2 xi , 6.835+0.9 x 1.35 x (0.3 - 0.04) x 0.35/2=6.89kN/mq 2=max1.592+(0.3- 0.04) x 0.35/2+0.5 x (0.95- 0.14)+(0.5+(24+1.1) x 0.14) x ma x0.6-0.35/2, (0.

30、9-0.6)-0.35/2/2 xi , 5.308+(0.3- 0.04) x 0.35/2=5.353kN/mM ma尸 max0.107qil i2, 0.5qil 2 = max0.107 x 6.89 x 0.9 2, 0.5 x 6.89 x 0.2 =0.597kN m(T = MnaxW= 0.597 x 106/67500 = 8.847N/mn2 f = 15.44N/mn2i满足要求！2 、抗剪验算V max= max0.607q il i, qil 2 = max0.607 x 6.89 x 0.9 , 6.89 x 0.2 = 3.764kN2T ma尸 3 Vmax

31、/(2bh) = 3x 3.764 x 1000/(2 x 50 x 90) = 1.255N/mm t =1.66N/mm满足要求！3 、挠度验算V 戶 0.632q2l 14/(100EI) = 0.632 x 5.353 x 9004/(100 x 8415x 3037500)= 0.868mmC v = l/400 = 900/400 = 2.25mmv 2= q2l /(8EI) = 5.353 x 200/(8 x 8415x 3037500) = 0.042mm v = l/400 = 200/400 = 0.5mm满足要求！4 、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承

32、载能力极限状态R max= max1.143q 1I 1, 0.393q 1l 计ql 2 = max1.143 x 6.89 x 0.9 ,0.393 x 6.89 x 0.9+6.89 x 0.2 = 7.088kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri = R3= 4.191kN, R2 =7.088kN正常使用极限状态R ma尸 max1.143q2l i, 0.393q2l i+q?l 2 = max1.143 x 5.353 x 0.9 ,0.393 x 5.353 x 0.9+5.353 x 0.2 = 5.507kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1

33、=3.7kN , R2 =5.507kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48 x 3.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mm)125主梁截面惯性矩l(cm4)12.19主梁截面抵抗矩w(cm)5.08主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半,计算简图如下：2.095kN3.544kN2.095kN1. 600600 1.4，主梁弯矩图(kN m)(T = MJW= 0.222 X 106/5080 = 43.69N/mn2 f=205N/mm2满足要求！2 、

34、抗剪验算1.8531.3530.2420.24220.242広賦421.S53主梁剪力图(kN)V max= 1.853kN2 2 t max= 2X 1.853 X 1000/489 = 7.579N/mmW t = 125N/mm满足要求！3 、挠度验算1 、抗弯验算第27页共36页U. 002主梁变形图(mm)v max= 0.082mm v = 1/400 = 600/400 = 1.5mm满足要求！4 、扣件抗滑计算R = maxR,R3 = 0.484kN 8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力 R= 0.4 84kN

35、8kN单扣件在扭矩达到4065N-m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算钢管类型 48 X 3.2钢管截面面积A(mm)450钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管截面抵抗矩W(cm)4.73钢管抗压、弯强度设计值205(T (N/mm2)入=h/i=1500/15.9=94.34 X =150长细比满足要求！查表得，u= 0.6342 2M w= 0.9 X 1.4 X 0.148 X 0.9 X 1.5/10 = 0.034kN m2 、稳定性计算根据规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1) 面板验算q 1= 0.9 X 1.2 X (0.04+(24+1.5

36、) X 0.95)+0.9 X 1.4 X 2 X1 = 28.474kN/m2) 小梁验算q 1=max1.893+(0.3- 0.04) X 0.35/2+0.9 X 1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.14)+0.9 X 1.4X 2 X max0.6 -0.35/2 , (0.9-0.6)-0.35/2/2 X1 ,6.229+(0.3- 0.04) X 0.35/2=6.274kN/m同上四六计算过程，可得：R 1= 0.463kN,艮=13.548kN,0.463kN立柱最大受力 Nv= maxR+N边 1, R, R?+N边2+MJI b =max0.463+0.9

37、X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.14)+0.9 X 1.4 X 2 X (1+0.6 -0.35/2 )/2 X 0.9 , 13.548 ,0.463+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.14)+0.9 X 1.4 X 2 X (1+0.9 -0.6-0.35/2)/2 X 0.9+0.034/1.2= 13.576kN(T = N/( U A)+M/W= 13576.433/(0.634 X 450)+0.034 X 106/4730 =2 254.772N/mmW t = 205N/mm满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN

38、)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力 N= maxR2 = 7.25kNW N=30kN满足要求！梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称kl-435混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350x 950梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)140、荷载组合3混凝土重力密度丫 c(kN/m )24新浇混凝土初凝时间t(h)5外加剂影响修正系数B 11.2混凝土坍落度影响修正系数B21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.95振捣混凝土时对垂直面面板荷载标准值Qk(kN/m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值 Gk= min0.22 丫 ct o

39、 B 1 B 2V , 丫 cH=1/2 2min0.22 x 24x 5X 1.2 x 1.15 x 2.5, 24 x 0.95= min57.6 , 22.8 = 22.8kN/m承载能力极限状态设计值 S承 = 0.9max1.2G 4k+1.4Q2k, 1.35G4k+1.4 x 0.7Q2k=0.9max1.2 x 22.8+1.4 X4，1.35 x 22.8+1.4 x 0.7 x4 = 0.9max32.96 , 34.7=20.9 x 34.7 = 31.23kN/m正常使用极限状态设计值Se= Gp 22.8 kN/m 2r.IFIXX X. X、 096三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁