广西化工原理复试习题

1、第一章流体流动【1-1】将高位槽内料液向塔内加料。高位槽和塔内的压力均为大气压。要求料液在管内以0.5m/s的速度流动。设料液在管内压头损失为1.2m （不包括出口压头损失），试求高位槽的液面应该比塔入口处高出多少米？ 解：取管出口高度的0 0为基准面，高位槽的液面为1 1截面，因要求计算高位槽的液面比塔入口处高出多少米，所以把1 1截面选在此就可以直接算出所求的高度X,同时在此液面处的U1及p1均为已知值。2 2截面选在管出口处。在1 1及2 2截面间列 柏努利方程：2P12gZ2P22U22hf式中p1=0 （表压）高位槽截面与管截面相差很 大，故高位槽截面的流速与管内流速相比，其值很 小

2、，即 U1M0 乙=x，p2=0 （表压），U2=0.5m/s, Z2=0,现已估算出当管路上的阀门全开，且hf /g=1.2m将上述各项数值代入，则20.59.81x= 2 +1.2 爲.81x=1.2m计算结果表明，动能项数值很小，流体位能的降低主要用于克服管路阻力【1-2】 用泵输送密度为710kg/m3的油品，如附图所示，从贮槽经泵出口后分为两路：一路送到A塔顶部，最大流量为 10800kg/h，塔内表压强为 98.07 104Pa。 另一路送到B塔中部，最大流量为 6400kg/h,塔内表压强为 118>104Pa。贮 槽C内液面维持恒定，液面上方的表压强 为 49X103Pa

3、。流量达到规定的最大值时油品流经各段管路的阻力损失是： 由截面1 1至22 为201J/kg;由截面22至3-3为60J/kg;由截面2-2至44为50J/kg。油 品在管内流动时的动能很小，可以忽略。各截面离地面的垂直距离见本题附图。已知泵的效率为60%，求此情况下泵的轴功率。解：在1 1与22截面间列柏努利方程，以地面为基准水平面。2 2gZPlU1 WgZP2U2hd13 Md2Thf12式中 Z1=5mp1=49X103Pa u10Z2、p2、u2 均未知，2hf1- 2=20J/kg设E为任一截面上三项机械能之和，则截面 22上的E2=gZ2+p2/p+u22/2代 入柏努利方程得4

4、9 103We E2 20 5 9.81E298.067102由上式可知，需找出分支22处的E2,才能求出We。根据分支管路的流动 规律E2可由巳或E4算出。但每千克油品从截面22到截面3-3与自截面2- 2到截面4-4所需的能量不一定相等。为了保证同时完成两支管的输送任务， 泵所提供的能量应同时满足两支管所需的能量。因此，应分别计算出两支管所需能量，选取能量要求较大的支管来决定 E2的值。仍以地面为基准水平面，各截面的压强均以表压计，且忽略动能，列截面2-2与3-3的柏努利方程，求E2。E2gZaR hf 2 337 9.8198.07 10471060=1804J/kg列截面2 -2与4

5、4之间的柏努利方程求E2p411810E2 gZ44 hf2 430 9.8150710=2006J/kg比较结果，当E2=2006 J/kg时才能保证输送任务。将 E2值代入式（a）,得We=2006- 98.06=1908 J/kg通过泵的质量流量为Ws10800 640036004.78kg/s泵的有效功率为Ne=Wews=1908 X4.78=9120W=9.12kW泵的轴功率为Ne9.12"0615.2kW最后须指出，由于泵的轴功率是按所需能量较大的支管来计算的，当油品从 截面22到44的流量正好达到6400kg/h的要求时，油品从截面2 2到3 3 的流量在管路阀全开时便

6、大于10800kg/h。所以操作时要把泵到3-3截面的支管 的调节阀关小到某一程度，以提高这一支管的能量损失，使流量降到所要求的数 值。第二章流体输送设备【2- 1】附图为测定离心泵特性曲线的实验装置，实验中已测出如下一组数据：泵进口处真空表读数p1=2.67 X04Pa（真空度）泵出口处压强表读数 p2=2.55 X05Pa（表压）泵的流量 Q=12.5 >10-3m3/s功率表测得电动机所消耗功率为 6.2kW吸入管直径d1=80mm压出管直径d2=60mm两测压点间垂直距离Z2 Z1=0.5m泵由电动机直接带动，传动效率可视为 1，电动机的效率为0.93实验介质为20 E的清水试计

7、算在此流量下泵的压头H、轴功率N和效率n解：（1）泵的压头在真空表及压强表所在截面1 1与2 2间列柏努利方程:例2-1附曲2 2Z1 21 _uL H Z2 史出 Hfg 2gg 2g式中Z2 乙=0.5mp仁2.67 X04Pa （表压）p2=2.55 105Pa （表压）4 12.5 103竄空计注一書出泵诂一芒札2.55 1052.67 104H=0.5+1000 9.814Q4Qd2220.084 12.5 102.49m/sU2 =20.064.42m/s两测压口间的管路很短，其间阻力损失可忽 略不计，故4.42 22.492 9.81=29.88mH2O(2)泵的轴功率功率表测得

8、功率为电动机的输入功率，电动机本身消耗一部分功率，其效率为0.93，于是电动机的输出功率(等于泵的轴功率)为:N=6.2 %.93=5.77kW(3)泵的效率3Ne QH g 12.5 1029.88 1000 9.81N N5.77 10003.66= 5.770.63在实验中，如果改变出口阀门的开度，测出不同流量下的有关数据，计算出 相应的H、N和n值，并将这些数据绘于坐标纸上，即得该泵在固定转速下的特 性曲线。【2 2】 选用某台离心泵，从样本上查得其允许吸上真空高度 Hs=7.5m，现将 该泵安装在海拔高度为500m处，已知吸入管的压头损失为1 mH2O,泵入口处 动压头为0.2 mH

9、2O，夏季平均水温为40C，问该泵安装在离水面5m高处是否 合适？解：使用时的水温及大气压强与实验条件不同，需校正:当水温为40 °C时pv=7377Pa在海拔500m处大气压强可查表2-1得Ha=9.74 mH2O0.24Pv3H's=Hs+ (Ha 10) 9& 10=7.5+ (9.74 10) (0.75 0.24 =6.73 mH2O泵的允许安装高度为：Hg2H's U1Hfs 2gf01(2-22b)=6.73 0.2 1=5.53m> 5m故泵安装在离水面5m处合用第三章沉降与过滤【3-1】拟采用降尘室回收常压炉气中所含的球形固体颗粒。降尘

10、室底面积为10m2，宽和高均为2m。操作条件下，气体的密度为 0.75kg/m3，粘度为2.6 >10 5Pa s；固体的密度为3000 kg/m3;降尘室的生产能力为3 m3/s。试求：1）理论 上能完全捕集下来的最小颗粒直径；2）粒径为40m的颗粒的回收百分率；3） 如欲完全回收直径为10ym的尘粒，在原降尘室内需设置多少层水平隔板？解：1）理论上能完全捕集下来的最小颗粒直径，在降尘室中能够完全被分离出来的最小颗粒的沉降速度为UtVs ?bl 100.3 m/s由于粒径为待求参数，沉降雷诺准数Ret和判断因子K都无法计算，故需采5Ret2.6 10用试差法。假设沉降在滞流区，则可用斯

11、托克斯公式求最小颗粒直径，即dmin18 uts518 2.6 10 5 0.33000 9.816.91 10 5m 69.1 m核算沉降流型d min ut56.91 100.3 0.75v 20.598原设在滞流区沉降正确，求得的最小粒径有效。2) 40 颗粒的回收百分率假设颗粒在炉气中的分布是均匀的，则在气体的停留时间内颗粒的沉降高度与降尘室高度之比即为该尺寸颗粒被分离下来 的分率。由于各种尺寸颗粒在降尘室内的停留时间均相同，故 40 ym颗粒的回收率也 可用其沉降速度u't与69.1 yn颗粒的沉降速度ut之比来确定，在斯托克斯定律区 则为回收率=u't / ut=(

12、d'/dmin)2=(40/69.1)2=0.335即回收率为33.5%。3)需设置的水平隔板层数多层降尘室中需设置的水平隔板层数用式3-20a计算。由上面计算可知,10 ym颗粒的沉降必在滞流区，可用斯托克斯公式计算沉降速度，即Utd2 s186 210 10 63000 9.8118 2.610 536.29 10m/s所以Vsblut1046.69，取47层隔板间距为247 10.042m核算气体在多层降尘室内的流型：若忽略隔板厚度所占的空间，则气体的流速为Vs30.75bH 2 2 m/s卓 4 2 °.°42 0.082m2 b h 2 2 0.042込O

13、.°82 0.75 50.75 177：2000所以Re2.6 10即气体在降尘室的流动为滞流，设计合理。【3-2】拟在9.81 >103Pa的恒定压强差下过滤某悬浮液。已知该悬浮液由直径为0.1mm的球形颗粒状物质悬浮于水中组成， 过滤时形成不可压缩滤饼，其空隙率为60%,水的粘度为1.0 >WPas,过滤介质阻力可以忽略，若每获得 1m3滤液 所形成的滤饼体积为0.333m3。试求：1）每平方米过滤面积上获得1.5m3滤液所需的过滤时间；2）若将此 过滤时间延长一倍，可再得滤液多少？解:1）求过滤时间已知过滤介质阻力可以忽略的恒压过滤方程为q2 5091018 s K

14、单位面积获得的滤液量q=1.5 m /ma1 sK 2 P过滤常数r'v对于不可压缩滤饼，s=0，r'=r =常数，则K空rv已知 A =9.81 >103Pa,尸1.0 m3Pas, v=0.333m3/m2r根据式3-37知5a2 123,又已知滤饼的空隙率卩0.6球形颗粒的比表面d2d366d 0.1610 36 104m2/m3所以456 10 r210.6320.61.33310101/m22 9.81 1031.0 10 3 1.333 1010 0.3334.4210m2/s所以2)过滤时间加倍时增加的滤液量2 2q 153509K 4.42 10sq

15、9; K '. 4.42 10 310182.12m3/m2q' q 2.12 1.5 0.62 m3/m2即每平方米过滤面积上将再得0.62m3滤液。第四章传热【4-1】热空气在冷却管管外流过，a=90W/ (m2 -C),冷却水在管内流过，a=1000W/ (m2C)。冷却管外径 do=16mm,壁厚 b=1.5mm,管壁的 Q40W/(m C)o 试求： 总传热系数Ko； 管外对流传热系数 a增加一倍，总传热系数有何变化? 管内对流传热系数a增加一倍，总传热系数有何变化? 解：由式4-70可知Ko11 160.0015 1611000 134014.59011 do b1

16、1 did m210.00123 0.00004 0.0111180.8W/ (m2 C)可见管壁热阻很小，通常可以忽略不计Ko0.001232 90147.4W/ m2 C传热系数增加了 82.4%Ko1 162 1000130.01111285.3W/ m C传热系数只增加了 6%，说明要提高K值，应提高较小的a值【4-2】有一台运转中的单程逆流列管式换热器，热空气在管程由120C降至80C， 其对流传热系数a =50W/ ( m2 K)壳程的冷却水从15C升至90C，其对流传热 系数a=2000W/ ( m2 K )，管壁热阻及污垢热阻皆可不计。当冷却水量增加一倍 时，试求水和空气的出口

17、温度t'2和T'2，忽略流体物性参数随温度的变化； 传热速率Q'比原来增加了多少？解：水量增加前 T1=120C，T2=80C，t1=15C, t2=90C,a=50W/ (m2 K)，a=2000W/ (m2 K)，1150112000248.8W/(m K)tm(Ti(Tt2t2)In T2t1(120 90) (80 15)45 3 CIn 280 15Q WiCph(T1T2)W：Cpc(t2t1) KS tm40Wh Cph75Wccpc 48.845.3S(a)K'水量增加后0.822211 150 20.8 2000249.3W/(m K)(b)(

18、c)(d)t'2)(2ti)(120 t'2)(T'215)(e)由式Q'InUT'2 t1120 t'2 InT'2 15Q WhCph (T! T'2) 2WcCpc(t'2 tj K'S t'mWhCph (12040120 T'240L120(c)T1T'2T1 T22) 2WcCpc (t'2 15)752(t'2 15)48.8 45.349.3 120 T'2 (t'2 15)lnT'2 1549.3S代入式(d ),(e)得12069.

19、9120 80t'2=619C120 t'22 15, 120 t'2InT'2 15120 t'2InT °0558T'2=699C1.25即传热速率增加了 25%。第五章蒸馏t'215 空(12080InT'2 15T'2)1.057【5-1】每小时将15000kg含苯40% (质量，下同)和甲苯60%的溶液，在连续精馏塔中进行分离，要求釜残液中含苯不高于2%,塔顶馏出液中苯的回收率为97.1%。试求馏出液和釜残液的流量及组成，以摩尔流量和摩尔分率表示原料液流量F=15000/85.8=175.0kmol/h

20、依 题 意 知(a)所 以(b)全塔物料衡算 D+W=F =175Dxd+Wxw=Fxf或(c)联立式a，b，c,解得Dxd=Fxf=0.971Dxd=0.971 175 >0.44Dxd+0.0235W=175>0.44解：苯的分子量为78;甲苯的分子量为92进料组成40/78Xf0.4440/7860/92釜残液组成2/78Xw0.02352/7898/92原料液的平均分子量Mf=0.44 >78+0.56 92=85.8D=80.0 kmol/h W=95.0 kmol/hxd=0.9352.苯和甲苯混合物中，含苯0.4,流量1000Kmol/h，在一常压精馏塔内进行分

21、离， 要求塔顶馏出液中含苯0.9(以上均为mol分率)，苯的回收率不低于90%，泡 点进料，泡点回流，取回流比为最小回流比的1.5倍，己知a =2.5求：1塔顶产品量(Kmol/h );2塔底残液量 W及组成xw；3最小回流比；4精馏段操作线数值方程；5提馏段操作线数值方程；6若改用饱和蒸汽进料，仍用4中所用回流比时所需理论板数。【5-2】、（16分）在一常压精馏塔内分离苯和甲苯混合物，塔顶为全凝器，塔釜 间接蒸汽加热，平均相对挥发度为2.47,饱和蒸汽进料。已知进料量为150kmol/h， 进料组成为0.4 （摩尔分率），回流比为4,塔顶馏出液中苯的回收率为0.97,塔 釜采出液中甲苯的回收

22、率为0.95。试求：（1） 塔顶馏出液及塔釜采出液组成；（5分）LVxwym 1Xm（2）提馏段操作线方程解析式（V V ）； （5分）（3） 回流比与最小回流比的比值；（3分）（4）若全回流操作时，塔顶第一块塔板的气相默弗里板效率为 0.6,全凝器液相组成为0.98，求由塔顶第二块板上升的气相组成(3分)解:（1）塔顶馏出液及塔釜采出液组成;0.97FxF DxD(a)0.95F(1 xf)W(1 xw )(b)F=D+W+150(c)Dxd Wxw Fxf 150 0.460(d)联立（a）、（b）、（c）和（d）求解得:W=87.3kmol/h，D=62.7kmol/hxw=0.0206

23、,xd=0.928(2)提馏段操作线方程;Ym 1饱和蒸气进料，故q=0V (R1) F LDRRD(R 1) FxmWxw(R 1)D F1.534xm 0.011（3）回流比与最小回流比的比值;RXd yqRminYq Xqq=0, yq Xf0.4yqXq1 (1)Xq得Xq0.2125Rmin竺22.8160.40.2125in 1.42(4)求由塔顶第二块板上升的气相组成。Emv10.6y1 y2yiX11 (1)X1全回流时,y2XiyiXi1)xi1 1.47y2y10.98代入上式可得:y20.9693第六章吸收【6-1】在常压填料吸收塔中，用清水吸收废气中的氨气。废气流量为2

24、500m3/h (标准状态)，废气中氨的浓度为15 g/ m3,要求回收率不低于98%，若吸收剂 用量为3.6 m3/h,操作条件下的平衡关系为y=1.2x,气相总传质单元高度为0.7m， 试求：塔底、塔顶及全塔的吸收推动力(气相)；气相总传质单元数；总填料层高(m)。解：1y1=15/17/(1000/22.4)=0.01977y2=0.01977 (1 0.98)=3.954 10T4G=2500/22.4 (1-0.01977)=109.4kmol/hL=3.6 >1000/18=200kmol/h全塔物料衡算L(x1-x2)=G(y 1-y2)200(x1-0)=109.4 (0

25、.01977-0.00039554)得 X1=0.0106Ay1=y1-y1*=0.02017-1.2 0.0106=0.00745 y=y2-y2*=0.00039542 y=(0.00745-0.0003954)/l n(0.00745/0.0003954)=0.0024N0G=(yi-y2)/ 加=(0.01977-0.0003954)/0.0024=8.73H=NogXHog=8.07 为.7=5.65m【6-2】用洗油吸收焦炉气中的芳烃，含芳烃的洗油经解吸后循环使用。已知洗油流量为7kmol/h，入解吸塔的组成为0.12kmol （芳烃）/kmol （洗油），解吸后 的组成不高于0.

26、005kmol （芳烃）/kmol （洗油）。解吸塔的操作压力为101.325kPa, 温度为120C。解吸塔底通入过热水蒸气进行解吸， 水蒸气消耗量V/L=1.5（V/L） min。平衡关系为Y*=3.16X，液相体积传质系数 Kxa=30kmol/ （m3 h） 0求解吸塔 每小时需要多少水蒸气？若填料解吸塔的塔径为 0.7m，求填料层高度。解：水蒸气不含芳烃，故 丫2=0； X1=0.12V 冬°.12 °.°05 0.303L min丫1丫23.16 12 01.51.5 0.3030.455min水蒸气消耗量为V=0.455L=0.455 ：7=3.18

27、5kmol/h=3.185 18=57.3kg/hX1Y2 / mX10.1224X2Y2 / mX20.005L10.696,1L10.696 0.304mV3.160.455mVNol1In L1 mVX1Y2 / mL1 -X2Y2 / mmVmVln 0.304240.6966.840.304用(X2- Y2/m) / (X1 Y2/m) =0.0417、mV/L=1.44，从图 6-23 查得 Nol=6.9,与计算值接近。Hol1K?a230 一 0.740.303m填料层高度 Z=Hol Nol=0.303 684=2.07m第七章干燥【7-1】在一干燥器中干燥某湿物料，每小时处

28、理湿物料1000 kg,经干燥后物料的含水量由 40%减至 5%(均为湿基)；干燥介质为 373K 的热空气，其中水汽的 分压为1.0KN/m2,空气在313K及相对湿度70%下离开干燥器，试求所需要的 绝干空气及新鲜空气的质量流量。水在313K时水汽的分压可取7.4 KN/m2，湿空气的总压为 101.3 KN/m2。解： 1 求 WW=GC(X1-X2)G1=1000 kg/h=0.278kg/s Gc=0.278(1-0.4)=0.167kg/sXi=wi/(1- W1)=0.40/(1-0.40)=0.667kg/kg 绝干料X2=w2/ (1-W2)=0.05/ (1-0.05) =0.053kg/