石油化工工程质量监督案例

1、石油化程质量监督案例2016年 3 月、F.、，前言石油化工建设工程涉及的专业广泛，使用的材料、设备种类繁多，其生产装置大多处 于高温高压、易燃易爆、有毒有害的苛刻条件下，工程技术复杂，建设难度大。抓好工程 质量是中国石化长期重视的一项工作。前事不忘，后事之师。在石油化工工程质量监督案例中，不仅可以为工程技术人员在 今后处理相似问题时提供参考，更重要的是可以给我们工程建设人员以提醒，防止此类事 件的再次发生，达到避免或减少这些质量问题 （事故 ）和安全隐患发生频率的目的。341. 1Cr5Mo钢管道焊接质量问题【背景】某炼油工程，监督工程师在延迟焦化装置发现：施工单位没有按工艺管线监督计划 中

2、的开工条件确认这一停监点的要求进行报监，就开始工艺配管的施工，正在施工的工艺 配管的材质为1Cr5Moo通过监督工程师进一步检查，又发现如下问题: 管端焊接坡口修磨后未进行100%渗透检查，就直接进行焊接施工。 部分焊工在焊接施工过程中，未按施工方案要求对焊口两端进行封堵， 造成管段内 有“过堂风”流动。 焊工焊接时未按要求采取焊前预热措施就进行焊接，且焊后消氢处理不及时。 焊口进行预热时，多个焊口加热用一个测温点进行温度控制， 以完成热处理的个别 焊口表面没有发现加热氧化的痕迹; 焊接工艺指导书没有发放到焊工，方案交底未落实，焊工在焊接施工中没有执行焊 接工艺。(6)部分施工队伍是通过劳务分

3、包合同，进行分包施工，而施工单位因疏于管理，形 成了“以包代管”的局面。【评析】在本案例中，施工单位没有进行停监点的申报就开展下一工序的施工，其不仅严重违 反了国家关于基本建设的法律法规，而且也违背了自然规律。施工单位除了未履行停监点 的报验义务外，其自身的质量管理也存在重大的缺陷，首先，其技术管理人员没有将有关 技术要求向现场操作人员进行交底；其次，未能有效地将分包队伍的管理纳入到其自身的 质量保证体系当中，从而引起对分包队伍的管理流于形式；第三，其内部的工序管理也存 在失控现象。本案例中，尽管没有提到监理单位和 EPC总承包单位，但就铬钼钢的焊接而言，他们除应当将焊接前的条件确认作为停止点

4、检查外，还应将热处理的过程和热处理的温度测 量作为其检查控制的重点工作内容。总而言之，上述问题主要是行为质量问题，表现在劳务分包单位和发包的施工单位内 部质量管理体系没有建立健全，导致施工过程中质量管理体系运行失控。处置】监督工程师采取了以下处理措施： 及时与业主沟通，下达暂时停工令，要求施工单位对质量管理体系出现的问题进 行原因分析，定出合适的整改措施；要求相关监理机构加强现场管理，确保质量管理体系 的运行始终处于受控状态。 在严格执行施工工艺和加强过程管理的同时，采取相应的检测手段，对已成线的 管道焊接质量进行必要的、合理的检查，根据检查结果，定出合适的解决方案，并予以认 真执行。2. 不

5、锈复合钢管焊接问题背景】某大炼油厂的常减压装置转油线，其材质为不锈复合钢管(20+0Cr18Ni9)，直径为© 400-1200 伽，厚度为(12+3)伽。监督工程师在现场巡检时发现： 施工单位焊接施工时采用外坡口， 接头型式如图 056-1 所示，焊接顺序如图 056-2 所示。焊接材料选用：第一层钨极氩弧焊 TIG 打底，焊丝为OCr20Ni10;第二、第三层为过渡层，手工电弧焊，焊条E309;第四层至顶层，手工电弧 焊，焊条 E4315。原庶为nirr.十也加*川八血人二崔T 叭时mt!&八gFiy：绑T中fE：圾譽 車 八川7 .；匸小IT d： ；箱妇八f，祇；讥灯

6、V- * -'Jb"hr图- f 焊披:城JlnfGUdrqg审批的焊接施【力案，进一步检查经监理审批的焊接施工方案，发现不符合石油化工不锈复合钢焊接规程SH/T3527-1999第631条的规定：“焊接宜先焊基层，后焊过渡层和复层，且焊接基层时不 得将基层金属沉积在复层上。但条件受到限制时，也可先焊复层，再焊过渡层和基层，在 这种情况下，基层的焊接应选用与过渡层焊接相同的焊接材料”。本案例中，即第四层至顶 层的焊条选用错误。【评析】石油化工不锈复合钢焊接规程SH/T3527-1999第6.3.1条的规定：“焊接宜先焊基 层，后焊过渡层和复层”，主要考虑到如果先焊过渡层和复层

7、后焊接基层，在焊接基层时会 对复层的金属重复加热，使复层抗腐蚀能力下降。也就是说，复层金属经过敏化温度加热 后，抗晶间腐蚀的能力将下降。因此在焊接复合材料时，应该尽可能地先焊接基层，后焊接复层。如本案例中，管直径大于900 mm时，应优先采用上述焊接工艺。当然焊接坡口的056-3所示；容器焊形式可以选择内侧或外侧坡口，管道焊接时经常选用外侧坡口，如图 接时经常选用内侧坡口，如图 056-3所示。管道直径足够大时，内部焊接难度不大时也可 以选用内侧坡口。总之在把握基层、过渡层、复层的焊接顺序后，焊接坡口可以根据施工 的难易程度进行选择。Mt口4层之程把d慕尼、过旌】止、V白勺如整耐! 丫后-.t

8、v椎玻H评VX犧擁AftT一的4141国仍呑7it烬騎*Mft复«悴«妆口示在管道施工时，由于空间的限制，先焊接基层无法实施，故SH/T3527-1999第6.3.1 条的规定：“当条件受到限制时，也可先焊复层，再焊过渡层和基层，在这种情况下，基层 的焊接应选用与过渡层焊接相同的焊接材料”。当然这样的焊接顺序对于复层的抗腐蚀性能 不利，如果复层对于抗腐蚀性能要求很高，设计应重新考虑选择管道材料。 复层焊接材料的选用：选用与复层相同的焊接材料理论上是可行并合适的，但从实 践来看，在管道安装现场，这样做控制难度比较大。在现场管道组对时，由于管子的直径 偏差及管子的不圆度，管道组

9、对特别是管子和管件组对存在错口是难以避免的，由于复层 厚度只有3伽，这样复层焊道（第一层焊道）容易超出复层达到基层和复层的交界处，在交界处形成复杂组织。综合来看，采用图056-1的焊接坡口，焊接时宜全部采用焊接过渡 层的焊接材料E309 。【处置】监督工程师书面要求施工单位立即停止复合管焊接施工，重新编制焊接工艺，并报监理审批。最终，采取的施工措施及焊接方案为:将已经焊接完成的复合管焊接（共23道焊口）切除，按照重新编制的焊接工艺施焊。重新编制的焊接工艺: 当管子直径大于等于900 mm时，先焊外侧基层焊缝，考虑焊接操作条件，开外侧坡口，如图 056-3 所示，第一层焊缝采用 TIG 焊，焊丝

10、采用 TIG-J50 ，其余采用手工电弧焊，焊条采用E4315 ;内侧砂轮清根（由于外侧焊缝第一层采用了TIG焊，清根容易实施），焊接过渡层两层，并超过复层与基层结合部，最后焊接复层。 但管直径小于900伽时，采用图056-1的焊接坡口，焊接时全部采用焊接过渡层的焊条 E309。3. 承插法兰焊口泄漏背景】某千万吨炼油工程双脱装置开车过程中， 4道 Dg50 的承插法兰焊口材质为 20#钢）发生泄漏，焊口为一次阀后的仪表管线，由仪表施工单位的同一名焊工焊接，焊接方法为钨级氩弧焊，焊接一遍成型。评析】从现场开裂的焊缝实物看： 焊缝的有效厚度明显不够， 这也是采用钨级氩弧焊易出现的问题。由于钨级氩

11、弧焊的操作性好，焊缝有效厚度小时也能够成型较好，但采用手工电弧焊时，焊缝厚度小时无法成型。另外焊缝只焊接一遍也不符合相关施工规范要求。 法兰与管子组对时存在问题。管子与法兰之间未按照 GB20801 规定留间隙，如图057-1 所示。I'的何»釣I,也讪、住子剧法弋之问汛对间隙m因此可以认为承插焊缝开裂是由于焊缝有效厚度严重不足，组队时法兰与管子未留间 隙而致使应力较大，而引起强度开裂。承插焊口组对时，间隙必须保证满足要求，承插焊法兰应按照图057-1规定进行组对,其他承插焊焊接接头按照图057-2进行组对；焊接过程中控制角焊缝必须按标准要求焊接至少两层，重视角焊缝外观质量检

12、查。圉87 - 2管子与接头之间组对阿專【处置】从本案例来看，焊缝开列属于施工质量问题：组对时法兰与管子未留间隙，焊缝只焊接一遍不符合施工规范要求，焊缝外观检查不认真或没有进行，焊缝有效厚度不足没有被 发现。因此采取以下处置措施;承插焊法兰全部更换为对接焊法兰。 对所有碳钢管道承插焊口的外观质量进行 100%检查，检查结果进行记录，责任到 人，对于焊角高度不足或只焊一遍的焊口进行补焊；补焊时采用 E4315 焊条手工电弧焊焊 接。4. 碳钢阀门的验收及试验问题背景】某百万吨乙烯工程电站锅炉，本体阀门按合同约定应由锅炉厂供货，监督工程师在检 查时，发现阀门的验收、试验、组对焊接存在以下问题： 已

13、通过外观验收的阀门，仍存在较多的问题：设计公称压力 PN25 的阀门，阀体与阀门铭牌上的公称压力标识不一致，阀体上为PN32,铭牌上为PN25；截止阀阀体上未标PN25、注流向； DN20 以下的小口径阀门进出口不同芯。 小口径阀门试压时，进出口采用锥形铁块塞压密封，其中，锅炉厂供货的DN50 碳钢焊接阀，在未达到试验压力时，阀门进出口就出现了变形开裂。 预制阀组时，有 4 只 PN25、 DN50 碳钢焊接阀（锅炉厂供货）的电焊焊点和阀体 剥离，这一情况引起了监督工程师重视，进一步对阀体进行了硬度检测和材质光谱分析， 其硬度值达到HB300350 ,碳含量达0.7%1.0%。到监督工程师检查

14、时，这种阀门已有 部分交付现场安装。评析】针对所出现的问题，监督工程师从以下几个方面进行原因分析： 材料验收：我国现行工程建设法律法规、 标准规范均有明确规定， 用于工程的材料、 设备进场时应进行检查验收。建设单位虽组织了阀门验收，但主要是核对数量，质量验收 流于形式，以至于小阀门明显的外观缺陷都未检查到，也反映锅炉厂未对该阀门进行认真 检验。 阀门试验：阀门试压时进出口一般采用材质较软的平垫片密封。本案例中，使用锥 形铁块塞压阀门进出口进行密封，试压时实际上给阀门进出口处附加了一张力，导致阀进 出口处超压、变形损伤和开裂，损坏了阀门。 阀体材料：阀上焊点与阀体剥离、进出口试压出现变形开裂的现

15、象表明，锅炉厂供 货的 PN25、DN50 碳钢焊接阀的阀体材料塑性不好，初步判断材质可能存在问题，进一步 的硬度检测和材质光谱分析证实了监督工程师的判断是正确的。处置】发现上述问题以后，监督工程师要求：建设单位、施工单位和监理单位要严格材料验收程序，防止不合格材料用于工程。改变焊接阀门试验时的密封方法，必须采用软材料平垫片。锅炉厂供货的 PN25、DN50 碳钢焊接阀停止使用，已安装的阀门全部拆回。对其他材料建议增大抽查力度。5. 不锈钢管线焊接质量问题背景】某气化装置气化炉合成气出口不锈钢管线规格为DN800 X20 mm,设计压力为2.5MPa, 设计温度为250 C,该管线采用双面焊接

16、。监督工程师在现场巡监时发现：已安装的管线焊缝外观有咬边、表面气孔、表面夹渣等质量缺陷。进入管内检查发现内壁没有进行探伤 的部分焊口存在未打磨、未焊透、焊缝外观质量差、内部焊缝漏焊等现象。监督工程师随 即进行了全面、仔细的检查,还发现该管线存在以下问题： 无损检测单位对该管线的探伤检测未按焊缝长度的百分比进行检测, 而是按焊口总数的百分比进行检测，故只抽测了四道焊口。 现场焊接的焊工资格未按规定进行报验，存在无证施焊的可能。 监理单位现场未参与探伤位置的确定，而由检测单位人员直接与焊工确定检测位 置。评析】原因分析： 对于咬边、 表面气孔和未焊透等焊接质量缺陷， 首先要了解焊接参数的选择是否符

17、 合要求。也就是说，在焊接工艺中，焊条的选择、焊条的烘干与发放、坡口的修磨、焊接 线能量、焊接层次及热处理方式等各种焊接参数是否正确，并在施工过程中得到了认真的 执行。无损探伤检测焊接质量最直观、最有效的手段。监理单位未按项目管理规定和其 编制的压力管道监理实施细则的要求，确定需要检测的焊缝位置，也没有组织专业人 员对探伤底片进行审查，为检测人员和个别焊工串通，指定焊口进行探伤创造了条件。最 终导致焊接接头射线检测百分比，不能满足石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验 收规范SH3501-2002第7.5.5条“当管道公称直径等于或大于500伽时，按每个焊接接头 的焊缝长度计算”的规定进行检测

18、。 施工单位未严格按照 现场设备、 工业管道焊接工程施工及验收规范 GB50236-98 中强制性条文第 2.0.2.4款“焊接必须按规定进行考试，合格后方可上岗施焊”及 2.0.3.1 款“施 工单位应建立焊接质量管理体系”的规定对焊工进行管理，也没有对现场施焊的焊工资格按 要求进行报验，致使不能有效保证现场焊接的质量。处置】根据以上分析，监督工程师要求： 施工单位必须健全质量保证体系， 加强现场焊接质量管理， 并对现场施焊的焊工全 部进行报验，对焊接质量差、漏焊的焊缝予与全面整改。 针对后续工程，施工单位在施工方案中应增加专项焊接质量防治计划和预控措施； 在施工过程中，严格按照焊接工艺评定

19、及作业指导书施焊，并加强现场焊接质量的检查。真正落实“三检一评”制度，不走过场。 对检测单位的严重违反人员予与清退， 对所有焊缝按规定比例重新检测。 无损检测 人员要严格执行第三方检测制度，严格按规范要求进行探伤检测。 施工单位在后续项目开工前， 要对现场施焊的焊工资格提前向监理报验， 只有合格 的焊工才允许进场施焊；出现人员变动时应及时向监理进行申报。施工单位还应建立健全 质量管理体系，加强焊工的日常管理。 由于施工过程中施工人员流动较频繁，监理单位要严格审查特种作业人员的资格， 特别要重视把好焊工、起重工、电工等特种工种的人员资格审查关，监理应随时抽查现场 施焊人员的上岗证，确保焊接质量。

20、另外，监理单位要重新对项目检测单位的质量保证体 系、人员资格等进行认真检查，并负责确定探伤位置，对探伤比例和探伤底片随时进行抽 查。6. 阀门选型及试验问题背景】2008年 3月某蒸馏装置检修完后投料试车，至 23日 11：20，装置切换原油， 15：50 减压炉出口温度达到260r，减压塔底泵P1104附近突然发生高温油品泄漏，自燃着火。正在现场巡逻的当班操作人员立即报告值班领导，并立即启动应及预案，试车被迫中断。车间一方面组织职工打开消防炮进行初期降温、扑救，并报火警；另一方面联系调度后安 排人员关闭原油和高压瓦斯进装置阀。事故造成 2 台仪表烧毁，部分仪表电缆局部烧坏，直接经济损失约 6

21、 万元，间接经济 损失数十万元。评析】经调查分析，蒸馏装置减压塔底泵P1104出口单向阀型号原设计为H44丫-40P 1、DN200, 操作温度为380C，压力为2.0MPa。检修时发现阀芯腐蚀严重，故判废，并更换。车间提 供的材料计划中单向阀选用型号 H44Y-40P。该型号单向阀只适用于W 200C的环境，实际应 选用P1 ”型号。着火后，解体检查发现新阀大盖垫片为聚四氟乙烯垫，且已大部分溶解失 效。在对阀门的检修作业过程及记录进行调查，发现只有试压记录，没有换垫记录。事故调查组分析发生事故的原因如下：1. 直接原因蒸馏装置减压塔底泵 P1104 出口单向阀大盖垫片为聚四氟乙烯垫，在使用温

22、度超过 200C以后，垫片熔化、分解，发生高温油品泄漏、自燃引起火灾。2.间接原因 车间提出的新阀门型号没有明确的使用条件和参数， 没有按压力管道及附属设施 管理制度向阀门修理单位出具委托书并进行修理过程监督，是导致此次事故发生的主要 原因。 承担阀门检修的施工单位未按照新阀门检验试压换垫合同和压力管道及附属 设施管理制度中阀门检修规定要求，更换新的阀门垫片，只做了压力试验，而这是导致 此次事故发生的重要原因。 建设单位对检修过程监督管理不到位， 对更换阀门的型号审核把关不严， 试压管理 工作存在漏洞，是导致此次事故发生的次要原因。处置】按照原设计，重新更换成 H44Y-40P1、DN200、

23、操作温度为380E、压力为2.0MPa的新阀门，垫片采用耐高温的金属缠绕垫片。7. 高温工艺管线预拉伸问题背景】2007年 3 月 25日某蒸馏装置在检修结束重新开车的过程中，当减压炉出口温度达到220C时，减压塔进料接管补强圈讯号孔开始冒油烟，观察运行至减压炉出口温度达370C 时，减压塔进料接管焊缝局部开裂渗油，装置停工改为原料循环。当晚设计单位重新进行 了转油线管系和管嘴应力计算，并外请相关单位进行了核算，在此基础上确定了不进行预 拉伸的方案。方案包括对减压炉 4 路出口高速转油线的 8 个可变弹簧重新预压缩；减压塔 进料接管补强圈角焊缝全部刨开检查并重新堆焊；减压炉 4 路出口炉顶板孔

24、适度扩大；减 压塔停塔底泵，间断循环活动管线，防止凝线。 3 月 28 日凌晨单位按此方案施工完，并重 新开始升温，20 : 00，但减压炉出口温度升至 390C时，减压塔进料接管焊缝局部再次开 裂渗油，装置被迫停工退油吹扫抢修。由于减压塔进料接管焊缝连续两次局部再次发生开 裂事故，造成了装置“三停三开”。评析】本案例中，技术改造的设计内容为，减压炉 4路出口高速转油线材质由Cr 5Mo更改为Cr 5Mo316L，减压塔进料接管(© 1298 &0)约560伽长由碳钢更换为316L。结合上述设计内容和事故发生的情况，我们认为:由于炉出口高速转油线材质 更改为316L后，两种材

25、料热态线膨胀系数差异增大， 设计对高速转油线更换部分的安装技 术要求交底不清，现场服务又缺位，施工单位编制的施工方案不周全，施工过程中对原高 速段管线切开后原预变位状态的变化未予以重视，减压塔进料接管补强圈焊缝质量存在缺 陷。炉出口高速转油线热膨胀后受部分平台、钢梁约束，弹簧吊架调整不到位，低速转油 线一侧滑动支座滚轮卡涩、摩擦阻力大，致使热态情况下，整个转油线热膨胀位移无法全 部吸收，较大的推力和力矩作用在减压塔进料接管焊缝和炉出口法兰等部位，造成接管焊 缝开裂。综上所述，转油线低速段材质升级后，高温引力补偿不到位是导致减压塔接管焊缝开 裂的直接原因。处置】事故发生后，相关专家经过认真分析，

26、并对施工单位编制的施工方案进行了审查和完 善，最终决定： 减压塔进料接管彻底刨去旧补强圈，对找到的3条长200 m的裂纹，刨穿开裂部位的角焊缝并着色检查确认没有裂缝后，重新焊接；为排除塔壁母材多次焊接后可能存在组 织变化，对焊缝周围母材做着色和金相检查，着色和金相检查均显示母材无缺先后，组装 焊接新补强圈。 更换减压炉4路出口阀门，压力等级从 2.5MPa升级为4.0MPa；更新转油线上8 个可变弹簧并根据设计计算进行预压缩；调整可变弹簧安装位置并重新制作安装吊架，第 2、3路转油线水平管预拉伸30 mm,所有影响转油线热膨胀变化的约束全部割除。 低速转油线北侧弹簧滚动支座拆下来重新预压、 南

27、侧旧滚动支座整体更新， 并增设100 m。了径向位移限位措施。 整个转油线低速段安装整改完成后，按照设计计算要求预拉伸8. 管道支吊架安装质量背景】某煤代油项目装置，主要由空分、气化及净化装置三大部分组成，工艺管道使用的材 质主要有20#钢、双相钢、15CrM。、PVC、0Cr 18Ni10Ti、铝镁合金等，设计温度区间为一 193450 C。这些管材对支吊架的要求非常严格，但监督工程师检查发现支吊架的安装存在不少问题，主要有： 不能严格按照图纸施工，一氧化碳装置距离地面 4m 距离的高空已安装合金管道(DN300),采用DN50管材做临时支撑，达不到承重和固定的作用。 材料供应不能满足现场施

28、工需求，弯头、大小头等连接件不能及时提供，造成大口 径管道未装支架而形成悬空。 由于支吊架设计图纸不能及时提供，现场管道安装过程中临时支吊架过多。 同一根管线在不同装置其管托结构形式也不一样。 例如，液氨管道在装置外采用的 隔冷管托，在一氧化碳变换和气氨管道外管架采用的却是标准图集管托，而在酸脱装置又 采用的是隔冷管托。评析】以上问题可以说是工程建设中经常出现的质量通病。 在施工过程中， 往往由于工期要求 紧，加上有些工程管理单位管理能力和技术水平有限，致使各参建单位步调不一致，从而 各种问题接踵而至。另外，很多参建单位在施工过程中只重视形象进度，不关心工程质量， 使得像支吊架这样的辅助工序不

29、能有效跟进，造成辅助变成关键工序，而给工程质量留下 重大隐患。本案例中，为了“方便”管道安装组对，施工人员随意采用临时支吊架进行固定，而没 有考虑到管经太小达不到固定的要求，这样不仅影响管道焊接质量，而且可能造成人身和 设备安全事故。处置】为了确保工程质量，监督工程师要求： EPC 总承包单位及时提供施工图纸、管配件，对管托结构形式进行审查，管线的临时支架、临时支吊架施工前应编制方案，并进行技术 交底。9. 工艺管网改造工程管配件进场检验背景】监督工程师对某工艺管网改造工程质量进行检查时，发现部分管配件外观存在明显的 椭圆、硬压痕、划伤等质量问题，施工单位无检验的书面记录，也未向监理报验。当另

30、一 批管配件进场时，监理、施工单位提出，要监督工程师参加验收并确认，以把质量关。评析】材料是工程的基础，原材料的质量直接影响着工程质量。进场检验是材料质量控制的一个重要环节。主要从以下几方面加以实施：首先，对材料外观质量、形状、尺寸等进行检查。其次，是检查材料的质量证明文件。第三，检察材料性能是否符合设计要求。第四，对主要材料抽样复试。关于工程材料的质量控制， 建设工程质量管理条例第二十九条、第三十七条分别向 施工、监理提出了要求，规定：“施工单位必须按照工程设计要求、施工技术标准和合同约 定、对建筑材料、建筑构配件、设备和商品混凝土进行检验，检验应当有书面记录和专人 签字；未经检验或者检验不

31、合格的，不得使用”；“未经监理工程师签字，建筑材料、建筑构 配件和设备不得在工程上使用或者安装， 施工单位不得进行下一道工序的施工”。 同时，建 设工程监理规范GB50319-2000第546条，、第325条第九款作了更明确的规定：“专业 监理工程师应对承包单位报送的拟进场工程材料、 构配件和设备的工程材料 /构配件 /设备报审表及其质量证明资料进行审核，并对进场的实物按照委托监理合同约定或有关工程质量 管理规定的比例采用平行检验或见证取样方式进行抽检”； “对未经监理人员验收或验收不合 格的工程材料、构配件、设备，监理人员应拒绝签认，并应签发监理工程师通知单，书面 通知承包单位限期将不合格的

32、工程材料、构配件、设备撤出现场”。本案例中，施工单位未对管配件外观进行检验，且未向监理报验，而监理工程师明知 材料未报验而任由施工单位使用，这种视工程质量为儿戏、视法规规范为一纸空文的质量 行为问题，必须改正。本案例中，监理、施工单位提出让监督工程师对另一批管配件把质量关的要求也是不 正确的。监督工程师有对材料质量检查的责任，但没有替施工、监理把关的义务。并非与 质量有关都是监督程师的事，施工、监理必须按建设工程质量管理条例和相关标准规 范履行各自的质量义务。处置】监督工程师要求施工单位对该批管配件进行检验，并向监理报验，视质量检验情况， 作出使用或退货选择。监理作好批管配件平行检验工作，把好

33、材料、设备、构配件质量报 验关。10. 煤液化项目射线检测抽检比例和合格标准问题背景】某煤液化项目管道工程，设计文件有关焊接射线检测比例和合格标准是这样要求的： 煤制氢装置：含氢气管道进行10%RT检测，质量不低于m级为合格。 加氢稳定装置：生产水管道（设计压力 0.7 MPa）进行100%RT检测，质量不低U 级为合格。 储运装置不合格汽柴油罐区及泵房：石脑油、甲醇管道进行 15%RT 检测，质量不 低于m级为合格。第三方检测单位正在按上述要求进行检验。评析】无损检测是指对材料或工件实施一种不损害或不影响其未来使用性能或用途的检测 手段，由于其快速、便捷的特点在工程建设中得到了广泛的运用，在

34、焊接质量检查中大都 采用这一方法来评价其质量。在管道安装施工质量验收规范中，依据管线中的介质、温度、 压力等参数，明确规定了不同类别的管道，并分别采用不同的探伤比例和合格级别，这是 工程建设各方责任主体应严格执行的。按工业金属管道工程施工及验收规范 GB50235-97 第 7.4.3.1 条和石油化工有毒、可燃介质管道工程施工验收规范 SH3501-2002 的要求，本案例中，含氢气管道、石脑油 管道和甲醇管道的焊接应进行10 % RT检测，质量不得低于n级合格，设计和第三方检测单 位均违反了规范规定，达不到质量检验的要求；生产水管道的焊接两本规范对无损检测均100%RT 检未作要求，设计和

35、第三方检测单位均按 100%RT检测、质量不得低于n级的标准要求和检 验，存在明显的质量过剩。即使建设单位出于控制质量考虑，可以进行抽检， 测、质量等级n级合格没有必要。本案例问题也反映出参建各方责任主体未认真进行图纸会审工作。处置】监督工程师向设计单位签发书面通知，要求设计人员核对每条工艺管线的无损检测要 求是否符合规范要求；建设单位、检测单位和监理单位对已检测但达不到规范要求的管道 焊缝进行补检。11. 煤制氢装置管道凸台焊接顺序问题背景】某煤制氢装置2条埋地工艺管线，设计材质00Cr19Ni10、管径为DN273伽，设计要求 100 % RT检测，质量不得低于I级，并在管道上设计有较多的

36、凸台。监督工程师对管道焊接质量检查时，发现：凸台焊接顺序错误，将凸台与支架（管径DN32 mm）先焊接好，后与 主管焊接（凸台焊接方法为手工电弧焊） ；管道焊缝焊接标识不齐全，无管线号、焊口号、 焊工号和焊接日期。评析】施工过程是由一系列相互关联、相互制约的工序所构成，有些工序或操作必须严格控 制相互之间的先后顺序。本案例中的凸台与主管、支管的焊接顺序就直接影响后续作业， 施工单位先将凸台焊在支管上，后与主管焊接，因 RT 检测不能做贴片操作，凸台与管道 间的焊缝无法进行 RT 检测，内壁焊缝外观质量也无法检查。这一问题说明，施工单位在 进行焊接顺序设计时，考虑的不仔细，没有考虑前一道工序对后

37、续工序的影响，只是干 步、想一步。在安排管道焊接先后顺序时，应注意到管道工程随着焊接量的不断增多，可供检测的部位越来越少，原本可以容易进行的无损检测难度越来越大的特点，将整个管道 焊接过程统筹考虑。在管道工程施工中，焊口的标识是管道焊接质量控制的基本要求，只有标识清楚、齐全，才能统计探伤比例、确定返修部位，进行有效的质量检查和质量记录。处置】针对存在的问题， 监督工程师要求施工将支管割掉， 凸台与主管焊缝质量经外观检查、PT检测合格后，方可焊接支架；对管道焊口建立有效标识，加强焊缝质量管理。12. 管道焊接材料管理问题背景】监督工程师早上一上班便对某对二甲苯装置工艺管道焊接情况进行检查，发现：

38、 有两名焊工正在进行工艺管线焊接，保温筒和其中的约 50 根焊条均是冷的。这时 焊条管理员还未上班，所以无法更换焊条。两名焊工不能出示焊工证，焊工资格报验资料 中也未查到。 技术交底记录中，无焊条领用及回收方面内容。 焊条领用及回收记录中，只有领用记录，无回收记录。 焊工资质报验资料中没有这两名焊工的资格证或其复印件，该焊工的资质未经报 验。评析】本案例中，两名焊工正在使用的焊条为前一天所领，已在常温下搁置了十多个小时，使用前应再次烘干，如继续使用势必会影响其焊接质量，增加了气孔、裂纹等缺陷产生的几率，也违反了焊接材料质量管理规程JB/T3223-1996 的有关规定。处置】针对上述情况，监督

39、工程师发出书面通知，要求： 正在施焊的两名焊工暂停作业，进一步对其上岗资格进行审查。 加大焊缝无损检测比例。 重新进行焊接技术交底，切实履行好焊条的烘干、领用及回收制度。13. 管道的预制和现场安装标识问题背景】监督工程师对某 600Kt/a 对二甲苯装置工艺管道预制和安装标识进行检查，发现存在 以下问题： 2 片 SH3406 DN150 RF 法兰，材质为 20#钢，标识为 1Cr 5M。； 2 片 SH3406 DN150RF法兰，材质为15Cr Mo,标识为1Cr 5Mo。一个管件涂有两种标识。部分材质为15Cr Mo和1Cr 5Mo的书114X5管道涂同一种标识。预制、安装的管材和管

40、配件无材料批号标识。评析】工程开工前应明确标识的方法和手段，以便统一执行，如建设项目工程总承包管理 规定GB/T50358-2005和石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范SH3501-2002 共有 20 多处对标识进行了规定，可见，标识规范非常重视工程标识和标识移植工作。本案 例中，工程标识出现如此多的错误实属不应该， 其中还涉及一些重要的工程材料，女如： 15C rMo和1Cr 5Mo虽然同是铬钼钢，但两者因化学成分不同，其用途、焊接工艺也不同。标识 不清容易导致材料错用，假如1Cr 5Mo被当作15Cr Mo使用，焊后出现裂纹或延迟裂纹，后 果不堪设想；反过来15Cr Mo被当作

41、1Cr 5Mo使用，因1Cr 5Mo的特殊性，虽在后期的作业 中易被发现而返工，但给材料、劳动力、工期各方面都会造成不同程度的浪费：如果把碳 钢材料错用到合金钢管线上后果更是不堪设想。总之，标识和标识移植是防止材料、配件错用、混用，使产品具有追溯性，保证工程 质量和进度的一种重要手段。处置】监督工程师就所发现的问题向施工单位和监理单位发出了书面整改通知书，要求安排 人员加强对工程标识和标识移植的管理。14. 部分管道及设备防腐涂层背景】某质量监督机构对已开车的新建装置进行了一次回访，发现部分管道及设备防腐涂层 局部有返锈、起壳等现象，这势必将影响设备及管道的长周期运行。评析】为了延长防腐蚀涂层

42、的使用寿命，新颁布的防腐蚀技术规范，提高了钢材表面除锈等 级，以定性和定量相结合的方法对防腐蚀级别进行了分类，增加了对涂层总厚度的定量控 制，补充了防腐蚀常用涂料的种类及其配套方案，因此，在进行防腐施工时，首先要了解 设计要求，其次要熟悉掌握规范规定的技术及施工标准，这样才能做出合格防腐工程，保 持设备及管道的长周期运行。施工单位在施工时，不仅要对涂料产品质量进行检测和控制，而且对涂料施工工艺过 程也要控制（如涂料厚度、涂料道数等的检查与验收） ，以确保涂装工程质量。石油化工设备和管道防腐蚀工程施工应有专业技术人员负责技术、质量管理和安全防 护，施工前应完成方案编制和技术交底，参加施工的人员必

43、须熟悉施工方案和技术要求。涂料防腐施工机具应安全可靠，并满足工艺要求。涂装前，应按要求对被涂表面进行表面 处理，经检查合格后方可涂装。设备和管道防腐蚀涂装宜在焊接施工包括热处理和焊缝检验等完毕，系统试验合格后 进行。如在此前进行涂装，必须将全部焊缝留出，并将焊缝两侧的涂层作成阶梯状接头， 待试验合格后按要求补涂。本案例中部分管道及设备返锈、起壳的主要因素有以下几种： 施工单位在进行防腐处理时，除锈不彻底。 在涂料施工过程中，个别地方没有严格按照设计和规范要求进行施工。 在设备吊装和生产准备、试运行过程中碰坏。 设备和管道运行环境差，空气中的酸、碱腐蚀严重。处置】要求建设、设计、施工单位对该装置

44、的防腐工程质量进行一次全面检查，设计单位确 认涂料品种、防腐等级选用的正确性；施工单位对返锈、起壳部位按规范要求除锈、修补 涂漆。15. 延迟焦化工程中阀门安装前的压力试验问题背景】某 1200Kt/a 延迟焦化工程， 按合同约定阀门在制造厂验收， 并在有关工程建设会议纪 要中明确“施工单位在阀门安装前不再做压力试验”。 施工单位按这一规定， 接到阀门制造商 的检验报告后，直接安装。监督工程师注意到，该批阀门无 SH 或 API 认证标志，部分阀 门的公称压力大于 16 MPa。评析】石油化工有毒、 可燃介质管道工程施工及验收规范 SH3501-2002 第 5.3.9 条规定了“凡按SH30

45、64或API标准制造的认证标志，且用户到制造厂监造和验收的阀门”的严格条件, 还给出了“每批按5%且不少于一个进行抽检”的要求。依据此规定，本案例中的有关单位在 阀门压力试验上存在以下几方面不足：该批阀门没有按SH3064或API标准制造的认证标志;业主委托制造厂进行试验，可没有用户到制造厂监造和验收阀门的任何文字记录;阀门安装前没按批次的 5%且不少于一个进行抽检。公称压力大于16 MPa的阀门安装前没有进行压力试验，超出了石油化工钢制通用阀门选用、检验及验收SH/T3064-2003第1.2条调整的范围。根据以上分析，建设单位会议纪要关于“施工单位在阀门安装前不再做压力试验”的决 定没有充

46、分依据，是错误的。处置】鉴于阀门在石油化工生产中重要性和 SH3501-2002的要求，监督工程师提出整改要求: 建设单位完善阀门制造厂监造和验收手续，撤销会议纪要错误决定。 符合SH3501-2002和SH/T3064-2003抽检规定的阀门，按批次的5%且不少于一个 进行抽检，否则按SH3501-2002第5.3.5条要求“逐个对阀门进行液体压力试验”。16. Cr-Mo合金钢管道焊接过程中存在的问题背景】某1000Kt/a延迟焦化装置，合金钢管道的材质主要为Cr-Mo合金。监督工程师对管道 预制场检查时，发现: 没有Cr-Mo钢焊接的专项施工方案，工艺管线施工方案中对该材料焊接的描述非常

47、 简单，只注明“具体焊接见焊接工艺评定”，编制依据中没有有关该材料焊接的施工标准规范 或焊接规程； 在Cr 5Mo钢管线焊接过程，管道没有进行焊前预热，层间温度没有测量控制，焊 后未立即进行后热处理（或立即进行热处理） 。评析】在Cr-Mo钢焊接的专项施工方案中，预热、层间温度控制、焊后缓冷处理尤为重要,3方它可以起到：降低焊接接头的冷却速度，以减少钢材的淬硬倾向；有利于焊缝金属扩 散氢的逸出，可以调整或减轻焊接残余应力；在一定程度上改善合金的组织结构等 面作用。而预热、层间温度、后热的失控，会导致整个焊接接头的质量下降，存在出现裂纹的危险。以往有关方面的教训是沉重的，这也是同样厚度的Cr-M

48、o 材料有别于其他材料 的重要方面。因此，我们在进行 Cr-Mo 钢管道施工时，应从施工方案、焊接工艺控制等方 面加以策划和控制。 工艺管道焊接施工条件差、 环境多变，特别是 Cr-Mo 钢管道焊接工艺复杂， 需经过 严格的预热、后热、热处理等工序，给施工和管理带来很大难度。为保证现场施工顺利进 行，各方责任主体应将管道工程的开工前条件检查，作为一个关键的质量控制点，建设、 监理要对施工方案等报验资料进行严格审查。本案例中，这项工作流于形式，众多在报审 资料上签字的单位存在一定的失误，施工方案中缺少 Cr-Mo 钢管道施工的编制依据和控制 内容，如何指导施工？缺少了工作依据的工程，就是工作少了

49、约束，就是随心所欲，想怎 么干就怎么干了，很难想象，最终的工程质量会成为什么样子。 本案例中， Cr-Mo 钢管道焊前未按规定预热，层间温度没有测量控制，焊后也未立 即进行后热处理， 违反了石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范 SH3501-2002 和石油化工铬钼耐热钢焊接规程 SH/T3520-2004 有关规定，造成这一重要的工序质量 处于失控状态，也给管道工程质量埋下了隐患。处置】 施工单位应补充完善施工方案，尽快编制相应的施工工艺操作规程，并按照程序 进行审查。 加强焊接前后施工交底，使焊接操作人员掌握不同的焊口预热、层间温度控制、 后热处理的参数，清楚知道操作不当所带来的质

50、量隐患。 对已焊接焊口进行整改。17. 管道安装施工方案中不合理条款问题背景】在某 1500Kt/a 加氢裂化工程施工前， 监督工程师对施工单位的施工准备情况进行了检查，发现： 有关材质为 20#钢的管子标识条款中，规定其可以不作标识； 阀门试压方案中，对闸阀的试压只作壳体强度试验和高压密封试验； 施工方案中，管道接头焊后热处理完成后，仅提出作硬度检测要求；对设计压力大于10 MPa输送有毒、可燃介质管道的管子，外表面无损检测比例为5%。评析】在本案例中，施工方案一些关键内容存在错误，现分析如下： 在石化工程， 材质为 20#钢的管子使用量最大， 本工程“输送流体用无缝钢管”和“石油裂化用无缝

51、钢管”就均使用该材质管子。但它们制造标准和使用的范围却不相同，管子出厂前的检验内容也不相同，“输送流体用无缝钢管”的制造标准为GB/T8163-1999,“石油裂化用无缝钢管的制造标准为 GB9948-2006,两标准是不相同的。若把流体管当作裂化管使用,就存在质量隐患,甚至会出现质量事故。因此对同种规格的20#钢管子不作标识,除锈、防腐后不进行标识移植,难以区分是流体管还是裂解管。 阀门试压时,经常出现闸阀在做高压密封试验时未出现渗漏,但在做低压密封试验时可能会出现渗漏问题。 阀门检验与管理规定 SH3518-200 规定,阀门密封试验包括上密封试验、高压密封试验和低压密封试验,对于闸阀密封

52、试验,应包括上密封试验和低压密封试验,而高压密封试验是可供选择的项目。本案例中,有关闸阀密封试验的内容不符合上述规定,应增加低压密封试验内容。石油化工铬钼耐热钢焊接规程SH/T3520-2004第9.9条规定：“管道焊接接头焊后热处理完成后,应对热处理后焊口的 10%做超声波检测和渗透或磁粉检测,以无裂纹为合格 ”。本案例中，有关热处理后焊口的检验仅作硬度检验，没有要求进行超声波和磁粉 或渗透抽验，不符合上述规定。石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范SH3501-2002第5.2.7条强 制性条文规定：“SHA级管道中，设计压力等于或大于10 MPa的管子，外表面应按下列方 法逐根进行

53、无损检测，检测方法和缺陷评定应符合JB4730的规定，检验结果以I级为合格: 外径大于12 mm的导磁性钢管，应采用磁粉检测；非导磁性钢管应采用渗透检测”。本 案例中，管道设计压力大于10 MPa，介质为可燃性气体，属SHA级管道，根据上述规定, 其外表面应逐根进行磁粉检测或渗透检测， 施工方案中规定按 5%的比例进行表面检测是不 正确的。处置】根据以上分析，监督工程师要求施工单位：20#钢应按制造标准和用途完善标识管理规定； 应依据阀门检验与管理规定SH3518-200有关规定，修改、完善阀门密圭寸试验内容；应依据石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范SH3501-2002有关规定，修

54、改、完善设计压力大于10 MPa,输送有毒、可燃介质管道的管子的外表面无损检测接规程比例； 对热处理后焊口除硬度检测外，还应按石油化工铬钼耐热钢焊SH/T3520-2004规定，增加管道焊接接头焊后热处理后的超声波检测和渗透或磁粉检测。18. 制氢转化炉炉管材料质量问题背景】某炼油工程师制氢装置制氢转化炉，从炉管上端加装催化剂时，发现一根炉管仅能装 填约一半量的催化剂， 怀疑在炉管中部有异物。 从炉管上下端肉眼观察初步确定炉管不通，用望远镜和内窥镜观察，均不能判断异物种类，进一步用测厚仪检测，发现炉管中部7.5 8m 处（炉管长 16.8m ，以上端为起点测量）炉管壁厚异常（炉管名义壁厚为 1

55、5 m， 测量 壁厚为20 mm）。于是，监督工程师对炉管制造厂的材料质量证明文件、炉管进入现场后施工单位的验 收检查资料、监理的审核资料进行了检查。制造厂的材料质量证明文件有炉管的外观检查 记录、化学成分、性能试验报告等；施工单位的材料验收资料有炉管数量及炉管几何尺寸 的检查验收记录， 但均未见到炉管内壁检查项目记录资料。评析】参建单位的质量策划是工程质量的重要保证，如果事先没有意识到质量风险，进行质 量策划时就会忽视其控制。炉管制造厂、安装单位、监理单位事先对质量控制的策划不充 分，没有炉管内壁检查项目。高 Cr-Ni 的离心铸造炉管，在石油化工装置中运行温度较高的工业炉如裂解炉、制氢 转

56、化炉应用较多。离心铸造的炉管在铸造完成后，内表面必须进行加工才能用于工程，由 于炉管比较长，内壁加工时一般从两头向中间加工。本案例的炉管从两头向中间加工时未 钻通交汇处的情况应该说比较少见，目前，从炉管制造厂到安装单位、监理单位均未将炉 管内比较深部位的检查列入检查计划。如果将这种不合格的炉管用于使用前需要加装催化 剂等作业的工业炉，如制氢转化炉，尚能发现缺陷，但炉管的制造周期长，并且价格昂贵， 订货时一般没有余量，当发现问题时也只能修复后让步接受和使用（标准规定炉管中间不 允许有焊口）；如果将这种不合格的炉管用于使用前不涉及炉管作业的工业炉，如裂解炉， 缺陷发现不了，投用后会造成管内工艺介质不流通，炉管结焦，影响炉管寿命。因此，离心铸造炉管制作完成后，炉管制造单位、安装单位、监理单位应该将炉管内壁的检查（