基于midascivil的模板复核计算书

1、XXXXX麻墩身模板复核计算书计算：复核：审核：日期：目录第一章工程简介1.一、工程概况1.二、墩身模板结构介绍1.第二章计算验算相关参数选定4.一、参考资料4.二、技术参数及相关荷载大小选定4.设计荷载4.材料性能5.符号规定5.荷载组合5.第三章 墩身模板结构验算6.一、模型建立及分析6.模型建立6.荷载加载6.边界约束7.二、墩身模板验算8.面板强度验算8.面板刚度验算9.横、竖肋强度验算1.0横、竖肋刚度验算1.1横楞强度验算错. 误！未定义书签。横楞刚度验算错. 误！未定义书签。对拉拉杆验算1.2.第四章 模板计算成果汇总及结论1.5一、计算成果汇总1.5.二、计算结论1.5.3第一

2、章工程简介、工程概况本标段起讫里程范围为XXXXXXXX正线全长IXXkm 土石方总计XX65 m3, 其中土石方开挖总计XXX156n3, 土石方填筑总计8Xm3桥梁总计XX27延米/80 座，车站站台墙、站台面3座；涵洞共计391座。本标段有梁式桥74座（含特大桥4座、大桥14座、中桥46座、小桥40 座）。墩身共计290根，12m高度以下墩身246根，12m高度以上墩身44根，最 高墩身28.85m；桥台共计148个。墩身高度12m以下采用整体钢模一次灌注成型，高度12m以上墩身采用整体 钢模分次浇筑。模板验算取高度12m 1:0墩身模板进行验算，墩身截面如下3600图1.1:0墩身横断

3、面图二、墩身模板结构介绍墩身截面见图1,为圆端形。墩身最大浇筑高度12m采取大块钢模组拼进 行模板浇筑完成。模板规格为：高度为200cm奠板、100cm模板、80mnmi板、50mnmg板、2000mm 详见模板图纸。面板：采用厚度6 =6mm冈板。横肋竖肋：采用10槽钢，圆端形模板等分为8份，平模板间距350mm400mm 400mm 350mmp置。详见模板构造图。平模板边采用L100X 10的角钢压边，螺栓孔间距为10cm圆端形模板120X 14加劲法兰压边，螺栓孔间距 216.8mm详见模板构造图对拉拉杆：采用M20圆钢，双螺帽拧紧。3平模板龙骨采用212槽钢，布置于拉杆对应位置。圆端

4、形模板采用12槽钢。详见模板构造图。竖向连接角钢采用L100X 100角钢。具体见图1-21-8。3600图1-2模板配置平面图1050 ,75的,705。1ISTgB3A3B3B4A4B4B2A2B2：B1A1B1B1A1B1图1-3模板配置立面图图1-4 模板大样图9第二章 计算验算相关参数选定、参考资料1. 路桥施工计算手册人民交通出版社,2001 ；二、技术参数及相关荷载大小选定 设计荷载计算此模板时，外力主要有新浇混凝土产生的侧压力、振捣混凝土时对模板产生的侧压力。 模板自重计算按实际结构自重计算，程序自动计入 新浇混凝土侧压力计算根据路桥施工计算手册，对于竖直模板来说，新浇注混凝土

5、的侧压力是它的主要荷载。经现场询问，预计采用天泵浇筑墩身混凝土。取混凝土运输能力为40mB /h,新浇混凝土容重P =25KN/n3 ,墩身截面积为6.612 m2,最大混凝土浇筑速度v=6.05m/h， 考虑到模板承受能力及其他因素，取浇筑速度为1.5m/h。 当砼浇筑速度在1.5m/h 以下时作用在模板上的最大侧压力可按以下计算：Pm=Ky ?h当 v/T0 0.035 时:h=0.22+24.9v/T当 v/T >0.035 时:h=1.53+3.8v/T式中：Pm新浇筑混凝土又t模板的侧压力，kPa；h有效压头高度，m；T碎入模时的温度，综合考虑实际与最不利情况，取10°

6、; C;K外加剂影响修正系数，取 K=1.0;V混凝土的浇筑速度，取1.5m/h;混凝土的重力密度，取 25kN/m3;H混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，取6m；V/T=1.5/10=0.15>0.035h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8 X0.15=2.1m,浇筑高度为 12mPm=KY ?h=1.0 X 25X 2.1=52.5KN/m2,取混凝土最大侧压力为 52.5KN/m2。振捣混凝土时对侧面模板的侧压力计算根据路桥施工计算手册，查表得振捣混凝土时对垂直面模板侧压力采用4.0KPa。施工风荷载计算：风荷载：按0.55KN/m2计材料性能Q235钢材容许应力为

7、145MPa对拉拉才f采用M20圆钢，容许应力为200MPa位移 L&L/400符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定。荷载组合墩身模板设计考虑了以下荷载：新浇注混凝土对侧面模板的压力模板自重振动荷载，取4Kpa风荷载：按0.55KN/m2计最不利荷载为+X1.05+第三章墩身模板结构验算、模型建立及分析模型建立模板受力采用有限元软件midas进行建模分析，其中模板面板采用板单元模 拟，横肋、竖肋、横楞采用空间梁单元模拟，对拉拉杆用桁架单元模拟计算，本 次按最不利墩身浇筑荷载模拟计算。图3-1墩身模板有限元模型三维效果图荷载加载新浇

8、混凝土产生对模板的侧压力在 midas中采用压力荷载进行模拟，模板高 度在09.9m段，压力荷载土匀分布；在9.912m段，压力荷载线性变化，具 体如图3-2与3-3所示图3-2新浇混凝土侧压力竖直方向示意图图3-4混凝土振捣荷载示意图图3-3新浇混凝土侧压力平面示意图图3-5风荷载平面示意图边界约束在实际施工中，在midas中采用固定约束进行模拟。如图3-6所示图3-6边界约束示意图、墩身模板验算面板强度验算墩身模板面板采用6mnffi板，其在最不利荷载组合作用下应力见图3-7POST PROCESSORDLN STSJLT 5TRSSTG -EFF 上 K 2.0992fe+C01 1.9

9、1010i-n001T 1,Z2097«-KJ01 一，l,53L&4«-+C0i 1,3427Ot-H5011.1 535 7e-f-OOl9.5443&e-KiOO 一三普州3e+D口白 一，5.361TOe-hOOO 3.97037*-b000 2,079O3«-KJ0C1,87708 小 LCB： 11Avg Mdc 1PAX : 1G09MIN : 754文待；颖哈携桩：有卷 i 臣 I N/nm r 11/27/2014 赛手力WXI 0.7SD图3-7面板应力图1113POSTPROCESSORPCN STEmL二 ST艮5SIG-E

10、FF 上羯2.C9923e+OOi l.S101Ce+Oai lB72097e+O01 L犯堀+0H l.M-37001 l.；5357e+OOi 9.£443Ga-i-000 7J5303e+000 5i617Ce+OQO 而+0 叩2.C790je+000l.t 7 , U je-001CB; 11Avg NadalMAX 2 103MIN : 754文忤；里诏京医不专单位：N内irn八2日期：lt/27/Z)14 表示一方同图3-8面板应力大样图由图3-8可知，面板最大应力为 21MPamak20.9MPa<(r =145MPa故知 面板强度满足要求。面板刚度验算面板在荷

11、载组合作用下各节点位移见图 3-7。POST -PROCESSORDLSPLACEMEN7分桁毡累1.4941Se-K)(M 1.358344-Kioo 1.222514+000 l,CS657e-K)009.50S39e-tKit fi.lStnSe-001 6.791715-001 5.4333&eMl 4.0750*0012.71&6&4-W11,35034-001 O.QOOOOe+DOTCB: 11MAX ! 3160MIN ; 14H 5索哈窜检布 第位；m m 日寻；ll/27/214表示-方5-图3-9面板位移图由图3-9可知，面板最大位移为1.494m

12、m<1.5mm根据公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011)第5.2.7规定，可知面板刚度满足要求横、竖肋、龙骨强度验算竖肋采用10槽钢，横肋8*100扁钢，边缘采用L100X 10mmi钢压边，龙 骨采用12槽钢及212槽钢具在荷载作用下应力见图3-10。SEA1M 57RE与里仁:最大值；555Z05#+001 4,的 408 +001 3.43505# +01 2.171S06e 4-001 9.200635-hOOO Q .000006 -KJOQ-1.59 592s -i-ODl T A 5书五十001 -4, LI 1.9 Je +001 -5,3693e)01 -

13、&.&2 793e+00t -7.8S593e+O01CBi 11MAK t 401MIN i SIS：£/辫用快记"岸.甘 露仁N/ee空 直招；1廿滥启口过赛，一万三图3-10横、竖肋、龙骨应力图w111VVI-IPOST-PROCESSORBEAM STRESS5a95206e001 4,69406® *001 3.436068+001 247B06e-i-Q01 9.2&OG3e-nOOO O.OMOOe+OOOk-1.59S93e *0012<8 5393®+001 <11193e-HQ01-5,3699 3

14、e+001 怎 GRSeWOT 7J8593 *<J01CB: 11MAX r 401MIR ; 818M作；器用模板:有泛单仁 N/mm 7日第 11/28/2014表示一方看由图3-10可知，横、竖肋在最不利荷载组合作用下最大应力为78.9MPa(Tma=78.9MPa<(r =145MPa,故知横、竖肋强度满足要求。 横、竖肋、龙骨刚度验算横、竖肋、龙骨在荷载组合作用下各节点位移见图3-11POSTHRdCEEEQR口二用 LA匚EM ENT分析更果1.494LSS-K1D0 L356共旬0 0 1.222Sle-0 L03G&7e-K)00 9.5OB39e-0Cl

15、 S.15005e-001 6,79171e-0Cl 5,43336014.07SO2e -00 1 2,716&8e-001 liSSMSWl 0.OOOCKe-KJQOWAX i 2160WIN j 1文南甚腺锲幄上本啜jf.21： m m巳器: h/2S/2014艺季-L T图3-11横、竖肋、龙骨位移图POST#RQCESSORDISPLACEMENT分析法灵1,44 IS*+000 1.3S334c-hOOO 1.2225 leHOa l.OS&67e+OQO g.50S39e-001gJ58K3L 6.79171-001 5.«33ere-001 4.07

16、50 2«HM1 z.zi&eac-ODi 1.33834e-ML QQQQg+Og黑被二4 0 1S6E+G02CBs 11MAX 3 2160MIN : 1文件t f粉耍枚有辱或曰EE日期；iV28/a>m表示方安Z; Ch题8图3-12横、竖肋、龙骨位移等值线大样图由图中看出，横、竖肋在最不利荷载组合作用下最大位移为 1.494mm<B/400mm=2000/400=5mm据公路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011) 第5.2.7规定，可知竖、横肋、龙骨刚度满足要求。对拉拉杆验算对拉拉杆规格为M20其面积225mmi拉杆在荷载组合作用下轴力见图 3-

17、13。MIDAS/CivilPCST0ROCE 泰QRTRUSS FORCE4.10 26*0013点96号。例。1 3.5a6p7D=-KJO 1 3.32971E-H301 307D73eM(M ZJBlZTSeH-QOl 2.5M73a+a01 工如b44 adl NQ3后7 5i=TOD 1 i.7M76=-i-aO± i.§lZ77e*aCl l.Z673e-H)01M®=5-6191E-HJ0ZCB： 11IMAX :MITJ ： 3S7S文琳；哈模板：三叶单位e kN日阖;1l/38f20L4方飞Zi 0.20STP-USi F办WCE='二

18、±-=±-iAi Al X 111111 努法抵之二d r嚼我空w蕊 o 5 3 o fl 5 / o J- 5?5.6131-332CEs 11MAA - XSI4 Mir- I *、工粽！ 喑0口& £勒日M:鼻图3-13拉杆轴力图19图3-14拉杆轴力大样图由图中看出，对拉拉杆在最不利荷载组合作用下轴力为41KNWJ,其6=F/A=41 x 10狄/225mr2=182MPa： 200Mpa,故满足要求。缆风纯强度验算OST PROCESSORTRUSS FORCE二三三三标.二受力藤受三1i.65919e-HDOO 11fm ”餐+000 1.3273&e-N3DDL.1614e-HDM S' 95517a-001 a.Z9597="O01 6-.63j&7Se-a01 4 aTTSe-OOl S.3LB3?=-O01 1 591?a-OOi OLOOCOOe-i-OaO1.3110C+003CBr 11MAX j 3911MIN s 3912由图中看出，对拉拉杆在最不利荷载组合作用下轴力为2N,