13m空心板梁预应力张拉计算书

1、漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部20 14 618、张拉条件？昔误!未定义书签。、张拉方法？昔误!未定义书签。三、张拉程序?昔误!未定义书签。四、锚具、钢绞线？昔误!未定义书签。五、钢绞线得穿束.错误!未定义书签。六、千斤顶、油表.错误!未定义书签。七、张拉操作？昔误!未定义书签。八、实际伸长量得计算与测量?昔误!未定义书签。九、伸长率得计算.错误!未定义书签。十、预应力钢束得封头.错误!未定义书签。卜一、施加预应力得注意事项？昔误!未定义书签。十二、根据标定报告计算出压力表读数与张拉力对照表错误!未定义书签。十三、钢绞线伸长量

2、计算错误!未定义书签。十四、孔道压浆?昔误!未定义书签。十五、安全措施.错误!未定义书签。十六、预应力施工人员与机具统计表错误!未定义书签。后张法1 6m空心板梁预应力张拉方案及计算书、张拉条件砼强度达到设计强度10 0%以上，并且混凝土龄期不小于 14d，方可张拉。、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量得误差控制在6%以内.如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。三、张拉程序0-初应力（1 0%）-2 5灿力-50沁力-75沁力-1、0应力（持荷2mi n ）后锚固,张拉顺序为:13、0m （h=0、7m）简支梁张拉顺序为：左

3、N1f右 N2右N1f左N2,钢束应对称交错逐步加载张拉；本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15. 2 mm钢绞线。锚具与钢绞线均由厂家出具产品检验书,并送有关检测单位进行效验。五、钢绞线得穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。预应力钢束明细表，如下：板位钢束编号参数计算长度（ mm）下料长度（mm）延伸量（mm束数预应力钢束 共长（m ）张拉端锚具（套）波纹管总长（m）螺旋筋总长（m）中板1m=31 2606138 0639、7227、64X 15-324、712、12n=31 2 6341383439、2227、74X1 5 -324、712、1边板1m=41

4、2606138 0 63 9、7227、64X 15 424、616、82n =312634138 3439、2227、74 X1 5 324、712、1六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶得工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作八、实际伸长量得计算与测量初应力数值到达后，应在预应力钢束得两端精确得标以记号，预应力钢束得伸长量从记号起量， 张拉力与伸长量得读数应在张拉过程中分阶段读出。 L= L 1 +L 2; L1-从初始拉力至

5、最大张拉力之间得实际伸长量 L2初始拉力以下推算伸长量(相邻级得伸长度)九、伸长率误差得计算(实测伸长量-理论伸长值”理论伸长值X 100%,张拉过程中该误差应小于 6%。十、预应力钢束得封头张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后得外露长度必须满足10-50mm得要求。封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量.卜一、施加预应力得注意事项1、钢束中得每一根钢绞线应从相对应得锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧筋现象。2、锚具中心线与孔道中心线重合。3、张拉机油箱应保持85%得油位，不足时用相投油液补充。4、连续张拉油泵得千斤顶得油管应保持清洁，连接时要紧密不得漏油.5、张

6、拉机具出现不正常现象，应重新进行效验。十二、根据标定报告计算出压力表读数与张拉力对照表锚下控制力：0、75fpk=0、7 5X 186 0 = 1 395Mpa单根© 15、2 钢绞线张拉力=13 9 5X 106X 1、4 X 104= 1 9 53 00 (N )=195、3 (K N)(140m m2为单根© 15、2钢绞线截面面积)各线性回归方程详见“千斤顶标定报告”。中梁、边梁各级张拉应力详见下表:龙江小桥13 m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算千斤顶编号：0# ,油压表编号:2013、3、34 7张拉力(X : KN) 与油压(y : MPa )回 归方程：

7、y = 0、0518X+0、4 54,梁板类型钢绞张拉线?阶根段数钢 束 编 号张拉控制力(KN)油压表？读数?(Mp©分段理论？伸长量(m m)累 计理论伸长量(mm)中梁N1311 0%195、358、593、4 94、74、722 5 %1 95、3146、 488、047、0 411、74350%195、32 9 2、9515、6311、742 3、48475%195、34 3 9、4323、2211、7 43 5、2251 0 0%195、3585、930、8011、7446、97N23110%195、358、593、4 94、74、7225%195、3146、 488、0

8、 47、0811、7835 0%195、32 92、9515、6311、7 82 3、56475%1 95、3439、 4323、2211、7835、335100%195、3585、93 0、8011、7847、11千斤顶编号:1 # ，油压表编号：2013、3、378张拉力(X： KN)与油压(y : M Pa)回 归方程:y = 0、0 5 18 X + 0、23 6 ,梁板类型钢 束 编 号钢 绞 线 根 数张拉?阶段张拉控制力(KN)油压表读数gMp a)分段 理论？伸长量gmm)累计?理论？伸长量? (mto)中梁N1311 0 %1 95、35 8、593、2 74、74、7225

9、%195、31 4 6、487、827、041 1、74350%195、3292、9 515、411 1、7 42 3、4847 5%195、3439、4323、0011、7 435、225100%195、3585、930、5911、7446、9 7N2311 0%195、35& 593、274、74、722 5 %1 9 5、3146、487、827、081 1、7 835 0%195、32 9 2、951 5、4111、7 823、5 647 5%1 95、3439、432 3、0 01 1、7 835、3 3510 0%195、35 85、930、5911、7847、11龙江小桥

10、13 m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算千斤顶编号:0 #，油压表编号：2013、3、34 7张拉力(X： K N)与油压(y:MPa)回归方程:y=0、0518 X +0、454,梁板?类 型钢 束 编 号钢 绞 线 根 数张拉?阶段张拉控制力(K N)油压表 读数？(Mp a)分段 理论?伸长量?(m m)累计理 论？ 伸长量？(mm)边梁N14110%195、37 8、124、504、74、7225 %195、319 5、31 0、577、0411、74350%1 95、33 9 0、620、6911、742 3、4847 5 %1 95、3585、930、8011、743 5、22

11、5100%1 95、3781、24 0、9211、7446、97N1311 0%195、35 8、593、494、74、7225%195、3146、488、047、081 1、78350%1 9 5、32 9 2、9515、6311、7823、5647 5%195、34 3 9、4323、2 211、7 835、3351 00%195、35 8 5、93 0、8 011、7847、1 1千斤顶编号:1 # ,油压表编号：2013、3、378张拉力(x:K N)与油压(y:MPa)回归方程:y= 0、05 18 X+0、2 3 6,梁板?类 型钢 束 编 号钢 绞 线 根 数张拉阶段张拉控制力(

12、K N)油压表？ 读数?(Mp a)分段?理 论 伸长量(mm)累计理论？伸长量gmm)边梁N14110%195、378、124、2 84、74、7225%195、31 9 5、31 0、357、0 41 1、74350 %195、33 9 0、620、4711、7423、4847 5 %1 9 5、3585、930、5 911、7 43 5、2251 00%195、378 1、240、7011、7446、97N23110%1 95、35 8、593、274、74、722 5 %1 95、3146、487、8 26、9611、66350%195、329 2、951 5、4111、6 623、3

13、3475 %1 9 5、34 3 9、432 3、0 011、6 634、9 95100 %195、3585、930、5 911、6646、65十三、钢绞线伸长量计算P p=P(1 e(kx +'0)/(kx+ 口0 ) L= P pX L/ A pX EpPp预应力筋平均张拉力（N）P预应力筋张拉端得张拉力（N）e 常数(e=2、7 1 83)k 孔道偏差摩擦系数（取0、0 0 15 ）350m m。X -从张拉端至计算截面积得孔道长度，该长度应加上千斤顶与锚具得工作长度卩一孔道摩擦系数（取 0、2 5）rad)0 -从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线得夹角之与（L -预应力筋长度

14、（m m）Ap预应力筋得截面面积（m m2）（取140mm2）E p-预应力筋得弹性模量（取1、9 5 X 105 N/m m2）当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只就是增加张拉力，单根钢绞线伸长量不变.分段详细 计算见下表:龙江小桥13m预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算 （N1）局部？钢绞线?编预应力筋分段预应力筋分段长度?-(mm )偏差对摩？擦得影响系数分段中各曲线得切线夹角与预应?力力筋？与孔道壁得摩擦系张拉控制(KN)预应?力筋?截面Ap?(mm2kx+u 0分段?起点?弹性?模量?Ep?(N/(X单位:m)(kx+u张拉?力 Pq(K N)分段?终点张拉?力PL1 (kX

15、+z=Pq e0)(KN)分段平均？长拉(K N)伸长量? L(mm)总伸?长L( m m(rad )mm2)ab219 0N1be5240、00 15195、314 00000、00150、052360、25195、31401950000、0032850、0 1380、 99670、9 8621 95、3194、 659194、659416191、 977194、97 919 3、318215、643、7 146、9 70、0195、1 95 00、 0059cd3 9 3901500、2531400 00 850、 99411 91、97 719 0、 8441 9 1、41072 7、6

16、2钢束图:m常15知/PS丽P737S/2附注:1、采用两端同时对称张拉。龙江小桥1 3 m预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算 （N2）钢绞线编号N2预应？预应？力筋分段？局部偏差？对摩分段 中各？ 曲线 得切预应？力筋与孔张拉控制？预应力筋预应?力 筋 弹性kx+u 0 ?e- ( k X +分段起点张拉分段终点分段平均？张拉分段?伸长总伸长量?（一力筋？道壁力截面？积(x单张拉力量长度擦得线夹？模量正Pu0 )力 Pq (K力P( K端）分段得摩？(KAp?(m位:m)Pz( K NL影响？角与(N/ mmN)N)L?擦系？N)m 2)L(mm)?(mm系数？k0 ？ (ra2 )(m

17、m)数Ud)0、019 5、1 9 5 0 01 9 5、31 94、61 5、ab22000 1500、2 5314000、0 0 330、 996710 05 7194、 9797130、000、0、 0 32371 94、18 8、446、6be12 22151221710、2 51 95、31 401950 005 7 50、96 8146575 6191、 5578、57450、001 9 5、0、004 8188、18 7、188、2 2、cd3 2451 500、2 5314 019500067 50、 9962456740098358钢束图:匸S0rr=6i2or222n炉恵环

18、/ 12654e490/2附注：1、采用两端同时对称张拉。十四、孔道压浆预应力钢绞线张拉后，10h-1 4d内应尽快组织压浆.压浆所用得水、水泥、外加剂等均由实验室确定并符合设计与规范要求。压浆前对孔道进行清洁处理，并用压缩空气清理.水泥浆在使用前0、5与压入过程中要连续搅拌，不得通过加水来提高水泥浆因延迟所减低得流动度.压浆采用活塞式压 浆泵。直至另一端饱满出浆并与规定稠度相同为止。对水平或曲线孔道，压降得压力宜为0、7Mpa;压降得充盈度应达到孔道另一端饱满且排气排出与规定流动度相同得水泥浆为止，为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0、5Mp a得一个稳定期时间不少于3分钟.每片梁均要制取3组压浆试件，标准养护28天，来测定水泥浆质量。压浆完成后，对需封锚边梁应立即将锚具周围冲洗干净，并对梁端砼凿毛，然后按设计浇注封端砼.当水泥浆强度达到设计要求后，方可进行移梁与架梁。十五、安全措施1、施工前对所有施工工