678开口组合楼承板计算书

1、678开口组合楼承板计算书 第一部分: 概述工程名称：碧澜天集团中国天津公司某在建工程1、工程概述： 本工程采用YX51-226-678型钢承板，厚度：1.00mm，材质：Q345，热镀锌含量：275g/m2，其截面形状见本验算书附图。混凝土等级C30，厚度130mm。 2、压型钢板的结构功能：2.1、施工阶段：压型钢板在施工阶段作为浇注混凝土的模板，是施工阶段的操作平台。2.2、使用阶段：压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载，此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。 3、结构验算：3.1、施工阶段：通过单跨,双跨,三跨计算判断在施工阶段最大无支撑间距.3.2、使用阶段：

2、按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。 4、验算规范：4.1、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4.2、钢结构设计规范(GB 50017-2003) 4.3、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002) 4.4、压型金属板设计施工规程(YBJ 216-88)4.5、钢筋混凝土组合楼盖设计与施工规程(YB 9238-92)4.6、高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ 99-98)5、本验算书总共分六页(请看右下角页面数字) 开口组合楼承板验算书 第一部分: 概述工程名称：淮安某在建工程1、工程概述： 本工程采用YX51-226-678型钢承板，厚度：1.00m

3、m，材质：Q345，热镀锌含量：275g/m2，其截面形状见本验算书附图。混凝土等级C30，厚度130mm。 2、压型钢板的结构功能：2.1、施工阶段：压型钢板在施工阶段作为浇注混凝土的模板，是施工阶段的操作平台。2.2、使用阶段：压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载，此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。 3、结构验算：3.1、施工阶段：通过单跨,双跨,三跨计算判断在施工阶段最大无支撑间距.3.2、使用阶段：按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。 4、验算规范：4.1、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4.2、钢结构设计规范(GB 5001

4、7-2003) 4.3、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002) 4.4、压型金属板设计施工规程(YBJ 216-88)4.5、钢筋混凝土组合楼盖设计与施工规程(YB 9238-92)4.6、高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ 99-98)5、本验算书总共分六页(请看右下角页面数字) 第二部分: 结构验算 一、验算参数 压型钢板型号：YX51-226-678 组合楼板厚度（H)=130mm 压型钢板厚度（t）=1.00 mm 惯性矩(Is)=652584 mm4/m 正截面抵抗矩（Wst)=24747 mm3/m 负截面抵抗矩（Wsc）=25462 mm3/m 钢承板截面重心距板

5、底高度（y0）=21mm 钢承板屈服强度（fy）=345N/mm2 钢承板设计强度（f）=310.5N/mm2 钢承板弹性模量（Es）=206000N/mm2 计算跨度（L）=2750mm 取1m板宽（b）=1000mm 钢承板以上砼厚度（hc=）79mm 二、施工阶段计算 钢承板自重0.12KN/m2 砼自重3.20 KN/m2 组合板自重 gk=3.32 KN/m2 施工均布活荷载 qk=1.5KN/m2 均布荷载设计值 q=1.2*gk+1.4*qk=6.09 KN/m2 跨中正弯矩： M1=0.95*0.096*qL2=4.51 KN*m 支座负弯矩： M2=0.95*0.125*qL

6、2=5.87 KN*m 施工阶段强度验算： 正截面抗弯承载力Mu=fWst=7.68 KN*m>M1 满足 负截面抗弯承载力Mu=fWsc=7.91 KN*m>M2 满足施工阶段挠度验算： 允许挠度w=L/18015.83 mm 允许挠度最大值20mm 计算挠度值 w=(0.521*gk+0.912*qk)L4/(100EI)15.21 mm<w 满足三、使用阶段承载力计算 强度验算 砼强度等级C30 砼抗压强度设计值（fc）=14.3N/mm2 砼抗拉强度设计值（ft）=1.43N/mm2 砼弹性模量（Ec)=30000N/mm2 1m宽钢承板截面面积 Ap=1994.62

7、 mm2 1=1 截面有效高度（h0）=H-y079mm 砼受压区高度 x=Apf/1fcb=43.31 mmc 0.515h0=56.14 mm>x 适筋 yp=h0-x/2=87.35 mm 正截面抗弯承载力 Mu=0.81fcbxyp=43.28 KN*m 斜截面受剪承载力 Vu=0.7ftbh0=109.11 KN 内力计算: 组合板自重 3.32 KN/m2 不定荷载 1.5KN/m2 施工荷载1.5KN/m2 永久荷载总和 Gk=6.32 KN/m2 可变荷载总和 Qk=3.5KN/m2 组合楼板设计荷载 Q=1.2Gk+1.4Qk=12.49 KN/m2 跨中计算正弯矩 M

8、=0.125QL2=12.68 KN*m 斜截面计算剪力 V=1.25QL=44.48 KN 挠度验算: 允许挠度 w=L/360=7.92 mm 标准荷载组合值 Gb=Gk+Qk=9.82 KN/m2 准永久荷载组合值 Gz=Gk+0.4Qk=7.72 KN/m2 钢承板与砼弹性模量之比 E=Es/Ec=6.87 砼截面面积 Ac=127400.00 mm2 砼重心至受压边缘的距离 hc'=65.00 mm 砼对自身形心的惯性矩 Ic=180337083.33 mm4/m 中和轴至受压边缘距离 xn'=（Achc+EAph0）/（Ac+EAp）=69.27 mm 组合楼板等效

9、截面惯性矩 I=Ic+Ac(xn'-hc')2/e+Is+AP(h0-xn')2=30402007.65mm4/m 组合楼板等效刚度 B=EsI=6.2628135759E+12 荷载考虑长期荷载作用下等效刚度BL=(1/2)B=3.131406788E+12 荷载标准组合作用下的等效刚度 Bs=B=6.2628135759E+12 ws=5GbL4/(384Bs)=1.35 mm<w 满足 wL=5GzL4/(384BL)=2.12 mm <w 满足 通过验算综合考虑强度和挠度后的三连跨最大无支撑间距为 LD3= min(LL/180, L20)= 2.75m 即施工阶段由挠度条件决定的三连跨最大无支撑间距为 2.75m。综合考虑强度和挠度后的两连跨最大无支撑间距为： L2= min(LS2, LD2)= 2.65m 即施工阶段由挠度条件决定的单跨最大无支撑间距为 2.65m。 综合考虑强度和挠度后的单跨最大无支撑间距为： L1= min(LS1, LD1)= 2.5m即施工阶段由挠度条件决定的两连跨最大无支撑间距为 2.5m。第三部分:验算