钢结构稳定性设计的一些问题ppt课件

1、 GB50017规范稳定性计算修订简介规范稳定性计算修订简介 普通阐明 构件的整体稳定性 受弯构件的腹板稳定性 假想荷载法 失稳的类别 一阶和二阶分析 稳定极限承载才干 稳定问题的特点 失稳的类别失稳的类别分支点失稳和极值点失稳(有无平衡位形的突变和分岔)： 受压完善直杆以及完善平板， 建筑钢材做成的偏心受压构件依屈曲后性能分为三类： 1.稳定分岔屈曲 特征：分岔屈曲后，构造还可接受荷载增量 轴心压杆，中面受压平板NNNN(a) 杆的屈曲(b) 板的屈曲稳定分岔屈曲2.非稳定分岔屈曲 特征：分岔屈曲后，只能在比临界荷载低的荷载下才干维持平衡位 轴压圆柱壳(长细比不大的圆管压杆)，均匀外压球壳

2、薄壁方管压杆亦有能够表现为不稳定分岔屈曲NN非稳定分岔屈曲3.跃越屈曲 特征：构造以大幅度的变形从一个平衡位形跳到另一个平衡位形。 铰接坦拱，油罐的扁球壳顶盖qq挠度跃越屈曲 一阶和二阶分析一阶和二阶分析 1123EIMyy EIMy 1PPhxyPxhPMxhPM21 , 能否思索变形对平衡方程的影响而分别写出一阶和二阶弯矩：yPxhPyEIxhPyEI , 33333 , 3khkhtgkhEIPhEIPh其中k2=P/EI，由上列第二式不难看出32limkhkhtgkhkh224hEIPE稳定分析就是二阶分析，但二阶分析并非仅限于稳定分析，二阶分析并 非严厉意义上的几何非线性分析；失稳的

3、过程本质上是构件弯曲刚度减小，直至消逝的过程；迭加原理在稳定分析分析中已不再适用 稳定极限承载才干稳定极限承载才干 实践构造总是存在缺陷的，这些缺陷通常可以分为几何缺陷和力学缺陷两大类。杆件的初始弯曲、初始偏心以及板件的初始不平度等都属于几何缺陷；力学缺陷普通表现为初始应力和力学参数(如弹性模量，强度极限等)的不均匀性。 对稳定承载才干而言，剩余应力是影响最大的力学缺陷。作为一种初始应力，剩余应力在构件截面上是自相平衡的，它并不影响强度承载才干。但是它的存在使得构件截面的一部分提早进入屈服，从而导致该区域的刚度提早消逝，由此呵斥稳定承载才干的降低。一切的几何缺陷本质上亦是以附加应力的方式促使刚

4、度提早消逝而降低稳定承载才干的。缺陷的存在还使得构造的失稳普通都呈弹塑性形状，而非简单的弹性稳定问题。 因此，实践构造稳定承载才干确实定，应该计及几何缺陷和力学缺陷，对整体构造作弹塑性二阶(或严厉意义上的几何非线性)分析。简言之，实践构造稳定承载才干确实定是一个计及缺陷的非线性问题。普通而言，这种非线性问题只能以数值方法(如数值积分法，有限单元法等)进展求解。历史上曾经开展了一些简化方法来处置杆件的非弹性稳定问题，其中最著名的是切线模量实际和折算模量实际。 稳定问题的特点稳定问题的特点多样性 弯曲屈曲是轴心受压构件的常见方式，但并非其独一的失稳方式。轴心受压构件亦可呈改动屈曲，甚或弯扭屈曲的失

5、稳方式。另一方面，不仅轴心受压构件，受弯构件和压弯构件以及它们的受压板件都需求思索稳定问题，与轴心受压构件相衔接的节点板亦然。总之，构造的一切受压部位在设计中都存在处置稳定的问题。整体性 构件作为构造的组成单元，其稳定性不能就其本身去孤立地分析，而该当思索相邻构件对它的约束作用。这种约束作用显然要从构造的整体分析来确定。稳定问题的整体性不仅表现为构件之间的相互约束作用，也存在于围护构造与承重构造之间的相互约束作用中，只不过在通常的平面构造(框架和桁架)的分析中被忽略了。相关性 单轴对称截面的轴心受压构件在其对称平面外失稳时，总表现为弯曲和改动的相关屈曲。这种不同失稳方式的耦协作用阐明稳定具有相

6、关性。这种相关性还表如今部分和整体屈曲中。部分屈曲普通并不立刻导致整体构件丧失承载才干，但它对整体稳定临界力却有影响。这种相关性对于存在缺陷的构件尤其显得复杂。格构式受压构件也有部分和整体稳定的相关性。组成构件的板件之间发生部分屈曲时的相互约束，有时亦称为相关性。 轴心受压构件 非弯曲屈曲问题 欧拉临界荷载的修正 轴心受压构件轴心受压构件d类截面 厚度t40mm的板件，剩余应力沿厚度方向的变化比较显著，且外外表常以剩余压应力为主，对构件稳定承载才干影响较大。原规范只是简单地将其划归为c类截面。新规范送审稿(以下简称送审稿)将如下由t40mm的板件制成的构件列为d类截面： 厚度t 80mm的轧制

7、工字型或H型钢截面的构件绕弱轴屈曲 厚度t40mm的焊接工字型截面的构件绕弱轴屈曲轴心受压构件稳定系数0.000.200.400.600.801.001.200.000.200.400.600.801.001.201.401.601.802.002.202.40Efyabcd非弯曲屈曲问题 普通而言，截面的形心和剪切中心重合时，弯曲屈曲和改动屈曲不会耦合；单轴对称截面的构件在绕非对称主轴失稳时亦不会出现弯扭屈曲，而呈弯曲屈曲，但当其绕对称轴失稳时通常呈弯扭屈曲。弯扭屈曲临界荷载比单纯弯曲的NEy和单纯改动的NZ 都低，所以没有对称轴的截面比单轴对称截面的性能更差，普通不宜用作轴心压杆。送审稿以

8、换算长细比的方法处置。 两端铰支且翘曲无约束的构件，发生改动屈曲时改动屈曲换算长细比z的引进：22201lEIGIiNtz2220221lEIGIiEANtzz22027 .25lIIAitz 例：对于右图所示的十字形截面，无强、弱轴之分，且扇性惯性矩为零，因此2332027 .253412227 .257 .257 .25tbbtbtIIIAitptzz=5.07b/t 因此规范规定：对于双轴对称十字形截面，其x或y不得小于5.07b/t(其中b/t为悬伸板件宽厚比)。单轴对称开口截面的构件发生弯扭屈曲时弯扭屈曲换算长细比xz的引进(x轴为对称轴)：020220eNNNNNixzxzzxzE

9、x22 xzxzEAN222020222222142121zxzxzxxzie 欧拉临界荷载的修正欧拉临界荷载的修正fNNWMANExxxmxx8 . 011fNNWMANExxxmx25. 112fNNWMANExxxxmxx11NEx=2EA/(1.1x2 )，大体相当于欧拉力除以分项系数。 不同受力形状下的临界应力 相关方程 思索腹板屈曲后强度 不同受力形状下的临界应力不同受力形状下的临界应力 援用国际上通行的通用高厚比 ，以三段式表示。在纯弯曲作用下cryf1.2)( 1 . 11.2)(0.8 8 . 059. 01)8 . 0( 2ssvsssvcrfff1.25)( 1 . 11

10、.25)(0.85 85. 075. 01)85. 0( 2bbbbbcrfff23515323517700ywywbfthfth(受压翼缘改动遭到约束时)(受压翼缘改动未受约束时) 在纯剪切作用下)01( 235434. 541)01( 23534. 544102000200.hafahth.hafahthywyws(1)(2)(3)1.01 /R0.60.851.25bcr=fy/b2 在横向压力作用下1.2)( 1 . 11.2)(0.9 9 . 079. 01)9 . 0( c2cc,cccrcfff)0 . 251 ( 23559 .1828)5150( 23583. 14 .139

11、 .10280000300ha.fhath.ha.fhathywywc 相关方程相关方程 仅配置有横向加劲肋的腹板，其各区格应满足以下条件：12,2crcrcccr 同时配置有横向加劲肋和纵向加劲肋的腹板，其各 区格的部分稳定应满足： (i)受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格12121,1crcrcccr (ii)受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格1222,2222crcrcccr 思索腹板屈曲后强度思索腹板屈曲后强度 梁腹板在剪力作用下的极限承载力很长时间内是国际上研讨的抢手课题。许多学者先后提出过不同的计算实际和公式。GB50017规范援用通用高厚比s，给出梁腹板抗剪承载力设计值Vu的简化计算方法

12、：2 . 1 12 . 18 . 0 8 . 05 . 018 . 0 01s2 . 1ssssvwwu.fthV当梁仅设置支座加劲肋时，由于a h01，故s由下式计算：2359523534. 54100ywywsfthfth 纯弯曲作用下的腹板区段，腹板屈曲后，部分截面无力接受增大的压力。GB50017规范用本质上属于有效高度的方法，给出梁腹板屈曲后的极限承载力计算公式：xwcexexeuIthfWM211 325. 1 2 . 01125. 185. 0 85. 082. 0185. 0 0 . 1bbbbbbe 梁截面模量折减系数；Ix 梁截面全部有效的惯性矩；hc 梁截面全部有效的腹板

13、受压区高度； 腹板受压区有效高度系数。 研讨阐明，当边缘正应力到达屈服点时，工字形截面焊接梁的腹板还可接受剪力0.6Vu。在弯剪结协作用下，剪力不超越0.5Vu时，腹板抗弯屈曲后强度不下降。有鉴于此，国家规范将工字形截面焊接梁屈曲后承载力表达为如下相关方程：115 .02feufuMMMMVV式中 M，V 同一梁截面的弯矩和剪力设计值； 但是，当V0.5Vu，取V=0.5Vu；当MMf，取M = Mf ； Mf 梁两翼缘所承当的弯矩设计值，Mf=(Af1h12/h22+Af2h2)f； Af1，h1 较大翼缘的截面积及其形心至中和轴的矩离； Af2，h2 较小翼缘的截面积及其形心至中和轴的矩离

14、； Meu，Vu 梁抗弯和抗剪设计值。 假设仅设置支承加劲肋不能满足时，应在腹板两侧成对设置横向加劲肋以减小区格的长度。横向加劲肋的间距通常取12h0 。假想荷载法原理 假想程度力的取值 假想荷载法原理假想荷载法原理 在改动目前这种框架的稳定承载力计算方法的众多研讨在改动目前这种框架的稳定承载力计算方法的众多研讨中，假想程度荷载法愈来愈广泛地为工程界所关注，并已中，假想程度荷载法愈来愈广泛地为工程界所关注，并已由加拿大和欧洲等设计规范采用。由加拿大和欧洲等设计规范采用。 假想程度力法的根本原理如下图。初始倾斜率假想程度力法的根本原理如下图。初始倾斜率 使框架使框架蒙受力矩蒙受力矩M=Ph 的作

15、用，将这种作用转化为等效程度力的作用，将这种作用转化为等效程度力H=M/h=P 对无初始倾斜框架的作用，这种从整体等价效对无初始倾斜框架的作用，这种从整体等价效应出发而引入的程度力应出发而引入的程度力H称为假想程度力。称为假想程度力。H=PPh倾斜率P规定恰当的假想程度力，使其综合反映几何缺陷(初挠度、初偏心、初侧移等)和塑性铰邻域塑性变形的不利影响，在此假想程度力和实践荷载的共同作用下把原框架当作理想框架(无缺陷)进展二阶弹性分析，用由此而得的内力进展构件设计显然无须再思索各构件的计算长度(由于确定计算长度的过程本质上是二阶弹性分析的过程)，亦即总取 =1。此法既免去了确定计算长度的复杂过程

16、，又更好地反映了框架的承载力。 当然，假想程度力确实定必需经过与准确的二阶弹塑性分析结果的校准来确定。假想程度力法曾经经过了一系列基准校核。校核阐明，在一个相当宽的构件长细比范围内，由适用分析法得到的极限承载力非保守结果不超越5%。虽然校核采用的是宽翼缘工字钢W831(美国规范，截面公称高度203毫米，每米分量46公斤)，但对于绕强轴弯曲的其它宽翼缘截面，极限承载力误差不超越6% ，而绕弱轴弯曲时，极限承载力偏于保守的最大误差达26%。一些构筑假想程度力法的细节，包括斜柱，斜梁以及柱轴力较大时思索P- 效应的处置见以下图所示。N2q1q2q3q40.005q10.005q20.005q30.0

17、05q40.01N20.005N20.005N2柱轴力N10.25NE(欧拉荷载)时，在柱中截面处加假想程度力0.01N2，同时在柱两端反向加假想程度力0.005N2。这种施加假想程度力对理想框架进展弹性二阶分析的方法，是介于现行设计方法和准确分析之间的一种适用方法。弹性二阶分析亦可经过放大系数由一阶分析的结果近似求得，计算较为简便。由此而得的内力用于校核平面内稳定的相关方程时，计算长度取几何长度。与传统方法相比，这种方法要更经济些。假想程度力假设和简化的二阶弹塑性分析(假定塑性只出如今塑性铰截面)结合，有望逼近先进的构造分析法。二阶弹塑性分析处于开展之中，还没有积累足够的工程运用阅历，宜在简单的低层框架中先行运用。 假想程度力的取值假想程度力的取值 影响假想程度力取值的要素颇多，甚至于有些文献主张影响假想程度力取值的要素颇多，甚至于有些文献主张包括资料强度。包括资料强度。 欧洲规范欧洲规范(Eurocode 3) 规定假想程度力系数为：规定假想程度力系数为： 005.02002121rrrrcsnrnr15 .0 , 12 .021ns ， nc 框架的层数， 框架一层的柱数。加拿大设计规范(