电厂锅炉补给水和凝结水处理工艺设计

1、电厂锅炉补给水和凝结水处理工艺设计1. 设计任务1.1设计目的通过本设计，熟悉并掌握电厂给水处理工程设计所涉及的内容、原理及方法， 为此，本设计需要达到如下目的：（1）具备收集设计基础资料、分析资料和自我学习的能力；（2）具备系统选择的能力；（3）具备处理构筑选型和计算的能力；（4）具备总平面布置和高程布置的初步能力；（5）具备编写设计计算说明书的初步能力。1.2设计内容针对给定水质全分析资料、锅炉和汽机的有关参数以及所要达到的水质要求， 确定补给水处理系统、凝结水精处理系统，并分别进行各种主、辅设备的选型、计 算，绘制补给水处理系统图、平面布置图、凝结水精处理系统图及酸碱系统图等系 列图纸。

2、1.3设计要求（1）机组形式和装机容量为 2*300MW，锅炉为亚临界压力自然循环汽包炉，额 定蒸发量：1000吨/时。（2）汽水损失：正常运行时汽水损失及事故状况下汽水损失按规定取值；轴承冷却水系统补充水10吨/时；吹灰及点火燃油系统汽水损失10吨/时；化学及暖通用汽10吨/时。（3）水质分析数据表1水质分析数据水质指标单位数值水质指标单位数值pH值7.17Na+mg/L2.7悬浮固体mg/L48.3HCO3-mg/L65.88含盐量mg/L138SO42-mg/L17.9总硬度mmol/L1.82Cl-mg/L14.8全碱度mmol/L1.08游离CO2mg/L4.84Ca2+mg/L27

3、.4(COD ) Mnmg/L1.4Mg2+mg/L5.4活性SiO2mg/L6.82. 水质分析资料的校核水质资料是选择水处理方案和工艺系统、进行设备设计及确定化学药品耗量的 重要基础资料，所以水质资料的正确与否，直接关系到设计结果是否可靠。为了确 保水质资料准确无误，必须在设计开始之前，对水质资料进行必要的校核。校核.就 是根据水质各分析项目之间的关系。验证其数据的可靠性。水分析结果的校核，一般分为数据性校核和技术性校核两类。数据性校核式对 数据进行核对，保证数据不出出错：技术性校核式根据天然水中各成分的相互关系， 检查水分析资料是否符合水质组成的一般规律，从而判断分析结果是否正确。经过

4、校核如发现误差较大时，应重新取样分析。校核一般包括以下几个方面。2.1阴阳离子含量的校核根据电离平衡原理，水中各种阴离子单位电荷的综合必须等于各种阳离子的各 种离子总和。即K八A阳离子单位电荷总和为：阴离子单位电荷总和为：= 1.6% : 2.0% 所以阴阳离子含量的审查通过。2.2含盐量与溶解固体的校核、A -水中除溶解硅酸根外的所有阴离子之和，mg. L ;7 K/ 水中除铁、铝之外的所有阳离子之和，mg. L。一般溶解固体(RG的含量可以代表水中的总含盐量，但由于溶解固体(RG的测试方法所得结果是分离了悬浮物的滤液蒸发、干燥所得残渣，并不能完全代表 总含盐量，因此，用溶解固形物来校核总含

5、盐量，需做如下校正。(1) 碳酸氢根浓度的校正在溶解固体的测定过程中发生下面反应：由于HC0 3一变成CO；和h2o挥发损失，损失量为（2）其他部分校正实际测得的溶解固体除包括含水中阴阳离子浓度的总和外，还包括胶体硅、铁铝氧化物、水溶性有机物等，即1 所以（RG）校=RG - Si。？全一 R2O3 -、有机物HCOJ=2.8% :：: 5.0%所以含盐量和溶解固体的校核符合。2.3 pH的校核实测的pH值可能存在一些误差，因此利用水中的 HCO3一和CO2浓度，依据碳 酸平衡关系，计算水的理论pH值pH/，借此检查实测的pH值的准确性。要求其 误差.为对于pH :：: 8.3的水样，pH/可

6、按下式计算：所以芬=|pH _ pH, 7.17 7.36 =0.19 兰 0.2校正符合要求。2.4硬度和碱度关系的校核硬度校核碱度校核硬度及碱度均与表中所给数据符合。3. 补给水水量的确定已知资料：（1）机组形式和装机容量为 2*300MW，锅炉为亚临界压力自然循环汽包炉，额 定蒸发量：1000吨/时；（2）汽水损失：正常运行时汽水损失及事故状况下汽水损失按规定取值；轴承冷却水系统补充水10吨/时；吹灰及点火燃油系统汽水损失 10吨/时；化学及暖通用 汽10吨/时。设计机组对补给水水量的要求，除了要能满足正常补给水量外，还要在非正常 情况下，也能提供足够的合格补给水量。非正常情况是指机组启

7、动或是事故状况下 对水量的增加需要。具体的说，设计的补给水水量应满足下列诸方面需要。3.1汽水损失（1）正常运行时汽水损失D!这部分损失不包括排污及生产和非生产用汽，对于200 MW以上的机组，为锅炉最大连续蒸发量的1.5%。D, = n 1.5%=2 1000 1.5% =30 吨/时（2） 考虑机组启动或事故而要增加的水处理设备出力D2对于100MW及以上机组，为全厂最大一台锅炉连续蒸发量的 6%,所以D2 二 D 1.5% =1000 6% =60 吨/时（3）其他用汽损失D3这部分损失包括生产和非生产用汽，如锅炉点火及燃油系统用汽、吹灰系统用 汽、化学及暖通用汽、生活用汽等。轴承冷却水

8、系统补充水10吨/时；吹灰及点火燃油系统汽水损失10吨/时；化学及暖通用汽10吨/时。所以D3 =10 10 10 =30 吨/时（4）闭式热网损失D4经过论证，如果这部分水需要由化学补给水系统提供的话，那么其正常补给 水量按热网水量的1%2%考虑，或根据需要取值。该数据包括启动等非正常情况 的需要、但正常与非正常损失之和不得小于 20吨/时。DD 2% =1000 2% =20 吨/时（5）锅炉排污损失Dp不论正常与非正常情况，排污率 P均按规定的最大值取值，此时排污量为Dp 二 nDP%= 2 1000 1%=20 吨/时3.2补给水水量的计算化学补给水处理设备的正常供水量Qn为-30 3

9、0 20 20=100 吨/时化学补给水处理设备的最大供水量 Qmax为=30 60 30 20 20 = 160 吨/时向给水系统正常补充的补给水量Qw为=30 30 20 =80 吨/时正常情况下锅炉给水系统补水率aw%为4. 水处理系统选择水处理系统的选择是非常重要的，因为系统选择的好坏，直接关系到以后运行 的安全性和经济性。因此，应当根据锅炉型式、蒸汽参数、减温方式、原水水质等 因素，并考虑技术、经济两方面因素对系统进行综合比较， 选择合理的水处理系统。 4.1离子交换系统的选择系统选择（1）根据锅炉参数选择系统对于本设计的锅炉，即亚临界汽包锅炉，它们对炉水和给水水质要求很高，必 须采

10、用一级复床除盐加混床系统；某些情况下，可以采用简化的一级复床除盐加混 床系统、二级复床除盐和二级复床加混床系统。（2）根据锅炉减温方式选择系统采用混合式减温，减温灵活度比较大，对减温水水质要求很严，特别是SiO2，其含量宜在20g L以下，所以补给水必须是除盐水或蒸馏水，水处理系统也应该 是相应的除盐系统。（3）根据离子交换设备进水水质选择系统本组水质总盐含量较小，总阳离子含量小于35mmol. L，强酸阴离子含量小于2 3mmol. L，可以采用强型树脂的一级复床除盐系统或一级复床除盐加混床系 统。综合考虑，为了保证热力设备对水质的要求，并在经济上合理，选用一级复床 除盐加混床系统。床型选择

11、和树脂选择（1）床型选择床型不同，其运行方式也不同，为了克服顺流式固定床的再生剂量大，出水水 质差，浮动床的需要体外擦洗设备，设备复杂，树脂损耗大，不以低流速及间断运 行等缺点，采用逆流再生固定床。其运行时水流从上往下，而再生液是从下向上通过树脂层，再生剂量省，而出水水质好，废液排放少，但设备构造和运行比较复杂。（2）树脂选择凝胶型树脂比大孔型树脂价格便宜，货源充足，一般情况下首先考虑选用凝胶 型树脂。本组给定水源水质较好，阴阳离子总含量较低，有机物及氧化物含量均较 小，对树脂没有特殊要求。所以，选用凝胶型树脂。4.2预处理系统和预脱盐系统选择421预处理系统选择（1） 本组以地表水作水源，水

12、中悬浮物含量为48.3mg. L，接近50mg L用混凝澄 清过滤。如果水在某些时候含砂量或悬浮物含量较高，影响混凝澄清处理时，则要设置预沉淀设施。因悬浮物含量不高，为保证悬浮物的去除直接用混凝澄清过滤。（2）混凝剂的选择目前在水处理中，多采用聚合硫酸铁，它是一种棕红色粘稠液体，相对密度 1.451.50,碱化度在8%14%。设计中水处理的混凝剂选择聚合硫酸铁。聚合硫酸铁的优点： 适用范围广。适应原水浊度变化范围（60225mg/L）比较宽。 对原水中溶解性铁去除率高，设备正常运行时，不会发生混凝剂本身铁离子 后移现象，且药剂用量少。 与铝相比，铁盐生成的絮凝状物密度大，沉降速度快，最优pH值

13、范围比铝盐宽。受温度影响比铝盐小。 运行一旦不正常，用铁盐处理的出水中的铁离子会使水带色。铁盐和吕盐联 合使用，有利于处理低温水。预脱盐系统预脱盐装置在水处理系统中一般安置于预处理装置和离子交换器之间，对水进 行部分脱盐，这样可减轻离子交换器装置的负担。预脱盐装置一般用于原水含盐量 较高的场合，本组含盐量为138mg L ,所以不用进行预脱盐处理。4.3凝结水处理系统选择亚临界参数的汽包锅炉供汽机组，每台机组宜装设一套能处理全部凝结水的处 理装置（即处理量为100%）。凝结水处理的目的是为了去除系统的腐蚀产物和由凝汽器泄露而带入的盐类。凝结水处理系统原则上由三部分组成：前置过滤器一一除盐装置一

14、一后置过滤器。设计中采用覆盖过滤器加体外再生高速混床。选用凝结水系统的问题说明：（1）既要考虑满足要求，又要考虑设备少，投资省，对于亚临界汽包锅炉，选用 了前置过滤器。（2）混床中树脂比例的选用：氨化混床阳阴树脂比一般为 1：1。（3）后置过滤器一般采用树脂捕捉器，用于去除碎树脂。（4）混床树脂用大孔型树脂。（5）凝结水处理系统上要有足够的旁路管道及旁门阀门，以保证在任何情况下都 能送出足够的凝结水，不会影响机炉的运行需要。如当凝结水处理装置运行中压差 升高、流量减小时，就要依靠其系统的旁路管道及自动调节的旁路阀门，调节供出 的凝结水量。5. 水处理系统工艺计算 补给水处理系统的工艺计算，一般

15、顺序是由后向前逐级进行，即先计算混床， 在计算阴床、除 CO2 器、阳床、活性炭床、过滤设备、澄清设备。采用这样的计算 顺序原因有两方面：一是根据锅炉类型确定的补给水水质和水量是指补给水处理系 统最后一级出水；二是因为补给水处理系统各级都是自用水，自用水量要由前一级 设备提供。不计算后一级，前一级就无法计算。每一级设备的工艺计算顺序是：计算需要的出力，根据出力和允许流速选择设 备规格和台数，核算运行周期，再计算自用水量及药剂消耗。补给水处理系统的工艺计算及设备选择一般有如下原则：（1） 水处理系统设计出力（设备最大供水量），应能满足发电厂正常汽水损失 和因机组启动或事故而需增加的汽水损失之和，

16、各种药品耗量则按正常供水量计 算。（2） 设计水质是采用有代表性的年平均水质进行工艺计算，再以年最差水质对 系统设备台数和运行周期进行校核，要保证在最不利的条件下，设计的系统也能满 足发电厂正常生产的要求。（3）澄清池（器）设计不宜少于两台，对凝汽式电厂当有一台检修时，其余的 澄清池应能保证正常供水量（不考虑启动用水）。对热电厂澄清池检修可考虑在机 组低负荷时进行。 若澄清池只用于短期悬浮物含量高的季节性处理时， 可只设一台， 但应有旁路及接触混凝设施。（4）过滤器（池）设计不应少于两台，当有一台检修时，其余过滤器应能在正 常供水量时滤速不超过规定值的上限。每昼夜每台反洗次数宜按 12次安排。

17、（5）一级除盐的各类离子交换器设计台数不宜少于两台，其计算出力应包括系统中自用水量。正常再生次数宜按每台每昼夜12次考虑。当采用程序控制时，可按23次考虑。除盐设备可不设检修备用，当一台检修时，其余设备应能满足全厂正常补给 水量的需要。再生时需要的水量，对凝汽式电厂，可由除盐水箱贮存，因此设备处 理要包括再生时需要的供水量；对向外供热的电厂，当水处理设备出力较小时，可 同凝汽式电厂一样设置足够容积的除盐水箱贮存再生时需要水量，当水处理设备处 理较大时，应设置再生备用设备5.1补给水处理系统出力的计算自用水部分集中供水时，a =1.224243系统正常供水量QnQn a 100 1.2 = 14

18、4m / h20 20系统最大供水量 Qmax 二 Qn D2 =144 60 = 204m3/h5.2体内再生混床处理的计算（1）总工作面积取混床的流速v二50m/ h （一般v二4060m/ h ）正常AnQn14450=2.88m最大AmaxQmaxV20450=4.08m2（2）选择混床台数表2 XS系列阴阳混合离子交换器规格规格3出水量(M /H)滤速（M/H）材质高度（MM）重量（MM）© 5009.850A3衬胶3880900© 60014.150Illi39001100© 75012.550Illi39501250© 80025.150I

19、lli40001500© 100039.350Illi41251600© 15008850Illi48803510© 200015750Illi56006280© 250024550Illi56509020取混床的直径d = 2000mm = 2m 正常 帀比=纶 4笔"92，取1台And3.14x2最大nmaxM = 怛=4AmiL=± 竺=1.30，取 2 台Al砧 3.14 汉 2此时，n；Max -nM 1，满足设计要求，故采用2台直径为2m,高度为5.6m的混床。(3) 校验实际运行流速正常Qn典MAg4Qn二 d2 nnM

20、4 1443.14 22 1=45.86m/h校正结果在允许范围4060m/h内。Qmax4Qmax4 204最大VmaxM 2 M2' 32.48m/hAnmax兀d2nmax3.14汉 2 汉 2(4) 混床内树脂体积的计算选用的规格为© 2000的混床，其树脂总高为2m,根据阴阳树脂的工作容量之比 1: 2，得 hRc= 0.67m ； hRA = 1.33m所以11阳树脂 Vrc hA/rcd2hRC22 0.67 =2.10m3 台4411阴树脂 VRA A/rad2hRA22 1.33 =4.18m3 台44(5) 混床周期制水时间(6) 再生时用酸量100% 酸

21、：map 二 VRCg =2.10 75 = 157.5kgg取75kg /m3工业酸：1 100mai =m157.5508.06kg工业酸浓度 取 31%31再生酸液：1100mar = map157.53150kg再生液浓度 c取5%c5稀释用水：、， mar mai 3150 508.06, 3Va2.64m10001000进酸时间：(7) 再生时用碱量100%碱：msp =VRAg =4.18 70 = 292.6kgg取70kg/m31 100工业碱：mSj 二 msp =292.6 二 943.87kg工业碱浓度 取31%311 100再生碱液：msmsp292.67315kg再

22、生液浓度c取4%c4稀释用水：Vs 二匹 匹二 7315 一943.87 二 6.37m310001000进碱时间：(8) 再生时自用水量的计算反洗用水：置换用水：正洗用水：部分集中供应自用水：总用水：(9) 再生用压缩空气量取树脂混合用压缩空气比耗 q =2.4m3 (m2 min)，混合时间t =0.8min，压缩空气压力0.10.15MPa(10) 每天耗工业酸量(11) 每天耗工业碱量(12) 年耗酸量(13) 年耗碱量(14) 每小时自用水量由前级提供自用水：V1M nM二6276 1 =0.18tT348.9集中供应自用水：V2M =nnM二29空1 =0.084tT348.9总自

23、用水:VtM92.18348.91 =0.264t5.3强碱阴交换器的计算(1) 阴床设计出力(2) 总工作面积阴离子交换器中 流速：取25m/h，一般为2030 m/h(3) 选择阴交换器运行的台数表3 XS系列阴离子交换器规格规格出水量设备高度(mm)设备重量(kg)© 5004.93860580© 60074080980© 7509.7543401250© 80012.546501500© 100019.654311835© 15004458503180© 200078.561304630© 25001226

24、9008168© 3000176716012300注：滤速：25米/时；岀水量单位：立方米 /时 材质：A3衬胶选取规格为2000mm勺阴离子交换器此时，门爲，满足设计要求，故采用3台直径为2m高度为6.13m的 阴离子交换器。(4) 校验实际运行流速此时vn在2030m/h范围内，实际流速没有超过规定值，设计符合要求。(5) 进水中阴离子含量强酸阴离子由混凝剂带入的强酸阴离子量 Dn =0.35mmolL弱酸阴离子总阴离子(6) 每台阴床内树脂的体积(7) 正常出力时周期制水时间取 EA =300mol m3，般范围为 250 300mol m3(8) 正常出力时每台每昼夜再生次数

25、2424R = 一 1.3，取 2 次T 19.1(9) 每台再生时用碱量100% 碱：工业碱：再生碱液：稀释用水：Vms,r -ms,i2826 -364.653Is2.46m1000 1000进碱时间：再生碱液浓度为4%寸，其密度 取亍=1.0g/cm3(10) 每台再生用水量小反洗用水：置换用水：小正洗用水：正洗用水：集中供应自用水：总用水：(11) 每台再生用压缩空气量逆流再生顶用压缩空气量q为0.2 0.3m3 m2min ,取q =0.2m3 (m2 min)，压缩空气压力 0.030.05MPa(12) 每天耗碱量(13) 年耗碱量mSA =m? 7000 =1.46 7000

26、= 425.83t (以年 7000h 计) ,a2424(14) 每小时自用水量 由前级提供自用水:总自用水：Aa VtRnn33.52 2 2,Vtt n5.59t2424由集中供应自用水AV2R nn16.59 2 22424二 2.77t5.4除碳器的计算表4 除C02器设备规格产水填料高度设备总高设备重量型号规格配用风机型号(3m3/h)(mm )(mm)(kg)GTF-60$ 60016.84-72-11NO3250044101785GTF-80$ 80030.04-72-11NO3250044242836GTF-100$ 100046.84-72-11NO3.6370057703

27、165GTF-120$ 120067.84-72-11NO3.6370059864814GTF-150$ 15001064-72-11NO4370060816855GTF-180$ 18001524-72-11NO4370061749073GTF-200$ 20001874-72-11NO43700623411690GTF-250$ 25002934-72-11NO4.53700640717030注：1、设计进水CO2含量为330mg/l，当进水CO2含量大于或小于3300mg/l 时，塔咼可增减，填料层也相应增减(1) .除碳器设备出力正常出力：最大出力：(2) .除碳器的台数选择对单元制系

28、统，每套系统设除碳器1台，则水处理系统中除碳器总台数为：正常出力时台数 nD二nA，最大出力时台数 n= nWax所以 nr? = n n = 2n max 二 nQax 二 3每台出力为满足Qnmax -QmaxD，符合要求。(3) .检验除碳器的喷淋密度根据除碳器出力选用型号为GTF 150， 1500mm的大气除碳器， 配用风q ：60m m2h，符合要求。A i 选择的除碳器截面积，m2d选择的除碳器的直径，m(4) 除碳器进出水中二氧化碳的计算进水中的二氧化碳：式中HCO37, lcO32一阳床进水中相应物质的浓度，mmol/L2CO2阳床进水中二氧化碳的浓度，mg/L,其值可由下式

29、估算(5) .大气式除碳器的设备计算根据进水中 CO2含量进水水温，选取 25X25X3拉西瓷环的除 CO2器，在 表中获得填料高度。表5大气式除 CQ器的填料高度( m进水温度(C)152025303540进水中CO2含量(mg / L)671141652222873604432.53.153.154.04.04.04.02.02.53.153.153.154.04.02.02.52.53.153.153.153.151.62.02.52.52.53.153.151.62.02.02.52.52.52.51.61.62.02.02.02.52.5出水中的二氧化碳含量为35mg/L所需的解析面

30、积 A及填料高度H :式中Q 单台除碳器设计出力，m3/hc对数平均浓度差,k解析系数，采用拉西瓷环，S填料比表面积，m2/m3A1 除碳器截面积，m2(6) .大气式除碳器的风机校核风量 Q'=iQ =25 75 =1875m3/h风压 p =rH (295 392) =300 2 350 =950Pa式中i 气水比，i值约为 2030m3/m3，取25m3/m3r 单位填料高度的空气阻力，r值一般为200500Pa/m ,取300Pa/m。5.5强酸阳交换器的计算(1) 阳床设计出力正常 Q；=1 4 98 5 4m3/h最大 Qm&x 二 Qm&x = 209.8

31、54m'/h(2) 总工作面积阳离子交换器中 流速：取30m/h，一般为203om/h(3) 选择阳交换器运行的台数采用XS系列眼阳离子交换器，选取规格为 2000mm正常 nnC二也二纶口0 1.59,取2台A兀d2 3.14 汇 4最大nmaxC 二 血=4Amax口° 2.23,取3台Aind23.144此时，nmax色n： +1，满足设计要求，故采用3台直径为2m高度为6.13m的阴离 子交换器。(4) 校验实际运行流速此时vn在2030m/h范围内，实际流速没有超过规定值，设计符合要求。(5) 进水中阳离子含量总阳离子(6) 每台阳床内树脂的体积(7) 正常出力时周

32、期制水时间取 Ec = 800 mol. m3，一般范围为 800 900moLm315%20%的要求该单元制设计中，几乎满足阳床运行周期比阴床少(8) 正常出力时每台每昼夜再生次数2424R=1.4，取 2 次T 17.37(9) 每台再生时用酸量100 %酸:ma,pVRC EC g C10003.14 800 50 = 125.6kg1000工业酸：再生酸液:稀释用水:进酸时间:再生酸液浓度为5%寸，其密度 取t =1.025g/cm3(10) 每台再生用水量小反洗用水：置换用水：小正洗用水：正洗用水：集中供应自用水：总用水：(11) 每台再生用压缩空气量逆流再生顶用压缩空气量q为0.2

33、 0.3m m2min，取q = 0.2m3 (m2 min)，压缩空气压力 0.030.05MPa(12) 每天耗酸量(13) 年耗酸量(14) 每小时自用水量由前级提供自用水：C由集中供应自用水：V2C二 二9.96 2 2 = 1.66t2424总自用水：VtCtRnC= 28.8 2 2 =4.8t24245.6滤池及澄清池的计算滤池及混凝澄清设备的设计也有两种方法，一是根据出力对设备规范、结构尺 寸作详细的设计计算，二是按现有的定型设计选用定型设备。一般情况可按第二种 方法进行。561滤池的选择和计算滤池常用的有无阀滤池、虹吸滤池、重力式空气擦洗滤池等。火电厂最常用的 是重力式无阀滤

34、池。其设计如下：（1）滤池设计出力正常时：最大时：上述各式中1.04是考虑滤池反洗自用水而增加的系数，称自用水率。自用水率与水的处理方式有关，当混凝澄清处理时，该值取4%如果是压力式过滤器的直流混凝过滤，则该值可高达 20% b值为滤池出水的其他自用水量（如混凝剂配制 用水、冲洗用水等）。（2）滤池的选择根据设计出力从滤池定型规格中进行选择， 选择无阀滤池S 775标准,单台（格） 出力为Q二200 m3 h,每格尺寸为3.3 3.3（m），则再按下列关系确定台数n噺尸。 nmaxF取整数，但不得少于2台（格），且（n maxF -1）Q h2 -1200 =200m3. h -QFn =l7

35、1.24m h 成立，所以设计符合要求。（3）校验运行流速A1每台（格）滤池工作面积，m2其在允许范围10 18m h内，计算所得流速符合规定。所以，nmaxF为确定的设备台数（4）周期制水时间式中 VF每台（格）滤池的滤料体积，m3x滤料泥渣容量，在采用粒径为 0.51mm大理石和石英砂单层滤料时，水经澄清处理时的x值约为1250g/m3,水经直流混凝时的x值约为1500 g/m3; 对粒径为0.5 1mm单层无烟煤滤料的x值约为1500 g/m3；双层滤料的x值约为单 层滤料的两倍。滤池进水中悬浮物含量，对经混凝澄清处理的水，可取10mg/Lc2 滤池出水中悬浮物含量，一般为 25mg/L

36、(5) 每昼夜每台(格)滤池反洗次数2424R1.06 取2次T 22.71R不得超过规定值2,满足要求。(6) 反洗用水量式中q 空气擦洗强度，L/( m澄清池设计出力正常二 QnF =171.24m3/h最大 Qma/ = Qma/ =233.64m3/h 澄清池的选择 s),取q=15 L/( m2 s)t水洗时间，一般为510min。细砂过滤及变孔隙过滤适当延长，前者10 15min，后者 20min，取 t 二 10min。V 选用的滤池一次反洗水量(7) 自用水率校核V98 01自用水率-F 100% 100% =4.3%Qn T26.50nmax2计算所得自用水率，与事先假设值

37、4%相差不大，自用水校核符合要求。澄清池选择计算混凝澄清设备目前常用的有机械搅拌加速澄清池及水力循环加速澄清池、沉淀池和接触混凝设备用的较少。水力加速澄清池适用于进水悬浮物含量小于2000哑/L的原水，它们的出水悬浮物含量都可以达到10哑/L以下。本设计中悬浮物含量较少，选用水利搅拌式澄清池。表6水力搅拌式澄清池设计规格项目出力池径池高泥斗数总容积岀水槽形式单位m可根据计算的出力从澄清池定型规格中进行选择，如选用的澄清池单台出力为/hmm个3 m-环形数据2009.37.02250C1n c1 Qmax233.642 台nmax1.2 ：2 台Q200QmaxC每小时投加药液量 VC1 巴21

38、.410.134m3 1000c1000 "6%式中1.1 澄清池自用水率按10%考虑；c投加的混凝剂浓度，固体药剂一般配成10% 20%溶液投加，按16%计算；取整数，但不得少于2台，且所以，符合要求。(3) 加药系统计算采用湿投法，选择聚合硫酸铁为混凝剂，在溶液箱内配置成浓度一般为10%20%的溶液投入水中。因水中悬浮物含量较少，混凝时配置成16%的溶液。投加的混凝剂剂量Dn为每升25毫克(以含Fe£药品纯度，已知按Fe3+算，农=22% ；如果原水碱度很低，加入混凝剂后出水碱度低于0.4mmol/L时，则应考虑加碱措施。加碱量按保证出水碱度为 0.4mmol/L进行计

39、算。(4) 排污量计算正常运行时排污量：最大出力时排污量：式中 C1澄清池进水中悬浮物含量，48.3哑/LC2 澄清池出水中悬浮物含量，10哑/LC3 每升水中因投加药剂而产生的沉淀物数量，可根据反应式计算，25 16%液体计)。计算如下每小时加药量C1C1 1. 1Qn D N mi1000 ；1.1 171.24 251000 22%21.41kg每天加药量每年加药量C1c 1md-24mi -24 21.41 =513.8kg1C17000mima10007000 21.411000= 149.87tmg/L25000排泥浓度，mg /L（5）澄清池设计进水流量式中b取样等自用水量（不包

40、括排污），m3/h,取b=20mh6. 凝结水精处理系统的计算表7国产凝气式机组凝结水量机组（MW600300200125100凝结水量（m/h）-1460-665-410-318-2606.1处理水量对100%凝结水处理机组，单元制设计时每套处理装置的处理水量 Q CO即为该机 组一台的凝结水量。当化学补给水补入凝汽器时，计算的凝结水还需加上化学补给 水。6.2前置过滤器计算这套前置过滤器处理水量QC°为一台机组凝结水的处理水量。对目前国内使用的1800mm覆盖过滤器每台出力为450 m3. h （过滤面积54.4m2 ）。所需台数：n p_Q 型=1.48 2 即 nPr=2 台

41、Q 300Q 每台前置过滤器的出力，Q =450m3. h覆盖过滤器铺料纸粉浆液体积（一次用量）式中B一次纸粉耗量，其量大约为1m2过滤面积耗纸粉1Kg ；0.02 浆液浓度为2%布置在一起的覆盖过滤器只需配备一套辅料设备。所选用的辅料箱体积为一次 浆液提及的1.52倍。6.3体外再生空气擦洗高速混床的计算（1）台数的确定式中v高速混床运行流速，一般为 90-120m/h，取100m h ；A选用的混床截面积，混床直径取2000mm ny 备用台数，对于亚临界参数汽包锅炉供汽的汽轮机组， 采用中性工况运行的混合式凝汽器的简介空冷机组，每台机组设一台备用混床。即ny =1校核运行流速(2) 运行

42、周期hRA,hRc每台混床内阴阳树脂装载高度，mkim混床树脂每周期处理的凝结水量，对氢/氢氧型混床，约为ioooom, 对氨/氢氧型混床比氢/氢氧型混床可提高3-10倍2424每天再生次数R = 24240.08T 283.3(3) 每台混床再生一次用酸量100% 酸：工业盐酸：再生用酸液：稀释用水：Vmar mai 6280 -1012.9 5a 一 1000 一 1000 - . m进酸时间：丄60mar60 汇 6280"/minta23.4 min1000Ar p1000 3.14 5 1.025200体外再生混床阳树脂再生水平，氨化混床可取200 Kgm3 ;A1 选用的

43、阳床截面积，阳床直径取2000mm ;v再生液流速，一般为 4-8m/h，取5m h(4) 每台混床再生一次用碱量100%碱：msp =200hRAA =200 0.5 3.14 = 314kg工业液碱：再生碱液：稀释用水：msr -msi 7850 1012.9 小小 3 Vs6.8m10001000进碱时间：ts60msr60 785037.5min1000A sP 1000 3.14 4 1.0200体外再生混床阴树脂再生水平，氨化混床可取200 Kg m3 ;Ai 选用的阴床截面积，阳床直径取2000mm ;v 再生液流速，一般为 2-4m/h，取4m h（5）酸碱消耗量每天耗工业酸量

44、：年耗酸量：每天耗工业碱量：年耗碱量：（6）氨化混床用氨液量m3阴树脂用200L、26%以循环淋洗法进行混床的氨化，其氨液用量通常为每 的氨水。每次氨水（26%用量为每年氨水（100%用量为一次再生时稀释氨水（至 0.5%-1%）用水Vammam 26%(0.5% 1%) 1000285.74 0.260.01 1000=7.43m3/ (台次)（7）再生用水、用气耗量每次再生擦洗树脂用气量Vai1 :擦洗是在反洗之前进行，空气擦洗强度为3.4 4标m3/（m min）,空气压力为0.05MPa，擦洗次数一般为2030次，每次擦洗先 进气23min,再用水淋洗12min,如此循环。Vai122

45、 3.4 25 3 =800.7 标 m3/（台次）4式中，De阳树脂再生塔直径，m。每次再生擦洗树脂用水量Vw :淋洗水量可取0.40.5 m3/（m min）。VW22 0.4 25 2 =15.7m3/（台次）4反洗（反洗及反洗分层）用水量 Vb :流速1015m/h,时间各为15min1515322 10 60 2 7 22 10 6r31.4m/（台式中，Da阴树脂再生塔直径，m.正洗用水量V :通常按水耗20 m3/m计算V =20 hRAhRC A =200.5 0.5 3.14 =62.8 m3/（台次）混合树脂用气量Vai2 :气体流量通常为2.32.4标m3/（m min）

46、,压力为0.10.15MPa,时间为35min。Vai 222 2.3 4 二 28.89 标 m3/（m min）4每次再生总用气量：VaC° 二 Vai1 Vai2 =800.7 28.89 =829.59 标 m3/（ni min）每次再生总用水量：32= 5.3 6.8 62.8 31.4 15.7 7.43 二 129.43 m /（m min）每小时再生用水量：co Vt co129.433.,Vt- n ny3-1 = 0.91 m /hT283.37. 箱类的选择7.1除盐水箱对凝汽式电厂，除盐水箱（包括凝结水箱）其总有效容积为最大一台锅 炉每小时最大连续蒸发量的23

47、倍，并能满足机组启动和锅炉化学清洗需要当采用自用水集中供应时，可以设专用自用水箱，此时自用水从除盐水 箱中抽取。除盐水箱一般布置在混床之后，但也有设置在阴床和阳床之间的， 甚至在混床之后再设除盐水箱的两级除盐水箱，此时前一级除盐水箱兼做自 用水箱。所以，选用4台容积为800m3 （壁为阶梯型）的水箱，顶型为球面顶。7.2清水箱清水箱设置于无阀滤池之后，后接强酸阳离子交换器。清水箱不少于两台，有效容积对凝汽式电厂为12h清水耗用量。取 1.5h的清水耗用量7.3中间水箱中间水箱设置于除碳器与阴床之间，每套系统一台，共两台对单元制系统，中间水箱容积为每套设备出力的25min贮水量，最小不少于2m3。取3min的贮水量所以选用两台容积为10m3的水箱，顶型为平顶。7.4酸碱系统酸、碱、盐系统，一般包括贮存、输送、计量、稀释四个单元部分。(1) 贮存