不同制度轧制冷轧带钢退火后的组织性能 - 图文-

1、 第2期袁永文等:不同制度轧制的冷轧带钢退火后的组织性能25铁水预处理-+转炉冶炼.+精炼处理_薄板坯连铸连轧(连铸-+辊底式加热炉-+热轧-+控冷_卷曲_+(冷轧开卷+酸洗、冷轧-+退火-+平整一精整.+取样-+性能检验_+包装缴库_发货表l深冲用冷轧带钢的化学成分(质量分散,%惴clCIIe皿ic-l咖甲商6ofde叩面嘶唱埘枷ed矧p(,%曼.皇墅!曼丝10.015O.0lO0.170O.0lOO.006O.015钢坯出炉温度l 130;粗轧机和精轧机之间的增设超快速冷却系统;卷取温度720;精轧采用润滑轧制模式。冷轧压下率62.5%。采用罩式退火,退火温度690,保温4h。热轧原料规格

2、为4.O衄×1280衄.冷轧成品规格为1.5衄×1280衄。试验用钢用奥氏体区和铁素体区二种制度轧制,具体工艺参数见表2。带钢退火精整后沿其轧向、垂直于轧向和与轧向呈450方向各取三组,按研;/639786加工成拉伸试样,在wED一2型20kN电子万能材料试验机上进行力学试验,测得屈服强度、抗拉强度和延伸率、r值、n值,取平均值。2试验结果与分析2.1显微组织深冲用冷轧带钢采用奥氏体区和铁素体区二种工艺制度热轧,虽然都得到珠光体型组织,但铁素体的形貌特征明显不同。二种工艺制度热轧后成品的金相组织如图l所示。表2臭氏体与铁索体轧制各道次的温度参数1龇2咖删妇0fpr删玛pr|

3、I喇啊-妇“h0I讪iIlgin硼曲匝i协刊嫡k阿傩巾工艺RlR2R听nF2F3F4巧兀yr “奥氏体区轧制(b铁素体区轧钶圈l钢经二种不同轧铜制度后的显徽组织唧lMi蛐础妇dit呐lDlli嵋po嘲篇由图l可见,带钢经过热轧、冷轧以及罩式炉的再结晶退火后,二种制度轧制的组织中铁素体基本上均为多边形等轴晶粒,主要是由于在退火过程中组织发生了回复再结晶的变化。然而,轧制工艺对其最终的组织有很大的影响,铁索体区轧制的铁素体晶粒明显比奥氏体区轧制的晶粒要粗大。2.2力学性能带钢经二种工艺制度轧制和整理后,成品试样的纵向、横向和450方向的屈服强度、抗拉强度和延伸率的平均值对比于图2中。其力学性能的总

4、平均值以及该钢种相应规格的技术要求(Bxl252006见表3,其中DC01A和Dc01F分别表示该钢热轧时的奥氏体区和铁素体区轧制。由图2可见。深冲用冷轧带钢试样无论在纵向、横向还是在450方向取样,采用奥氏体区热轧后所得试样的屈服强度和抗拉强度的平均值均相对较高,26热处理技术与装备第30卷而采用铁素体区轧制后强度则相对较低;但表征其塑性和韧性的延伸率平均值,则奥氏体区热轧不及铁素体区热轧的高。图2钢经二种不同轧制制度后的力学性能Fig.211Ie眦舢cl脚廿ti“蛐med8加dinl啪pl嘲4350邑300善250菩抛150l50由表3可见,带钢性能总平均值,奥氏体区轧制的有较高的屈服强度

5、和抗拉强度,而铁素体区轧制的得到更高的延伸率。尤其是反映深冲性能的n值和r值,后者均高于前者。表3二种钢的力学性能Ta_ble3Mh朋ical p肿即而i botII醴髓h性能指标cro.2/MPa叮h/MP8t|J/%n rDcolA27l38433.30.181.DcolF25035636.30.201.75技术要求130280270410320.181.50二种工艺制度热轧,纵向取样得到最高延伸率的应力一应变曲线如图3所示。图3中,带钢经奥氏体区轧制后,屈服强度和抗拉强度分别达275MPa和370MPa,延伸率为32.5%;铁素体区轧制后,屈服强度和抗拉强度分别为245MPa和3加MPa

6、,延伸率达37.5%。二种工艺制度,前者强度较高,后者延伸率较好。采用二种工艺制度热轧,虽然技术指标均满足要求,但更准确反映深冲性能的延伸率和n值与r值,邑罨R瑁应变6应变(% (8臭氏体区轧制(b铁索体区轧嗣图3试样拉伸时的应力一应变曲线F嘻3Sb脚一曲面n咖0叩in蚓byh瞳IDlIing in奥氏体区轧制的性能指标均在临界值附近,远不及铁素体区轧制的性能指标理想。2.3铁素体区轧制后的组织性能分析奥氏体区轧制和铁素体区轧制二种工艺制度精轧温度不同(表2,得到的组织不同。采用奥氏体区热轧,在奥氏体再结晶区的变形可以通过奥氏体再结晶过程的反复进行使奥氏体晶粒细化;铁素体区热轧时,奥氏体在未再结晶区的变形得到形变的奥氏体晶粒,在变形奥氏体中形成变形带,而这形变带也可以作为铁素体的形核部位,因而有利于铁素体的晶粒细化【5】。关于这类深冲用冷