溷凝土结构设计PP教桉ppt课件

1、第一章 结构设计概论 目的要求：通过该课题的学习，学生能了解建筑结构的目的要求：通过该课题的学习，学生能了解建筑结构的类型、结构设计的基本要求；掌握建筑结构的作用的计类型、结构设计的基本要求；掌握建筑结构的作用的计算以及结构的耐久和耐火性设计；掌握相关的强制性条算以及结构的耐久和耐火性设计；掌握相关的强制性条文的内容。文的内容。教学重点：教学重点：1.结构设计的基本要求；结构设计的基本要求；2.建筑结构的作用建筑结构的作用3.结构耐久和耐火性设计结构耐久和耐火性设计教学难点：教学难点：1.结构分析；结构分析； 2.结构耐久和耐火性设计结构耐久和耐火性设计教学内容和步骤教学内容和步骤: 1.建筑

2、结构的类型；建筑结构的类型；2结构设计的基结构设计的基本要求；本要求；3建筑结构的作用；建筑结构的作用；4结构分析；结构分析；5结构结构耐火和耐久性设计；耐火和耐久性设计；6强制性条文强制性条文 结构设计概论 1.1 1.1 建筑结构类型建筑结构类型1.21.2结构设计的基本要求结构设计的基本要求一结构设计的一般程序：一结构设计的一般程序：1. 1. 方案设计：结构选型、结构布置、结构截面尺寸估算方案设计：结构选型、结构布置、结构截面尺寸估算2. 2. 结构分析结构分析3.3.构件设计：截面设计、节点设计构件设计：截面设计、节点设计4.4.绘制结构施工图绘制结构施工图二、结构设计的基本内容：二

3、、结构设计的基本内容：满足承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求，具体内容包满足承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求，具体内容包括：括：1. 1. 所有的结构构件均应进行承载能力包括屈曲失稳计算，所有的结构构件均应进行承载能力包括屈曲失稳计算，必要时尚应进行结构的倾覆刚体失稳）、滑移和漂浮验算，处必要时尚应进行结构的倾覆刚体失稳）、滑移和漂浮验算，处于抗震设防区的建筑尚应进行抗震的承载力计算；于抗震设防区的建筑尚应进行抗震的承载力计算；2. 2. 直接承受动力的构件应进行疲劳强度验算；直接承受动力的构件应进行疲劳强度验算；3. 3. 对使用尚需要控制变形值的结构构件应进行变形验算；对使用

4、尚需要控制变形值的结构构件应进行变形验算；4. 4. 对于可能出现裂缝的结构构件如混凝土构件），当使用中对于可能出现裂缝的结构构件如混凝土构件），当使用中要求不出现裂缝时，应进行抗裂验算；当使用中允许出现裂缝时，要求不出现裂缝时，应进行抗裂验算；当使用中允许出现裂缝时，应进行裂缝宽度验算；应进行裂缝宽度验算；5. 5. 混凝土构件尚应进行耐久性设计。混凝土构件尚应进行耐久性设计。 结构设计概论1.3建筑结构的作用建筑结构的作用概念：概念： “作用是指使结构和构件产生内力、变形和裂缝的各种原因。作用是指使结构和构件产生内力、变形和裂缝的各种原因。一、结构作用的种类：一、结构作用的种类：有直接作用

5、和间接作用地基不均匀沉降、温度、材料收缩变形等）。具体包括：有直接作用和间接作用地基不均匀沉降、温度、材料收缩变形等）。具体包括：1. 永久荷载：包括结构自重、土压力、预应力等。对常用材料和构件可参考永久荷载：包括结构自重、土压力、预应力等。对常用材料和构件可参考附录附录A采用。采用。2. 可变荷载：可变荷载：1楼面均布活荷载，见表楼面均布活荷载，见表1.1，1.2，1.3 2屋面活荷载屋面活荷载屋面活荷载包括屋面均布活荷载、雪荷载和积灰荷载。屋面均布活荷载不与雪荷屋面活荷载包括屋面均布活荷载、雪荷载和积灰荷载。屋面均布活荷载不与雪荷载同时考虑。载同时考虑。屋面水平投影面上的均布活荷载应按表屋

6、面水平投影面上的均布活荷载应按表1-4采用：采用：积灰荷载，其水平投影面上的屋面积灰荷载应按积灰荷载，其水平投影面上的屋面积灰荷载应按取值。取值。屋面水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：屋面水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：sk=rs0 式中式中sk-雪荷载标准值雪荷载标准值kN/m2）；）；r屋面积雪分布系数，与屋面形状有关，可查屋面积雪分布系数，与屋面形状有关，可查建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范； s0-基本雪压基本雪压kN/m2-），以当地一般空旷平坦地面上），以当地一般空旷平坦地面上. 统计所得统计所得50年一遇年一遇最大积雪的自重确定，可查最大积雪的自重确定，可查规定

7、：规定：l2/ l13时，按单向板设计；时，按单向板设计；l2/ l12时，按双向板设计；时，按双向板设计；2 l2/ l15跨，按5跨等跨计算 2若不等跨且跨差10时，按实际计算力矩分配法）2.跨度：与支座形式、支承长度、构件截面尺寸等有关。见教材P237附表A四）、内力计算及内力包络图1.内力计算：以五跨连续梁为例说明；总结：(1)欲求某支座截面最大负弯矩时，应在该支座相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。(2)求某跨内截面最大正弯矩时，应在该跨内布置活荷载，然后隔跨布置。(3)求某跨内最小正弯矩时，该跨不布置活荷载，而在其相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。 (4)求某支座截面最大剪力时，应在

8、该支座相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。一般对于n跨连续梁、板，有n1种最不利荷载组合。根据最不利布置最不利内力，即最大正弯矩(+)、最大负弯矩()和最大剪力()。等跨连续梁、板的内力计算可查中的内系数表，附表2.2为两跨至五跨等跨连续梁的内力系数表。不等跨连续梁、板的内力计算可查有关手册，或采用二次弯矩分配法等求解。 梁板结构五跨连续梁(或板)在六种荷载下的内力图梁板结构2.内力包络图：以三跨集中荷载作用下的主梁为例说明M包络图的画法等截面、等跨度梁、板查附表B超静定次数，结构破坏。4.结论：（1塑铰个数超静定次数结构变为机动体系。（2塑性理论：内、外力平衡，但转角相等的变形协调条件不满足；

9、 弹性理论：内、外力平衡且变形协调。（3控制截面的配筋比可控制调幅的大小、方向。梁板结构5.适用范围：（1在使用阶段不允许出现裂缝或对裂缝开展有较严格限制的结构(如水池池壁、自防水屋面等)以及受侵蚀性气体或液体严重作用的结构；（2直接承受动荷载作用的工业与民用建筑；（3要求有较高强度储备的结构；（4轻质混凝土结构及其他特种混凝土结构；（5预应力混凝土结构和二次受力的叠合结构。二塑性计算要点：弯矩调幅法 1.弯矩调幅法概念：先按弹性理论求结构控制截面的弯矩值，然后根据需要，适当调整某些截面的弯矩值，通常是对那些弯矩(按绝对值)较大的截面的弯矩进行调整。 截面弯矩调幅值与按弹性理论计算的截面弯矩值

10、的比值，称为调幅系数，可用下式表示： epeMMM梁板结构 2.弯矩调幅法的原则：（1钢筋宜选用HPB235、HRB335和HRB400，混凝土宜为C20-C45。 目的：保证塑性铰具有足够的转动能力，（2截面的弯矩调幅系数不宜超过0.25。 其目的是保证结构在正常使用荷载作用下不出现塑性铰；同时也保证塑性铰处混凝土裂缝宽度和挠度在允许限值内。（3弯矩调整后的截面相对受压区高度不应超过0.35，也不宜小于0.10；如果截面按计算配有受压钢筋时，在计算时，可考虑受压钢筋的作用。 控制截面相对受压区高度上限值的目的是为了保证塑性铰具有足够的转动能力。控制其下限值的目的是抑制裂缝开展过宽，以满足正常

11、使用状态要求。（4弯矩调幅后，梁、板各跨两支座弯矩平均值的绝对值与跨中弯矩值之和不得小于该跨按简支计算的跨中弯矩值的1.02倍；同时，各控制截面的弯矩值不宜小于简支弯矩值的1/3。 0002. 12MMMMPBPAP0BPAP31)(MMM或梁板结构（5保证构件受剪承载力节点构造：加密箍筋：箍筋截面面积增长20% ；箍筋的配箍率应满足下列要求： 加密范围：集中荷载，取支座边至最近一个集中荷载之间的区段； 均布荷载，取支座边至距支座边为1.05ho的区段(ho为梁的有效高度)。三等跨连续梁、板的内力计算四计算跨度相差超过10%的不等跨连续梁、板内力计算(1)按荷载的最不利布置，用弹性分析方法计算

12、各控制截面的最不利弯(2)在弹性分析的基础上，降低各支座截面的弯矩，其调幅系数 0.20；(3)当连续梁两端与梁或柱整体连接时，各支座截面的弯矩可按下式计算： (4)连续梁各跨中截面的弯矩不宜调整，其弯矩值可取考虑最不利布置并按弹性方法算得的弯矩值，且弯矩不小于简支梁跨中弯矩值的1.02倍与各跨两支座弯矩平均值之差,即 yvcsv03.0ff20mlqgMnvlqgV310ebVMM202. 10BPAPeMMMM梁板结构四、截面设计与构造要求（一板1.计算：1不进行抗剪承载力计算 缘由：板跨高比l/h较大，而荷载相对较小，一般情况下总是M/MuV/Vu2压力拱现象：M中跨或M中支减少202.

13、构造要求：A.板厚： 1/40(连续板)、 1/35(简支板)或1/12(悬臂板)，板的最小厚度尚应满足表2.2.1的规定。 B.受力钢筋：直径： 6、 8 12、14、16间距：当板厚h150mm时，不宜大于200mm；当板厚h150mm时，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm。支座锚固：伸入支座的锚固长度 5dC.分布钢筋：作用：固定受力钢筋的位置；承担由于温度变化、混凝土收缩所产生的内力；承担四边支承的单向板中长跨方向的弯矩；以及将板上的集中荷载分布在较大的面积上，以传给更多的受力钢筋。 等跨连续板的钢筋布置梁板结构 每米长度中不少 于5根直径8mm的钢筋板角配筋图直径：直径不宜小于6

14、mm； 分布钢筋的截面面积不宜小于受力钢筋截面面积的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%；间距：不宜大于250mm，对集中荷载较大的情况，分布钢筋的截面面积应适当增加，其间距不宜大于200mm。D.附加钢筋：板面；孔洞周边 楼板开设孔洞时的构造要求梁板结构二次梁的计算与构造要求二次梁的计算与构造要求 1、次梁的计算、次梁的计算 1按正截面抗弯承载力确定纵向受拉钢筋时，通常跨中按按正截面抗弯承载力确定纵向受拉钢筋时，通常跨中按T型截面计算，支座因翼缘位于受拉区，按矩形截面考虑。型截面计算，支座因翼缘位于受拉区，按矩形截面考虑。 2按斜截面抗剪承载力确定抗剪腹筋。当荷载、跨度较小时，按斜

15、截面抗剪承载力确定抗剪腹筋。当荷载、跨度较小时，一般只利用箍筋抗剪；当荷一般只利用箍筋抗剪；当荷 载、跨度较大时，可在支座附近设置载、跨度较大时，可在支座附近设置弯起钢筋，以减少箍筋用量。弯起钢筋，以减少箍筋用量。 3截面尺寸满足高跨比截面尺寸满足高跨比1/181/12和高宽比和高宽比1/31/2的的要求时，一般不必作使用阶段要求时，一般不必作使用阶段 的挠度和裂缝宽度的验算。的挠度和裂缝宽度的验算。 2、次梁的构造要求、次梁的构造要求 1次梁的钢筋组成及布置参见下图，次梁伸入墙内的长度一次梁的钢筋组成及布置参见下图，次梁伸入墙内的长度一般不应小于般不应小于240mm。 2当次梁相邻跨度相差不

16、超过当次梁相邻跨度相差不超过20%，且均布恒荷载与均布活，且均布恒荷载与均布活荷载设计值之比荷载设计值之比q/g3时，其纵向受力钢筋的弯起和截断可按下图时，其纵向受力钢筋的弯起和截断可按下图进行，否则应按弯矩包络图确定。进行，否则应按弯矩包络图确定。 图 2.2.15 等跨连续次梁配筋的构造规定 （a）无弯起钢筋 （b）有弯起钢筋 三主梁的计算与构造要求三主梁的计算与构造要求 1、主梁的计算、主梁的计算 1正截面抗弯计算与次梁相同，通常跨中按正截面抗弯计算与次梁相同，通常跨中按T型截面计算，支座按矩形截面计算。当跨中型截面计算，支座按矩形截面计算。当跨中 出现负弯矩时，跨中也应按矩形截面计算。

17、出现负弯矩时，跨中也应按矩形截面计算。 2由于支座处板、次梁和主梁重叠交错，且主梁负筋位于次梁与板的负筋之下，故截面的由于支座处板、次梁和主梁重叠交错，且主梁负筋位于次梁与板的负筋之下，故截面的 有效高度在支座处有所减小，其取值为有效高度在支座处有所减小，其取值为 当主梁受力钢筋为一排时当主梁受力钢筋为一排时 当主梁受力钢筋为二排时当主梁受力钢筋为二排时 3由于主梁一般按弹性法计算内力，计算跨度由于主梁一般按弹性法计算内力，计算跨度 取支座中心线之间的距离，而最危险的支座截面应取支座中心线之间的距离，而最危险的支座截面应 在支座边缘处，故其配筋的计算应取支座边缘的弯在支座边缘处，故其配筋的计算

18、应取支座边缘的弯 矩：矩： 4主梁主要承受集中荷载，抗剪计算中若无足主梁主要承受集中荷载，抗剪计算中若无足 够的跨中纵向钢筋弯起供抗剪，则应在支座处设置够的跨中纵向钢筋弯起供抗剪，则应在支座处设置 专门的抗剪鸭筋。专门的抗剪鸭筋。 5截面尺寸满足高跨比截面尺寸满足高跨比1/141/8和宽高比和宽高比1/3 的要求时，一般不必作使用阶段挠度和裂缝宽度的要求时，一般不必作使用阶段挠度和裂缝宽度 的验算。的验算。)9070()6050(00hhhh2*0bVMMbb梁板结构6附加横向钢筋：在次梁与主梁的相交处，由于主梁承受次梁传来的集中荷载，为保证主梁局部有足够的抗冲切承载力，可在S范围内设置附加横

19、向钢筋(箍筋或吊筋)，如下图 2.主梁纵向受力钢筋的弯起与截断，应使其抗弯承载力图覆盖弯矩包络图，并应满足有关构造要求。svyvsbysin2AmfAfF吊筋与附加箍筋的布置双向板肋梁楼盖一、双向板的计算一、双向板的计算 1、双向板破坏时的裂缝开展形式：如图示、双向板破坏时的裂缝开展形式：如图示破坏特点：板的四角上翘，板底中间出现第一批裂缝，延长并沿破坏特点：板的四角上翘，板底中间出现第一批裂缝，延长并沿450向四角扩向四角扩展；板面四角开裂。展；板面四角开裂。传力：板传递给四边支座的压力为各边中部大，两端较小。传力：板传递给四边支座的压力为各边中部大，两端较小。 钢筋混凝土双向板的破坏裂缝具

20、体内力分布取决于支承、嵌固条件、几何特征、荷载性质。二、计算A、弹性计算方法一单区格双向板按弹性薄板理论为依据进行计算，其内力分析比较复杂，通常根据不同的支承 条件，查相应的计算表格附表C进行计算。双向板肋梁楼盖二多区格双向板双向板跨中弯矩的最不利活荷载布置AA1.精确计算复杂，采用近似计算方法；2.活载的最不利布置1求支座的最大弯矩：各区格满布活载；2求跨内最大弯矩：应在该区格布置活荷载，然后双向隔跨布置活荷载，即形成如图所示的棋盘式布局。四边嵌固的单区格板 3.求弯矩：1求某跨内最大弯矩用连续梁、板方法调整荷载2qgp2qp 四边简支的单区格板双向板肋梁楼盖2求支座最大负弯矩中间区格：恒载

21、+满布活载四边嵌固的 单区格板边区格：按实际支承情况考虑三按弹性理论计算双向板支承梁 双向板支承梁计算简图荷载：三角形荷载；梯形荷载内力计算查或：按支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，但各跨内最大弯矩及支座处剪力值应按梁上原有荷载形式进行计算三角形及梯形荷载换算为等效均布荷载双向板肋梁楼盖B.塑性计算方法极限平衡法四边固定双向板极限平衡法的计算模式正塑性铰线 负塑线铰线一实验分析：从角点成450裂缝，裂缝处钢筋屈服，混凝土达极限压应变，在荷载基本不变的情况下，截面仍能承受弯矩并发生转动，此混凝土裂缝线即称为塑性铰线。极限平衡：四块板上均承受荷载，每块板周边均承受弯矩，但板并未拉裂，处于平

22、衡状态。 二极限平衡法的计算1. 假定：a.绝对刚体假定塑性铰线分割的四块板均为绝对刚体）；b.极限弯矩假定塑性铰线上有一定弯矩）；c.跨中铰线上无扭矩、剪力；d.各自平衡假定每块板内力平衡）2. 计算00yxMM，双向板肋梁楼盖三、截面设计与构造要求1.截面设计要点(一般不进行抗剪计算，只进行抗弯计算)A. 四边与梁整体连接的双向板，由于内拱作用，板的弯矩予应以折减：(1) 中间区格板的支座及跨内截面减小20%。(2) 边区格板的跨内截面及第一内支座截面： 2时不折减。其中 沿板边缘方向的计算跨度； 垂直板边缘方向的计算跨度。(3)角区格板各截面弯矩值不予折减。 llbllbllbbll2.

23、 2.构造要求按弹性理论计算时，将板分为图示三个板带,在中间板带上，按跨内最大正弯矩求得的单位长度内的板底钢筋数量均匀配置，在边板带上，按中间板带内的单位长度上的钢筋数量的一半均匀配置，支座处的负弯矩钢筋不予减小，沿支座均匀配置。按塑性理论计算时，板的跨内及支座截面钢筋通常均匀设置, 其余构造要求均同单向板。 双向板配筋时板带的划分(a)平行于Ly方向的配筋；(b)平行于Lx方向的配筋 楼 梯 一、概述二、现浇板式楼梯的计算与构造 适用范围：跨度不大梯段水平投影长度3 m），活荷载较小时。 组成部分：梯段板、平台板、平台梁。 前往 板式楼梯梁式楼梯 1、梯段板 1） 厚度：取l0(1/251/

24、30)（ l0 为梯段板水平方向的跨度）。 2） 荷载：活荷载、踏步自重、斜板自重。 留意：活荷载沿水平方向布置，而斜板的自重却是沿板的倾斜方向分布，为计算方便， 一般将荷载均换算成沿水平方向分布再进行计算。踏步自重亦折算为沿水平方向布置的 均布线荷载。 3） 计算单元：可取1m宽的板带或整个梯段板。 4计算简图：简化为计算跨度按斜板水平投影长度取值，荷载为沿斜板水平投影长度 上的均布荷载的水平简支板。前往图2.5.4 板式楼梯 5内力计算： 弯矩： 剪力： 6配筋：弯起式或分离式。 2、平台板 一般按单向板计算，当板两边 均与梁整体连接时，板的跨中弯矩 可按 计算，当板的一 边与梁整体连接而

25、另一边支承在墙 上时，跨中弯矩按 计算 3、平台梁：按简支的倒L型梁计 算，平台梁 截面高度一般取hl0/12 (l0为平台梁计算跨度)20max)(81lqgM考虑平台梁对梯段板的约束20max)(101lqgMcos)(21maxnlqgV20101)(lqgM2081)(lqgM前往 板式楼梯斜板配筋方案 三、现浇梁式楼梯的计算与构造三、现浇梁式楼梯的计算与构造 适用范围：跨度及荷载较大时适用范围：跨度及荷载较大时 组成部分：踏步板、梯段斜梁、平台梁组成部分：踏步板、梯段斜梁、平台梁 平台板平台板 1、踏步板：两端支承在梯段斜梁上的、踏步板：两端支承在梯段斜梁上的 单向板，通常取一个踏步

26、为计算单元，单向板，通常取一个踏步为计算单元， 并将梯形截面按面积相等的原则简化为同并将梯形截面按面积相等的原则简化为同 宽度的矩形截面简支梁计算。宽度的矩形截面简支梁计算。 构造要求：斜板厚度取构造要求：斜板厚度取3040mm， 每个踏步不宜少于每个踏步不宜少于28受力钢筋。布置在受力钢筋。布置在 踏步下面的斜板中，并沿梯段布置间距不踏步下面的斜板中，并沿梯段布置间距不 大于大于250mm的分布钢筋。的分布钢筋。 2、梯段斜梁：按倒、梯段斜梁：按倒L形截面梁计算，形截面梁计算， 踏步板下斜板为其受压翼缘，截面高度一踏步板下斜板为其受压翼缘，截面高度一 般取般取hl0/20。内力计算原理同板式

27、楼梯中。内力计算原理同板式楼梯中 梯段斜板梯段斜板. 前往(b) (c) 梁式楼梯(a)踏步板的计算简图；(b)楼梯斜梁的计算简图；(c)平台梁的计算简图3、平台梁与平台板 梁式楼梯的平台梁、平台板的计算与板式楼梯基本相同，不同之处在于，梁式楼梯 中的平台梁除承受平台坂传来的均布荷载和平台梁自重外，还承受梯段斜梁传来的集中 荷载。 四、折线形楼梯的计算与构造前往 折线形板式楼梯(a)折线形板式楼梯的荷载 (b)折线形板式楼梯在弯折处的配筋 分 布 钢 筋 不 少 于 8 3 0 0 每 个 踏 步 不 少 于2 8 斜 梁 分 布 钢 筋 不 少 于 8 3 0 0 每 个 踏 步 不 少 于

28、2 8 斜 梁 平 台 梁 （ a） （ b ） 雨 棚 一、概述 1、雨棚的类型： 2、雨棚梁兼作过梁的悬挑板式雨棚的破坏形式： 1雨棚板在根部发生受弯断裂破坏； 2雨棚梁受弯、剪、扭发生破坏； 3雨棚发生整体倾覆破坏。 二、雨棚的设计 一雨棚板的设计：悬臂板，按受弯构件设计，板厚 取ln/12。当雨棚板挑出长度ln0.61m时，板根部厚 度通常70mm；当挑出长度ln1.2m时，板根部厚度不 小于80mm，端部厚度不小于50mm。板承受的荷载除永久 荷载和均布活荷载外，还应 考虑施工或检修荷载沿板宽每隔1m考虑一个1KN的集中荷载，作用于板端）。 二雨棚梁的设计： 1构造尺寸：梁宽同墙厚

29、梁高同普通梁，但需为砖的模数。 2荷载类型：雨棚板传来的荷载 梁上的墙重及楼板传来的荷载 3荷载计算： 雨棚板传来的荷载：恒荷载+MAX均布活荷载、雪荷载） 恒荷载+施工荷载或检修荷载每隔1m考虑1KN） 梁上的墙重及楼板传来的荷载：见下图： 前往 雨篷计算简图 4内力计算：弯矩、剪力和扭矩 留意：计算扭矩时应分别计算两种不同荷载组合下的扭矩并取大值。 三雨棚的整体倾覆验算： Mr Mov 式中 Mr 抗倾覆力矩设计值，取0.8Grl2 Gr_雨棚抗倾覆力矩荷载，取雨棚梁尾端上部450扩散角范围水平长度为 l3内的墙体与楼面恒荷载标准值之和，见下图。 hwln时，梁、板荷载不考虑，反之全考虑墙

30、体荷载： hwln/3时全部考虑 hwln/3时按高度为ln/3的均布墙体自重考虑楼板荷载：前往 1.雨蓬板上均布荷载在雨蓬梁上产生的单位长度上的扭矩tq为: 雨篷梁的扭矩图2qbllqgt由在雨蓬梁支座处产生的最大扭矩Tmax为:0qmax21ltTl0雨蓬梁的净跨度；l雨蓬板的悬挑长度； b雨蓬梁的截面宽度 2.在均布荷载g和施工、检修集中荷载Q作用下，梁上沿单位长度上的线扭矩为tq及雨蓬梁的最大扭矩Tmax为:22blQblgltq3.比较两种结果，取其中最不利者作为最后的计算扭矩。 0qmax21ltT 4、雨棚的配筋： 雨棚板的配筋 按悬臂板计算，但必须配分布钢 筋，受力钢筋必须伸入

31、雨棚梁并 与梁中钢筋连接。雨棚梁按弯剪 扭构件设计配筋的，其箍筋必须 按抗扭钢箍要求制作。具体配筋 构造见右图：前往三雨棚的整体倾覆验算： Mr MovMr 抗倾覆力矩设计值，取0.8Grl2 Gr_雨棚抗倾覆力矩荷载，取雨棚梁尾端上部450扩散角范围水平长度为l3内的墙体与楼面恒荷载标准值之和，见下图。 图2.5.12 雨 篷 抗 倾 覆 计 算 简 图 1213. 08 . 0lxxlGMrr 第三章 单 层 工 业 厂 房 主要内容：单层工业厂房的结构组成与受力特点，构件选型 支撑的种类及作用，排架计算，独立基础设计。 大纲要求：重点掌握单层工业厂房的结构组成与受力特点， 柱下独立基础的

32、设计方法，一般了解排架结构计算简图及内力 分析方法。 单层工业厂房的结构组成与受力特点 一、结构组成 1、横向承重结构形式：排架、刚架 排架：柱与屋架或屋面梁铰接而与基础刚接 刚架：柱与横梁刚接 重点：钢筋混凝土铰接排架结构 2、屋盖结构：承重与维护 1有檩体系：小型屋面板、檩条和屋架包括屋盖支撑） 2无檩体系：大型屋面板包括天沟板）、屋面梁或屋架包括屋盖支撑） 3、吊车梁：承受并传递吊车荷载竖向荷载吊车自重及吊物重；水平荷载 吊车启动或制动时产生），联系纵向柱列。 4、排架柱：最主要的受力构件，承受所有荷载并传递给柱基。 5、联系梁、基础梁：承受维护结构荷载并联系纵向柱列。 6、抗风柱：传递

33、山墙风荷载给屋盖和基础。 7、根底：承受排架及基础梁传来的荷载并扩散传给地基。 二、受力特点 实际状况：厂房空间 任务，即某一构件受 力时，所有构件均产 生内力。 设计处理：将厂房结 构沿纵、横两个主轴 方向按横向平面排架 和纵向平面排架分别 计算。 1、横向平面排架： 受荷：见右图。 特点：承担大部分主 要荷载，跨度大，柱 根数少，柱中内力大 刚度差。 2、纵向平面排架： 受荷：见右图。 特点：主要承担纵向 水平荷载，刚度大， 内力小，一般可不做 计算。 一横向排架：横梁屋面梁或屋架）、横向柱列、根底传力途径：地基基础横向排架柱吊车梁吊车横向水平制动力墙体风荷载水平荷载地基基础横向排架柱联系

34、梁（基础梁）墙体荷载柱牛腿吊车梁吊车轮压屋架屋面板屋面荷载竖向荷载二纵向排架：纵向柱列、吊车梁、联系梁、基础等传力途径：地基基础纵向排架柱联系梁或受压腹杆向水平支撑屋架横抗风柱山墙风载吊车梁纵向吊车水平制动力作用：1、保证厂房结构的纵向稳定性和刚度； 2、承受荷载 单层工业厂房的结构构件选型与支撑布置 一、标准结构构件选型 1、屋面板与檩条：见教材。 2、屋面梁与屋架：见教材，注意屋面梁与各类型屋架的适用范围。 3、吊车梁：见教材。 二、柱的选型 1、矩形柱：外型简单，施工方便，费材，自重大，仅用于一般小型厂房或上柱，截 面高度不大于500mm。 2、I形柱：自重较轻，受力较矩形柱合理，广泛用

35、于各类中型厂房。 3、双肢柱：进一步将I形柱腹板挖空形成，更省料，适用于重型厂房。 三、基础选型 1、类型：杯形基础，壳体 根底，条形基础，爆扩短桩 根底，桩基础。 2、影响柱基选择的因素： 上部结构荷载的性质、大小， 工程地质条件。 3、杯形基础形式：阶形 与锥形见右图）。 留意：基础需深埋时采用高 杯基础。 四、结构布置 1、柱网布置：确定柱子纵向定位轴线之间的距离跨度和横向定位轴线之间的距离 （柱距）。布置原则如下： 1符合生产工艺和正常使用的要求； 2建筑和结构经济合理； 3施工方法上具有先进性； 4符合厂房建筑统一化基本原则； 5适用生产发展和技术革新的要求。 2、变形缝：伸缩缝、沉

36、降缝、防震缝。 3、支撑的布置： A、屋盖支撑 1屋架之间的垂直支撑和水平系杆； 2屋架之间的横向水平支撑；横向水平支撑是由交叉角钢和屋架上弦或下弦组成的水平架，布置在厂房端部及温度区段两端的第一或第二柱间。当屋盖结构的纵向水平面内的刚度不足，具有以下情况之一时，应设置上弦横向水平支撑：（a跨度较大的无檩体系屋盖，当屋面板与屋架连接的焊接质量不能保证，且山墙抗风柱与屋架上弦连接时。若能保证大型屋面板与屋架或屋面梁有三点焊接且屋面板纵肋间的空隙用C15或C20细石混凝土灌实，则可认为无檩体系屋盖刚度相当大，无须设置上弦横向水平支撑。（b屋面设置了天窗且天窗通到厂房端的第二柱间或通过伸缩缝时，应在

37、第一或第二柱间的天窗范围内设置上弦横向水平支撑，并在天窗范围内沿纵向设置一至三道通长的受压系杆。（c） 当采用钢筋混凝土拱形或梯形屋架的屋盖系统时，应在每一个伸缩缝区段端部的第一或第二柱间布置上弦横向水平支撑。当具有以下情况之一时，应设下弦横向水平支撑：（a山墙抗风柱与屋架下弦连接，纵向水平力通过下弦传递时；（b厂房内有较大的振动源，如设有硬钩桥式吊车，或5t及其以上的锻锤时；（c有纵向运行的悬挂吊车或电葫芦），且吊点设在屋架上弦时，可在悬挂吊车轨道尽头的柱间设置。 3屋架之间的纵向水平支撑； 4天窗架支撑。 B、柱间支撑： 作用： 提高厂房纵向刚度和稳定性设置位置：伸缩缝区段的中央或临近中央

38、的柱间 纵向水平支撑一般是由交叉角钢、直腹杆和屋架下弦第一节间组成的纵向纵向水平支撑一般是由交叉角钢、直腹杆和屋架下弦第一节间组成的纵向水平桁架。其作用是加强屋盖结构的横向水平刚度。水平桁架。其作用是加强屋盖结构的横向水平刚度。 当具有下列情况之一时，应设置纵向水平支撑：当具有下列情况之一时，应设置纵向水平支撑：(a)当厂房内设有托架时，将纵向水平支撑布置在托架所在的柱间，并向两当厂房内设有托架时，将纵向水平支撑布置在托架所在的柱间，并向两端各延伸一个柱间；端各延伸一个柱间；(b) 当厂房内设有软钩桥式吊车但厂房高度大，吊车吨位较重当厂房内设有软钩桥式吊车但厂房高度大，吊车吨位较重(如等高多跨

39、厂如等高多跨厂房柱高大于房柱高大于15m，起重量大于，起重量大于50吨吨)；(c) 当厂房内设有硬钩桥式吊车或当厂房内设有硬钩桥式吊车或5t及以上锻锤时；当吊车吨位大或厂房刚及以上锻锤时；当吊车吨位大或厂房刚度有特殊要求时，可沿中间柱列适当增设纵向水平支撑。度有特殊要求时，可沿中间柱列适当增设纵向水平支撑。 当设置下弦纵向水平支撑时为保证厂房空间刚度，必须同时设置相应的下当设置下弦纵向水平支撑时为保证厂房空间刚度，必须同时设置相应的下弦横向水平支撑，形成封闭的水平支撑系统。弦横向水平支撑，形成封闭的水平支撑系统。 垂直支撑一般由角钢杆件与屋架直腹杆或天窗架的立柱组成的垂直桁架，垂直支撑一般由角

40、钢杆件与屋架直腹杆或天窗架的立柱组成的垂直桁架，其形式为十字交叉形或其形式为十字交叉形或W形。形。(a) 当厂房跨度小于当厂房跨度小于18m且无天窗时，一般可以不设垂直支撑和水平系杆；且无天窗时，一般可以不设垂直支撑和水平系杆；(b) 当厂房跨度为当厂房跨度为1830m，屋架间距为，屋架间距为6m，采用大型屋面板时，应在每一，采用大型屋面板时，应在每一伸缩缝区的端部第一或第二柱间设置一道垂直支撑；伸缩缝区的端部第一或第二柱间设置一道垂直支撑；(c) 跨度大于跨度大于30m时，应在屋架跨度时，应在屋架跨度1/3左右的节点处设置两道垂直支撑，当左右的节点处设置两道垂直支撑，当屋架端部高度大于屋架端

41、部高度大于12m时，还应在屋架两端各布置一道垂直支撑；时，还应在屋架两端各布置一道垂直支撑；(d) 当厂房伸缩缝区段大于当厂房伸缩缝区段大于90m时，还应在柱间支撑柱距内增设一道垂直支时，还应在柱间支撑柱距内增设一道垂直支撑。撑。 B、柱间支撑：作用：提高厂房纵向刚度和稳定性。设置位置：伸缩缝区段的中央或临近中央的柱间。柱间支撑有下列情况之一时设置：(a) 厂房内设有重级工作制吊车，或中轻工作制吊车起重量在10t及以上时；(b) 厂房跨度在18m及18m以上，或柱高在8m及8m以上时；(c) 纵向柱的总数每排在7根以下时；(d) 设有3t以上的悬挂吊车时；(e) 露天吊车栈桥的柱列。 4、抗风

42、柱的布置： 5、圈梁、连系梁、过梁和基础梁的布置 1圈梁：设在墙内，与柱用钢筋连接，不承受墙体自重。 作用：将墙体与厂房柱箍在一起，加强厂房的整体刚度。 布置原则：详见教材。 2连系梁：连系纵向柱列， 增强厂房纵向刚度，并将风荷载传给纵向柱列，并 承受其上墙体重力。 3过梁：承受门窗洞口上部墙体的重力。 留意：进行厂房结构布置时，应尽可能将圈梁、连系梁、过梁结合起来。 4基础梁： 布置要求：详见教材。 排 架 计 算 一、排架计算简图 1、基本假定： 1排架柱上端铰接于屋架或屋面梁），下端嵌固于基础顶面。 2横梁屋架或屋面梁为轴向变形可忽略不计的刚杆。 2、排架受荷总图及计算单元： 3、单跨排

43、架计算简图：柱总高H柱顶标高基础顶面标高；上柱总高H1柱顶标高牛腿顶面标高；牛腿顶面标高吊车轨顶标高吊车梁高度轨道构造高度二、排架荷载计算1、恒载(1)屋盖恒载G1 屋盖恒载包括屋盖构造层找平层、保温层、防水层等）、屋面板、天窗架、屋架或屋面梁、屋盖支撑以及与屋架连接的各种管道等的重力荷载。计算单元范围内屋盖的总重力荷载是通过屋架或屋面梁的端部以竖向集中力的形式传至柱顶，其作用点位于屋架上、下弦几何中心线汇交处或屋面梁梁端垫板中心线处），一般在厂房纵向定位轴线内侧150mm处 ；(2) 悬墙自重重力荷载G5(3)吊车梁和轨道及连接件重力荷载G3 吊车梁和轨道及连接件重力荷载可以从有关标准图集中

44、直接查得，轨道及连接件重力荷载也可以按估算。 G3的作用点一般距纵向定位轴线750mm，当为重级工作制需设走道板或Q50t时，可取为1000mm。 (4)柱自重重力荷载 上柱自重重力荷载G2和下柱自重重力荷载G4分别作用于各自截面的几何中心线上，其中G2对下柱截面几何中心线有一偏心矩 . 屋面活荷载屋面活荷载Q1按屋面水平投影面积计算，取积灰荷载和按屋面水平投影面积计算，取积灰荷载和max屋面均布活载、雪载屋面均布活载、雪载3. 风荷载风荷载 (1)作用在排架柱顶以下墙面上的水平风荷载近似按均布荷载计算，其风压高度变化作用在排架柱顶以下墙面上的水平风荷载近似按均布荷载计算，其风压高度变化系数可

45、根据柱顶标高确定。柱顶以下墙面上的均布荷载可按下列公式计算：系数可根据柱顶标高确定。柱顶以下墙面上的均布荷载可按下列公式计算：（2作用在排架柱顶以上屋盖上的风荷载仍取为垂直于屋面的均布荷载，但仅考作用在排架柱顶以上屋盖上的风荷载仍取为垂直于屋面的均布荷载，但仅考虑其水平分力对排架的作用，且以水平集中荷载的形式作用在排架柱顶，其风虑其水平分力对排架的作用，且以水平集中荷载的形式作用在排架柱顶，其风压高度变化系数有矩形天窗时，按天窗檐口压高度变化系数有矩形天窗时，按天窗檐口 标高计算；标高计算； 无矩形天窗时，按厂房无矩形天窗时，按厂房檐口标高或柱顶标高计算。其计算公式为：檐口标高或柱顶标高计算。

46、其计算公式为：排架结构内力分析时，应考虑左吹风和右吹风两种情况。排架结构内力分析时，应考虑左吹风和右吹风两种情况。0wwzszkBwhhBlwFzsssskiniW02431211sinBwBwqBwBwqzskzsk022201114.吊车荷载吊车荷载（1吊车竖向荷载吊车竖向荷载Dmax、Dmin支座最大、最小垂直反力标准值，利用影响线求支座最大、最小垂直反力标准值，利用影响线求得，如图示；得，如图示； 吊车最大轮压吊车最大轮压Fpmax，最小轮压，最小轮压Fpmin， Fpmax和和Fpmin同时出现，那么同时出现，那么 阐明：计算排架考虑多台吊车竖向荷载时，对单跨厂房的每个排架，参与组合

47、的吊车阐明：计算排架考虑多台吊车竖向荷载时，对单跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不宜多于台数不宜多于2台；对多跨厂房的每个排架，不宜多于台；对多跨厂房的每个排架，不宜多于4台。当某跨近期及远期均台。当某跨近期及远期均肯定只设一台吊车时，方可按一台考虑。肯定只设一台吊车时，方可按一台考虑。（2横向水平荷载横向水平荷载 Tmax 取值如下：对于软钩吊车：当额定起重量不大于取值如下：对于软钩吊车：当额定起重量不大于10t时，应取时，应取0.12；当额定起重量为；当额定起重量为1650t时，应取时，应取0.10；当额定起重量不小于；当额定起重量不小于75t时，应取时，应取0.08；对硬钩吊车取；对

48、硬钩吊车取0.2 gQGFFnppminmaxipiyFDmaxmaxipiyFDminminiiyTTmaxgQTi41QgnTi（3吊车纵向水平荷载T0 吊车纵向水平荷载标准值，按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的采用，即 n施加在一边轨道上所有刹车轮数之和，对于一般的四轮吊车，n=1阐明：Tmax方向可左可右；无论单跨或多跨厂房最多考虑两台吊车同时刹车；计算T0时，不论单跨或多跨最多考虑两台；当厂房纵向水平有柱间支撑时，全部吊车纵向水平荷载T0由柱间支撑承受；当厂房无柱间支撑时，全部吊车纵向水平荷载由同一伸缩缝区段内的全部柱承受,并按纵向柱的侧移刚度大小分配。三、内力计算各荷载单

49、独作用其上，分别算出其内力。对于单跨排架，单独作用其上的荷载有8种 10/max0pnFT四、排架柱的最不利内力组合四、排架柱的最不利内力组合一控制截面一控制截面33：上柱底面：上柱底面11；牛腿顶面；牛腿顶面22；下柱底面；下柱底面二荷载组合：二荷载组合：规范规范要求，取下列最不利组合：要求，取下列最不利组合：由可变荷载效应控制的组合：由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：阐明：阐明：1、考虑多台吊车荷载组合时：竖向荷载，对单层单跨厂房按不多于两、考虑多台吊车荷载组合时：竖向荷载，对单层单跨厂房按不多于两台考虑，对单层多跨厂房按不多于四台考虑；水平荷载

50、，对单跨或多跨厂台考虑，对单层多跨厂房按不多于四台考虑；水平荷载，对单跨或多跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不应多余两台。房的每个排架，参与组合的吊车台数不应多余两台。Qik1QiGk9 . 02 . 1SSSniQikci1QiGk35. 1SSSni参与组合的吊车台数吊车工作制A1A5（轻、中级）A6A8（重级）20.90.9530.850.9040.80.852、由于多台吊车同时满载的情况可能性较小，所以当多台吊车参与组合时，其内力应乘以相应的荷载折减系数，如右表三最不利内力组合1、Mmax 及相应的N、V；2、 Mmax 及相应的N、V ；3、Nmax及相应的M、V；4、Nmin及

51、相应的M、V。阐明：11、2、4为避免大偏压破坏；1、2、3为避免小偏压破坏； 2对于3、4两种组合，当N为最大或最小时，可能的相应弯矩不只是一种缘由：水平荷载作用时，N0，但M不为0），注意选择组合项；3对于双肢柱，其腹板配筋是由剪力控制，故还需考虑： Vmax及相应的M、N； Vmax及相应的M、N留意：1恒载是永存的，无论何种组合均必须参与；2同一台吊车的Dmax、Dmin是同时作用的，不能只择其一；3同一台吊车的Tmax同时作用于左右柱上，方向可左可右；4同一台吊车的Dmax 、Tmax不一定同时产生，有Dmax时不一定有Tmax，但有Tmax时则一定有Dmax或Dmin ）；5左右风

52、不可能同时产生，二者只择其一；6在组合Nmax、 Nmin时，应使相应的M也尽可能大些，这样更为有利；7在组合Mmax时，有时虽然M不为最大，但其相应的N比Mmax时的N大得多小偏压或小得多大偏压），则也有可能更为不利；故上述六种组合，不一定包括了所有可能的不利组合。单层厂房排架柱设计单层厂房排架柱设计 选择柱的形式确定截面尺寸荷载计算内力计算内力组合配筋计算 牛腿设计 吊装验算一、截面设计：一使用阶段计算：1、截面尺寸：上柱矩形），下柱矩形或工形）2、内力组合的取舍M、N、V）3、配筋计算要点：矩形或工形等实腹柱（ M、N） 偏压构件计算； 双肢柱（ M、N、V ）二施工阶段吊装验算要点(承

53、载力、裂缝宽度验算)留意：1、自重1.5动力系数；2、结构重要性降低一级，一般00.9；3、混凝土强度取吊装时实际强度，普通70实际强度4、柱在吊装时的荷载短期效应下的最大裂缝宽度不大于0.15mm0.2mm。skskskAhM087.0 二、柱的吊装验算：截面的简化、配筋图的简化 1、吊装方式：平吊，翻转900起吊。 当柱中钢筋能满足运输、吊装时的承载力和裂缝验算的要求时宜采用平吊，反之 采用翻身吊。 当承载力裂缝宽度验算不满足要求时，应先采用调整或增设吊点以减小弯矩的方法或采取临时加固措施来解决。当采用这些方法或措施有困难时，可采用增大混凝土强度等级或增加纵筋数量的方法。 三、牛腿设计一牛

54、腿的受力特征及破坏形态短牛腿： 长牛腿： （按悬臂梁设计）a竖向荷载合力作用点至牛腿根部柱边缘水平距离1、牛腿的受力特点：从光弹性试验知：牛腿顶部上边缘附近存在着与上边缘平行的主拉应力；牛腿斜边附近的主压力轨迹线大体与ab平行；上柱根部与牛腿交界线附近存在着应力集中现象。2、破坏形态：压弯破坏： 纵筋配筋率偏小斜压破坏 ： 牛腿承载力计算的依据模式。剪切破坏 ： 牛腿与下柱的交接面上出现一系列短而细的斜裂缝 0ha 0ha 75. 0/10ha75. 01 . 0/0ha1 . 0/0ha当承载力裂缝宽度验算不满足要求时，应先采用调整或增设吊点以减小弯矩的方法或采取临时加固措施来解决。当采用这

55、些方法或措施有困难时，可采用增大混凝土强度等级或增加纵筋数量的方法。 三、牛腿设计一牛腿的受力特征及破坏形态短牛腿： 长牛腿： （按悬臂梁设计）a竖向荷载合力作用点至牛腿根部柱边缘水平距离1、牛腿的受力特点：从光弹性试验知：牛腿顶部上边缘附近存在着与上边缘平行的主拉应力；牛腿斜边附近的主压力轨迹线大体与ab平行；上柱根部与牛腿交界线附近存在着应力集中现象。2、破坏形态：压弯破坏： 纵筋配筋率偏小斜压破坏 ： 牛腿承载力计算的依据模式。剪切破坏 ： 牛腿与下柱的交接面上出现一系列短而细的斜裂缝 0ha 0ha 75. 0/10ha75. 01 . 0/0ha1 . 0/0ha二牛腿截面尺寸的确定

56、1、牛腿宽度同柱宽；2、牛腿外边缘高和底面倾斜角：牛腿外边缘高h11/3h,200mm,一般取h1200300mm；牛腿底面倾斜角450，一般取4503、牛腿总高h：由斜截面抗裂条件控制式中 分别为作用于牛腿顶部按荷载标准组合计算的竖向力和水平拉力值； 裂缝控制系数，对支承吊车梁的牛腿，取 ，其它牛腿，取 ； a 竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离，此时应考虑安装偏差20mm，当考虑20mm安装偏差后的竖向力作用线仍位于下柱截面以内时，取a=0；b 牛腿宽度；h0 牛腿与下柱交接处的竖向截面有效高度，取 ，当 时，取 ；hkvkFF,00/5.05.01habhfFFFtkvkhkvk65.0

57、80.0tan110aahhs45454、垫板局部承压验算A局压面积若不满足时：应采取加大受压面积； 提高混凝土强度等级；在牛腿表面设置钢筋网等。三牛腿配筋计算与构造要求1、配筋计算:通过上述分析可将牛腿看作：纵筋为水平拉杆，混凝土压力带为压杆的三角形桁架，如图示：故： 令:则有：注：a应考虑20mm的安装偏差，当a0.3h0时，取a0.3h0cvkcfAF75.000hAfahFaFssysshV2 . 1/,85. 000hahssssyhYvsfFhfaFA2 .185.002、构造要求：见图示1纵筋：纵向受拉钢筋宜采用HRB335或HRB400级钢筋，根数不宜少于4根，直径不应小于12

58、mm。 0.2%bh0或0.45bh0ft/fY As 0.6%bh02)弯筋：a/h00.3时应设置弯筋以限制牛腿斜裂缝的开展 弯起钢筋宜采用HRB335或HRB400级钢筋，并宜设置在牛腿上部l/6l/2之间的范围内,其截面面积不宜小于牛腿 纵向受拉钢筋截面积的1/2，其根数不宜小于 2根，直径不宜小于12mm。3箍筋：水平箍筋的直径应取812mm，间距120150mm，且在上部2h0/3范围内的水平箍筋总截面面积不应小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的1/2。 四、柱下单独基础设计只对轴心受压基础作要求 1、基础底面尺寸的确定确定：假定基底压应力p均布 式中 f经深度和宽度修正后的地基承载

59、力设计值 以kN/m2计。 设为基础及其上填土的平均重度，H为基础的埋置深 度，则G=AH ，代入得：HfNAfAGNp 2、地基基础的破坏形式： 3、基础高度的确定： 满足构造要求和抗冲切承载能力的要求。 设计处理：先根据构造要求和设计经验初步确定基础高度，然后进行抗冲切验算。 1对现浇柱下基础，为锚固柱中纵向受力钢筋，要求基础有效高度 2对预制柱下基础，为嵌固柱子，要求杯口有足够的深度H1；为抵抗吊装时柱对杯 底底板的冲击，要求杯底有足够的厚度a1；为使预制柱与基础牢固结合，柱与杯底之间 应留空50mm，故 hH1+a1+50 式中，H1，a1表116与117。 H1 alh 0ps 4、

60、抗冲切验算 荷载：向下的轴心压力N和向上的土壤净反力Pn 柱基的冲切破坏 验算公式： 式中各项含义及取值详见书P363364页 FlnltlpAFAfF126 . 0 5、基础底板配筋计算 在地基反力的作用下，柱下单独 基础可视为双向挑出并固定于柱周边 的悬臂板，其单向配筋可按柱边截面 计算，当为阶梯形柱时，还应按变阶 处截面计算。基础一般不需进行剪力 配筋。 计算各向弯矩时，可将基础底板 划分为四块梯形，将此梯形面积上的 地基净反力的合力Q乘以其作用点到 柱边的距离e即得柱边截面弯矩。 如沿长边a方向： 式中 0.9根据经验确定的内力臂 系数ysnnfhMAbbaapeQMaabbbbeaa