搅拌站基础计算

1、目录肇花三标东岸搅拌站基础设计及验算 错 误 !未定义书签1. 筒仓基础设计及验算 错. 误 !未定义书签抗拔及承压工况计算 错. 误 !未定义书签钢管桩入土深度计算 错. 误 !未定义书签2. 主机架基础设计及验算 错. 误 !未定义书签3. 送料系统基础设计及验算 错. 误 !未定义书签4. 操作室基础设计及验算 错. 误 !未定义书签5. 配料系统基础设计及验算 错. 误 !未定义书签搅拌站基础设计及验算* 项目部拟采用 HZS100和 HZS75搅拌站各一台， 现在根据厂家图纸和现场地基条 件设计和验算搅拌站基础。搅拌站基础主要分五大基础：筒仓基础、主机架基础、送料系统基础、操作室基

2、础和配料系统基础。计算中，筒仓考虑风荷载并根据地质条件使用钢管桩增强抗拔。 其他基础均根据图纸采用混凝土扩大基础， 其中土质承载力根据 工程地质勘察报告 ， 地基承载力取 90kPa。1. 筒仓基础设计及验算根据肇花项目东岸搅拌站选址地质情况，筒仓基础拟采用钢管桩配上混凝土承台 作为承载基础。图 筒仓基础结构混凝土扩大基础拟采用的混凝土结构。钢管桩拟采用直径630mm，壁厚为 6mm 。将混凝土如图均分 4 份，根据北江特大桥勘探资料，表面土层为素填土，允许承 载力为 90kPa。抗拔及承压工况计算根据实际工作分析，抗拔最大工况为风荷载最大且筒仓空载：如图所示，风荷载作用位置 H=15m，风级

3、按 12 级风，风压 p 取：F 1.3kPa 3 12 0.5 3 (3 0.8) 54.21kN ；风荷载产生弯矩： M FH 54.21 15 813.15kN m ；另外，考虑 e 0.1m偏心，其中筒仓空载载荷载取 mkg 200kN ， 则： Mek 0.1m 200kN 20kN m，M em 0.1m 1400kN 140kN m对钢管桩产生附加荷载 F 的计算：M M M e M 0 ， MFd ；mm g 1400kN ，1.95m和故，F1M2d1Me2d1833.15kN m2 1.95m213.6 kN ；F2 M M M e 833.15kN m 301.9kN ；

4、 d2d 22.76m所以，钢管桩承载力：每份混凝土质量： mt gvg 2.6 1.75 1.75 0.5 10 39.8kNRmaxmmg439.8 301.9691.7kN ， Rminmkg301.9 k 39.84212.1kN （方向向上)图 筒仓风荷载风向平行钢管所在正方形的边长和对角线时，力偶臂分别为：d1 d 2 2.76m 。每份混凝土承压： Rh A 1.75 1.75 90 275.6kN所以，钢管桩承压： Ry Rmax Rh 681.15 275.6 405.55kN钢管桩抗拔荷载不小于于，承压荷载不小于，故考虑入土深度按满足承压要求计算。钢管桩入土深度计算图 XX

5、#地质图根据地理位置，选择 XX#墩位置作为地质参考表 XX#地层相关数据土层编号土层土质土层厚度（m）q fi (Kpa)钢管桩受 力（ kN）总受力（KN）总深 （m）1素填土332粉质粘土413淤泥质粉质粘土8254粉砂50根据港口工程灌注桩设计与施工规程 （ JTJ-2001），钢管桩的入土深度可按下下式计算：PmaxULiq fiqRA / R其中：Pmax单桩极限承载力（ kN）；U钢管桩截面周长（ m）；qfi第 i 层土的极限侧摩阻力标准值（ kPa）；Li钢管桩穿过第 i 层土的确长度（ m）；qR单桩极限端阻力标准值（ kPa）；A桩身截面面积（ m2）；R单桩垂直承载力分

6、项系数，一般取。有试桩资料时取，无试桩资料时取。其中，qR0kPa ，端阻力不考虑计算。由表计算根据 Rmax R 405.55 1.65 669.2kN 可知，钢管桩深度在第三层土层中，由条件：深度范围 6.7m L 14.7mLiqfi qRA / R 0.63 (L1qf1 L2qf 2 qRA)/ R RmaxRmax R N 2Dq f 2L2669.2 521.30.63 3.14 256.79.6910m钢管桩承台配筋设计与验算图 筒仓基础结构受力图如图所示，在筒仓满载且风荷载和偏向产生的弯矩方向垂直对角线时，承台弯矩最大。以钢管桩阵列的几何中心分析，风向和偏心方向沿 1-4 对

7、角线方向 由条件得：R1R2R4mmg4R3mmg4301.948.1kNmmg14004350kN301.9 651.9 kN可以看出， 3-4 方向和 2-3 方向弯矩最大，根据R2R4R3R4350651.90.54 ，l 2 41.95m推出集中荷载距离两支点的距离a和b分别为； a0.54 1.951 0.540. 68m ， b1 1.951.27m1 0.54故， MabF ab(R2 R4 ) a b a b0.68 1.27 (350 651.9)1.95443.72kN m （偏保守，混凝土自重不考虑）设计保护层厚度为 5cm，采用二级钢筋 16mm 钢筋则：扩大基础的砼强

8、度为 C25，砼的轴心抗压强度设计值 Ra 11.9N / mm2 ，砼的轴心 抗拉强度设计值 Rt 1.27N / mm2主筋采用 HRB335钢筋， Rg 300N / mm2 （普通钢筋的抗拉强度设计值）箍筋采用 HRB335钢筋， Rg 300N/ mm2 （普通钢筋的抗拉强度设计值）正截面强度设计计算时 b=， h=1) 承台受力筋配筋假设钢筋保护层为 5cm，则结构有效高度 h0 h a 0.5 - 0.05 0.45mMjMuRa bx h0得： 443.72kN m11.9 106 N/m1.251.75mx0.45m- )x2解得: x2 0.9x 0.053 0,b b2

9、4ac2a0.90.92 4 0.05320.0633mbh0 0.56 0.45 0.252m于是得：fcdbx 11.9 1.75 0.0633 43.94cm2 fsd300min A0 0.15% 1.75 0.45 11.81cm2以 142013布置， A s 43.99cm 2 ，配筋率为43.99 0.559% 。3.5 0.45全截面配筋布置。抗剪强度设计正截面抗剪：砼提供抗剪 Q1 A 3038.75KN 1149.8KN满足抗剪要求！斜截面抗剪：箍筋配筋率：nkak2 2.0096 0.214%kbSk125 15箍筋和砼能承受的剪力为：Q2 0.0349bh 0 2 p

10、 R kRgk 2485.19KN 1149.8KN满足斜截面抗剪要求！2. 主机架基础设计及验算根据厂家图纸，主机架每支腿荷载 120kN，由于结构宽矮且重量相对较小，故不 考虑风荷载和偏心的影响。两种搅拌站扩大基础尺寸均为 1m1m，其中入土深度。承载力 Rmax A mg 90 1 26 1.1 61.4 120 ，故不满足要求！由条件： R a2hgaRhg12090 26 1.11.4m，取尺寸为3. 送料系统基础设计及验算根据厂家图纸，送料系统每支腿荷载考虑风荷载和偏心的影响。50kN，由于结构宽矮且重量相对较小，故不两种搅拌站扩大基础尺寸均为，其中入土深度承载力 RmaxA mg 90 0.52 26 0.5319.25 50 ，故不满足要求！由条件： R a2hgaRhg90 26 0.5 0.8 1m，取尺寸为4. 操作室基础设计及验算根据厂家图纸，操作室每支腿荷载 10kN，由于结构宽矮且重量相对较小，故不考 虑风荷载和偏心的影响。两种搅拌站扩大基础尺寸均设计为，其中入土深度。承载力 Rmax A mg 90 0.52 26 0.53 19.25 10 ，故满足要求！5. 配料系统基础设计及验算根据厂家图纸，配料系统每支腿荷载分 120kN