sw6与ansys的软件实习报告

1、专业应用软件综合训练专 业：班 级：学 号：姓 名：指导教师：时 间：2015 年7月15 日1 专业软件SW6±机训练1.1 SW6软件介绍及功能1.2 SW6在本专业中的应用和特点1.3 SW6工程问题应用训练1.3.1 问题描述1.3.2 参数设定及说明1.3.3 计算结果及分析2 专业软件ANSYS1机训练2.1 ANSYS软件介绍及功能2.2 ANSYS在本专业中的应用和特点2.3 ANSYS工程问题应用训练2.3.1 问题描述2.3.2 参数设定及说明2.3.3 计算结果及分析1专业软件SW6t机训练1.1 SW啾件介绍及功能SW6 是以 GB150 GB151 GB12

2、337 JB4710及 JB4731 等一系列与压力容器、 化工过程设备设计计算有关的国家标准、行业标准为计算模型的设计计算软件。1.2 SW6在本专业中的应用和特点SW6包括十个设备计算程序，分别为卧式容器、里盗、固定管板换热器、叠头式换热器、填函式换热器、U形管换热器、带夹套立式容器、球形储罐、高压 容器及非圆形容器等，以及零部件计算程序和用户材料 数据库管理程序。SW6零部件计算程序可单独计算最为常用的受内、外压的圆筒和各种封头， 以及开孔补强、法兰等受压元件，也可对HG20582-1998钢制化工容器强度计 算规定中的一些较为特殊的受压元件进行强度计算。十个设备计算程序则几乎 能对该类

3、设备各种结构组合的受压元件进行逐个计算或整体计算。为了便于用户对图纸和计算结果进行校核，并符合压力容器管理制度原始数 据存档的要求，用户可打印输入的原始数据。SW6计算结束后，分别以 屏幕显示简要结果及直接采用 WORD格形式形成 按中、英文编排的设计计算书等多种方式，给出相应的计算结果，满足用户 查阅简要结论或输出正式文件存档的不同需要。SW6iZ Windows为操作平台,不少操作借鉴了类似于 Windows的用户界面, 因而允许用户分多次输入同一台设备原始数据、在同一台设备中对不同零部件原 始数据的输入次序不作限制、输入原始数据时还可借助于示意图或帮助按钮给出 提示等，极大地方便用户使用

4、。一个设备中各个零部件的计算次序， 既可由用户 自行决定，也可由程序来决定，十分灵活。1.3.1 问题描述1.3.2 参数设定及说明（52000x6000双鞍座支承的内压容器设计设计条件:设计压力工0.35 MPa,设计温度£=100匕容器内径口产000 mm»筒体长度4 = 6000 mm（焊缝至焊缝）煌缝系数9 = 0.85,腐蚀裕筮C2- 1.5 mm物料密度 p=1500 kg/m3 同=113 MPa鞍座 JB/T 4712-92 A 型，120 ,包角,材料 Q23AA F 设备材料Q235-A,设备不保温.1-6050V"=5。0瓦= 220 .G-

5、600D0钢制卧式容器计算单位过程设备设计计算软件包压力容器 专用计 算 条件简 图设计压力 p_0.35MPa 设计温度t100C产I1(1筒体材料名称Q235-Bi市3过头材料名称Q235-B过头型式椭圆形筒体内直径Di2000mm筒体长度L6000mm简体名义厚度n6mm支座垫板名义厚度rn8mm筒体厚度附加量C2.1mm腐蚀裕量Ci1.5mm筒体焊接接头系数0.85过头名义厚度hn8mm过头厚度附加量Ch2.3mm鞍座材料名称Q235-A.F鞍座宽度b220mm鞍座包角9120°支座形心至封头切线距离A500mm鞍座高度H250mm地震烈度彳忆7度内压圆筒设计计算单位过程设备

6、设计计算软件包压 力容器专用计算条件筒体简图计算压力Pc0.35MPa设计温度t100.00C-V_-内径Di2000.00mm2材料Q235-B(板材)试验温度许用应力113.00MPa设计温度许用应力t113.00MPa.- Di 试验温度卜屈服点s235.00MPa钢板负偏差Ci0.60mm腐蚀裕量C21.50mm焊接接头系数0.85厚度及重量计算计算厚度PCD=2 jPc = 3.65mm启效厚度e = n - C1- C2= 3.90mm名义厚度n = 6.00mm重量1780.90Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值Pt = 1.25P W = 0.4375(或由用

7、户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平Tt 0.90 s = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力t = Pt.(del = 132.232 e.MPa校核条件TT校核结果合格压力及应力计算/X 二7r T Z/H H -/-t2 e 1t Pw= (Di e)= 0.37387MPa取人儿阡工作压力设计温度卜计算应力Pc(Die)t =2 e = 89.92MPat96.05MPa校核条件t > t结论合格左封头计算计算单位过程设备设计计算软件包压力容 器专用计算条件椭圆封头简图计算压力Pc0.35MPa设计温度t100.00C内径Di2000.00mm一fN曲回局度 hi500

8、.00mm.1一Lh-I材料Q235-B（板材）设计温度许用应力t113.00MPa试验温度许用应力113.00MPa钢板负偏差Ci0.80mm腐蚀裕量C21.50mm焊接接头系数0.85厚度及重量计算形状系数2K = 1 _ D= 1.0000262hi计算厚度KPc Di=2 t0.5 FC = 3.65mm启效厚度e = n - C1- C2= 5.70mm最小厚度min = 3.00mm名义厚度n = 8.00mm结论满足最小厚皮要求275.59Kg压力计算最大允许工作压力_2_ te_Pw= KDi 0.5 e = 0.54671MPa结论合格右封头计算计算单位过程设备设计计算软件包

9、压力容 器专用计算条件椭圆封头简图计算压力Pc0.35MPa设计温度t100.00C内径Di2000.00mm一fN曲回局度 hi500.00mm.1一Lh-I材料Q235-B（板材）设计温度许用应力t113.00MPa试验温度许用应力113.00MPa钢板负偏差Ci0.80mm腐蚀裕量C21.50mm焊接接头系数0.85厚度及重量计算形状系数2K = 1 _ D= 1.0000262hi计算厚度KPc Di=2 t0.5 FC = 3.65mm启效厚度e = n - C1- C2= 5.70mm最小厚度min = 3.00mm名义厚度n = 8.00mm结论满足最小厚皮要求275.59Kg压

10、力计算最大允许工作压力_2_ te_Pw= KDi 0.5 e = 0.54671MPa结论合格计 算 条 4牛简图计算压力pc0.35MPa宜设计温度t100C圆筒材料Q235-Bf鞍座材料Q235-A.F1fcrlL圆筒材料常温许用应力113MPa圆筒材料设计温度卜-许用应力t113MPa圆筒材料常温屈服点235MPa鞍座材料许用应力sa140MPa工作时物料密度O1500kg/m3液压试验介质密度T1000kg/m3圆筒1内直径Di2000mm圆筒名义厚度n6mm圆筒厚度附加量 C2.1mm圆筒焊接接头系数0.85封头名义厚度hn8mm封头厚度附加量Ch2.3mm两封头切线间距离L605

11、0mm鞍座垫板名义厚度rn8mm鞍座垫板功效厚度re8mm鞍座轴向宽度b220mm鞍座包角9120°鞍座底板中心至封头切线距离A500mm封头曲面图度hi500mm试验压力pT0.4375MPa鞍座tWj度 H250mm腹板与筋板组合截面积Asa0mm2腹板与筋板组合截面断面系数Zr0mm3地震烈度<7圆筒平均半径Ra1003mm物料充装系数。0.8一个鞍座上地脚螺栓个数1地脚螺栓公称直径0mm地脚螺栓根径0mm鞍座轴线两侧的螺栓间距0mm计算单位地脚螺栓材料过程设备设计计算软件包压力容器专用卧式容器（双鞍座）支座反力计算圆筒质量（两切2间）m1Din Lc n s 1795.

12、8kg封头质量（曲面部分）m2274.484kg附件质量m30kg封头容积（曲面部分）Vh 1.0472e+09mm3容器容积（两切线间）V = 2.1101e+103mm3谷翁内充液质里工作时，m4 V o o 25321.2压力试验时，m4 V t= 21101kg耐热层质量m50kg总质量工作时，m m12m2 m3 m4 m5 27666压力试验时，mm12m2 m3 m4 m5 23445.8kg单位长度载荷mgmgq 4 40.4157q434.2506L 3hiL 3hiN/mm支座反力11F mg 135729F 1mg 11502522F max F ,F 135729N筒体

13、弯矩计算圆筒中间处截 面上的弯矩工作时_ _ _ 2 _ 2 . . 2_M FL 1 2 Ra hi /L 4A = l.24688e+081 41 %L3L压力试验L./c-2,2, ,21AM FL 1 2Ra hi /L 空=1.05668e+08T141也L3LN . mm支座处横 截闻号矩操作工况：1 AM2 fa 1 1一"怒-4.14926e+061也3L压力试验工况：_2 2 彳 A Ra_hL 1Mt2 F A 112A-3.51632e+06“ 4hi 1 3LN . mm系数计算Ki=1K2=1K3=0.879904K4=0.401056K5=0.760258

14、K6=0.0132129K6 = 0.010861K7=K8=K9=0.203522C4=C5=筒体轴向应力计算轴向 应力 计算操作状态PcRaM12 -zz-2 55.12762 eRa e3 pCRLM2245.3432 eK1 Ra eMPaPcRM11 q-10.12122R2e e'a e4 PcRa M 22-0.3368022 eK2 Ra eMPa水压试验状态M T1T1-8.57291Ra eMt 2T4d2-0.285426K2 Ra eMPaPtQMt1T2 -R2-64.83532 eRa ePTRaMt2T3 _y M56.54332 eK1 Ra eMPa应

15、力 校核许用压缩应力0.094 e A e 0.0003666Ra根据圆筒材料查 GB150图6-36-10B = 48.8556MPa1 min t,B 48.8556ac min(0.9Q,B) 48.8556MPa2，3 <t 113 合格| J| 4| <1 48.8556 合格|,| 14 1V * 48.8556 合格T2 , T3 < 0.9 s = 211.5 合格MPa筒体 和封 头的 切应 力A F时（A,时, 24不适用）K3F L 2ARa e L 4h/3MPaARm时2圆筒中：KF_30.5312Ra e封头中.KF制人 h9.52145Ra he

16、MPa校核封头椭圆形封头,h KPcDi 61.4035 2 he碟形封头，MPcRhh2 he半球形封头，PcDih4 heMPa圆筒 封头=0.8 t = 90.4125 t h79.8465MPa圆筒,< =90.4 MPa合格封头， h < h = 79.8465 MPa合格鞍座处圆筒周向应力无 加 强 圈 圆 筒圆筒的有效宽度b2b 1.56 JR-341.018 a nmm无垫 板或 垫板 不起 加强 作用 时仕横截回取 低点处k-F5eb2MPa在鞍座 边角处L/R m> 8 时，64 eb23K6F2 e2MPaL/R m<8 时,F64 eb212K6

17、FRa6aL e2MPa无 加 强 圈 筒 体垫板 起加 强作 用时鞍座垫板宽度 W b 1.56 jRa n ；鞍座垫板包角12横截面最低 点处的周向 应力kK5F5-2.54279ere b2MPa鞍座边角处 的周向应力L/R m> 8 时，F3K6 F64L 2 224 ere b22 ereMPaL/R m<8 时,F64 ere12 K6 FR mLC “cccfm -53.4039 b2 L e2reMPa鞍座垫板边 缘处圆筒中 的周向应力L/R m> 8 时，F64 e b23K6F2 2 e- eMPaL/R m<8 时，_ _ 'F12K6FR

18、m6 V"m -218.3284 eb2L 2MPa应力校核151V t = 113合格| 6| < 1.25 t = 141.25合格| q>1.25 t = 141.25不合格MPa有 加 强 圈 圆 筒加强圈参数加强圈材料，e =mmd =mm加强圈数量,n =个组合总aWR , A0 =mm2组合截面总惯性矩，Io =4 mm4设计温度卜许用应力RMPa11加强圈位于在鞍座边角处圆筒的周向应力：C4K7FRme K8F7I。AMPa移座平面上在鞍座边角处，加强圈内缘或外缘表面的周向应力：C5K7RmdF K8F8I。AMPa有 加 强 圈 圆 筒加强圈靠近鞍座横截

19、面最低点的周向应力无垫板时，（或垫板不起加强作用）-F5eb2采用垫板时，（垫板起加强作用）kK5F5 ere b2MPa在横截上靠近水平中心线的周向应力：C4K7FRme K8F1 0A0MPa在横截上靠近水平中心线处，不与筒壁相接的加强圈内缘 或外缘表面的周向应力：C5K7RmdF K8F8.10AoMPa加 强 圈 靠 近 鞍 座鞍座边角处点 处的周向应力无垫板或垫板不起加强作用L/Rm> 8时，6工处小64 eb22 e2MPa无垫板或垫板不起加强作用L/R m<8 时，12K6FRm64 eb2L e2MPa采用垫板时，（垫板起加强作用）L/R m> 8 时，F 3

20、K6F一64bn 2 22r ere 丫 2J ereMPa采用垫板时，（垫板起加强作用）L/R m<8 时，一F 12K6FRm6A,224b-1e ere = 2J ereMPa应力校核| 5| < f=合格| 6 | < 1.25 F =合格| 7 | < 1.25=| 8 | < 1.25 tR=MPa鞍 座 应 力 计 算水平分力Fs K9F 27623.9N腹板水 平应力计算高度1CLCH s min _ Ra, H 250s3 amm鞍座腹板厚度bo 270mm鞍座垫板实际宽度b4390mm鞍座垫板有效宽度br min b4b341.018mm腹板水

21、平应力无垫板或垫板不起加强作用，Fs9 Hsb。垫板起加强作用，97-FS- 0.393345H sb。 br reMPa应力判断9 < 2 sa= 93.3333合格3MPa腹板与 筋板组 合截回 应力由地震水平分力引起的支座强度计算圆筒中心至基础表向距离hv 1256mm轴向力Fev1mgN匚cfFFev HF Ev H vFEv Ff，saAsa2ZrAsa L 2AMPaFFfFFev Ffs HFev H vFEv Ff，saAsaZrAsa L 2AMPa| sa| 1.2 bt=地脚螺 栓应力拉应力mEv0bt, AnlAMPabt 1.2 bt =MPa男应力Fev F

22、fs btn'AbtMPabt 0.8 Ko bt = MPa温差引 起的应 力Ff FfNt旦 F f HsaAsaZr0MPa| tsa| < sa = 140注：带#的材料数据是设计者给定的2专业软件ANSYS上机训练2.1 ANSYS软件介绍及功能ANSYS软件是美国ANSYS公司研制的大型通用有限元分析（FEA）软件， 是世界范围内增长最快的计算机辅助工程（CAE）软件，能与多数计算机辅助设计 （CAD , computer Aided design）软件接口，实现数据的共享和 交换，如 Creo,NASTRAN , Alogor, I-DEAS, AutoCAD 等。

23、是融结构、流体、电场、磁场、 声场分析于一体的大型通用有限元分析软件。在核工业、铁道、石油化工、航空 航天、机械制造、能源、汽车交通、国防军工、电子、土木工程、造船、生物医 学、轻工、地矿、水利、日用家电等领域有着广泛的应用。ANSYS功能强大，操作简单方便，现在已成为国际最流行的有限元分析软件，在历年的FEA评比中都名列第一。目前，中国100多所理工院校采用ANSYS软件进行有限元分析 或者作为标准教学软件。ANSYS有限元软件包是一个多用途的有限元法计算机设计程序，可以用来 求解结构、流体、电力、电磁场及碰撞等问题。因此它可应用于以下工业领域： 航空航天、汽车工业、生物医学、桥梁、建筑、电

24、子产品、重型机械、微机电系统、运动器械等。软件主要包括三个部分：前处理模块，分析计算模块和后处理模块。前处理模块提供了一个强大的实体建模及网格划分工具，用户可以方便地构造有限元模型；分析计算模块包括结构分析（可进行线性分析、非线性分析和高度非线性分 析）、流体动力学分析、电磁场分析、声场分析、压电分析以及多物理场的耦合 分析，可模拟多种物理介质的相互作用，具有灵敏度分析及优化分析能力；后处理模块可将计算结果以彩色等值线显示、梯度显示、矢量显示、粒子流 迹显示、立体切片显示、透明及半透明显示（可看到结构内部）等图形方式显示 出来，也可将计算结果以图表、曲线形式显示或输出。软件提供了 100种以上

25、的单元类型，用来模拟工程中的各种结构和材料。 该软件有多种不同版本，可以运行在从个人机到大型机的多种计算机设备上，如PC, SGI, HP, SUN, DEC, IBM , CRAY 等。2.2 ANSYS在本专业中的应用和特点延续了 ANSYS 一贯强大的耦合场技术，10.0版本为复杂的流周耦合(FSI) 问题提供了更完善的解决方案。该版本整合了世界一流的应力分析和流体分析技 术，形成了一套完整的FSI解决方案。通过适合于特定场要求的网格划分， 一个 单一的几何体可以应用于两种场。该版本提供了有效地解决FSI动力学分析的信 息交换功能。目前市场上没有任何其他的FSI软件可以提供如此强大的稳健

26、性和 高度的精确性分析。另外，该版本可以在多个机群进行并行处理解决超大模型。ANSYS10.0加入了旋转机械和叶片设计工具，丰富了 Workbench环境下 的行业化功能。即ANSYS BladeModeler , 一款针对旋转机械叶片构件的高效的 三维设计工具；以及ANSYS TurboGrid , 一款高质量的叶片设计六面体网格划 分工具。在机械应用领域，ANSYS 10.0包括了 ANSYS Workbench下全部的热瞬态 分析功能。这不仅帮助用户进行非常复杂的时域仿真，同时ANSYS Workbench也可自动完成很多建模和求解工作。这样可以轻松快速地求解设备在一定运行时 间内的热性

27、能。为了满足日益增加的对大型复杂问题及时有效的分析需求，ANSYS 10.0的并行求解器如今可增加了对 CPU和通信技术的选择余地。除了支持 Ethernet 和 Gigabit Ethernet , ANSYS 10.0 还支持 Myrinet 和 InfiniBand。相对于以前的 架构，ANSYS 10.0能以最少的成本满足高性能的机群计算。本着以低成本硬件设备提供高性能解决方案的目标，ANSYS Workbench现可支持 Windows XP 64位机的AMD和EMT64芯片集。此项改革解决了许多用 户在Windows操作系统下运行大型模型所面临的 2GB内存限制。另外，它也使 得A

28、NSYS用户不再需要写硬盘就能完成整个求解，从而节约求解时间。对于用户，这将帮助他们更加经济有效地解决大型模型问题，如那些低频稳 态和全瞬态电磁分析问题。ANSYS 10.0并行求解器可以解决高于一亿自由度的 大型电磁问题，在CAE行业独树一帜。在高频电磁领域，10.0版本提供了一个新的模式端口。此端口大大简化了 集成电路（IC）、射频识别（RFID）和射频微机电系统（MEMS）等多种设备分析传 输线端口的建模。标准算例显示，利用此端口建模，可以显着缩小模型尺寸，在 保证精确的频域计算结果前提下，节约 30%到50%的求解时间和内存需求。新版本增加了旋转机械的陀螺效应，它提高了 ANSYS对涡

29、轮机械和其他旋 转结构的转子动力学分析的能力。在耦合场领域，结构-热-电磁三场耦合分析中增加热弹阻尼（TED）, 一个在金属、制陶及 MEMS领域非常重要的内耗装 置。ANSYS继续Workbench主旋律，提供我们的用户可供选择的全自动或个 人控制的强大分析软件。我们在核心的网格处理技术上有十足的增强，在ANSYS Workbench各个应用程序间共享网格。另外，双向参数互动的CAD接口的稳健 性也得到了提高。ANSYS&reg; ICEM CFD? 10.0 通过混合网格剖分新功能和 CAD模型细节处理功能，提供了完整的一系列网格划分工具以模拟真实世界， 如汽车引擎罩下的散热分析和

30、汽车碰撞分析。2.3 ANSYS工程问题应用训练2.3.1 问题描述某加氢精制反应器，设计压力 P=8.8MPa设计温度T=347C。材料为21Cr 1Mo,弹性模量E= 2.0X105MPa泊松比0.3。4设计温度下材料设计应力强度：裙座锻造结构Sm=115.5MPa筒体及封头主体（板材）Sm1=153.7MPa 设备总重 m°=270000kg。h型锻件尺寸为：筒体内半径 R=1406.5mm壁厚11=87mm球封头内半径 R =1416.5mm 壁厚t2=52mm裙座壁厚t3=22mm过渡圆角半径 r=20mm锻造高度H=568mm试对该加氢反应器裙座支撑区的应力进行分析。图1

31、h型锻件示意图2.3.2 参数设定及说明此加氢精制反应器结构中筒体与封头连接处、裙座支撑区等部位均需要按Pm,2所示:图2模型结构图JAL 17201511:10:59ZV =1 *DIST=738.261*XF =1135*YF =-596.955Z-BUFFER分析设计方法进行强度分析，这些部位应力大体上有一次总体薄膜应力 次弯曲应力Pb , 一次局部薄膜应力Pl ,二次应力Q ,峰值应力F 。此反应器承 受这些应力后可能产生过度变形和失稳失效。此模型结构图如图取筒体到裙座支承处的高度h=615,裙座体高度h1=1500,筒体长度h2=100Oo进入ANSYS通过设置计算类型、选择单元类型

32、、定义材料参数、定义截 面、生成几何模型、网格划分、模型施加约束和分析计算输出结果。其中此模型施加的约束包括内表面施加内压、筒体端部施加轴向平衡面载荷、裙座底端线段施加轴向位移约束、封头对称面施加x方向位移约束。模型承受载荷输出图如图3所示：JUL 172015 11:12:28 UZV =1 *DIST=1761XF =746.75YF =-557.5 Z-BUFFER图3模型载荷图模型受载后变形输出图如图4所示:mechanical stress analysis of skirt supporting zone of hydrogenation reactorANSYS 10.0JUL

33、172015 11:26:32NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1SINT (AVG) PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX =.941308SMN =5.991SMX =166.414ZV =1 *DIST=1713*XF =1068*YF =-555.68555.99123.81641.64159.46577.2995.115i=i112.939IZZI130.764148.589166.414Z-BUFFER图4模型变形图模型分析截面路径的选取如图5所示:3：unRUMFegLCEE.O.CEr=l 出庄田也UHK 一.学4工30

34、2SMf f 99LSKK «L«6.4L4 PATHNODAL 30WTICWsub =t TIME = L*ost-i/rs.asa *5CF -L3S3 *YF 35?2-*靖Z-BUFFER 5 991 23.S15 4U41L EX.d行写 77429 35.115ISO.754 LIE-559 个我？4 L 4图5 模型路径图2.3.3 计算结果及分析1 .计算条件：设计压力P=8.8MPa设计温度T=347C。材料为21Cr 1Mo ,4弹性模量E= 2.0X105MPa泊松比0.3。设计温度下材料设计应力强度：筒体及封头主体（板材）Sm=153.7MPa2

35、.以上分析路径应力强度分布图如图 6所示:图6 应力分布图3 .根据模型路径图可知，此截面处于筒体与封头连接的几何不连续部位，均存在由内压产生的应力，这些应力主要包括一次局部薄膜应力PL ,二次应力Q,峰值应力F。这些加氢反应器裙座支撑区的机械应力可能会破坏容器甚至使其失 稳，因此需对此进行应力强度校核。其校核过程如下：(1)根据第三强度理论计算出应力强度 S,根据附录一中* TOTAL * 可 知：S 152.4MPa ;应力强度应该满足以下限制条件：S 1 3.0 Sm 153.7MPa 461.lMPa ;满足强度要求(2) 一次总体薄膜应力Pm呈总体分布，且无自限性，只要一点屈服就会使

36、 整个截面以至总体范围屈服，并引起显著的总体变形，因此采用弹性失效设计准 则校核。根据附录一中* MEMBRANE *可知：Pm 57.84MPa ;一次总体薄膜应力强度有以下限制条件：SiPmSm153.7MPa ;满足强度要求(3) 一次局部薄膜应力Pl ,其中有一次应力的成分，也有二次应力的成分。它既有局部性，有的还有二次应力的自限性。另一方面局部薄膜应力过大，会使 局部材料发生塑性流动，引起局部薄膜应力的重新分布，即把载荷从结构的高应 力区向低应力区转移。由于已知：Pl 57.84MPa ;因此需满足以下限制条件：S Pl 1.5Sm 230.55MPa ;满足强度要求(4)除Pm及Pl应单独作为应力强度校核外，压力容器中的峰值应力F由于具有高度的局部性，不会引起任何明显的变形，仅可能引起疲劳裂纹或脆性断裂， 因此无需进行强度校核。(5)由于压力容器中的二次应力 Q和一次弯曲应力Pl一般不单独存在，通常与Pm或Pl组合存在。组合