厌氧序批式反应器ASBR的基本原理

1、厌氧序批式反应器ASBR 的基本原理厌氧序批式反应器是20 世纪 90 年代美国 Iowa 州立大学 RichardRDague教授提出并发展起来的一种新型高效厌氧反应器，它能使污泥在反应器内的停留时间SRT大大延长，增加反应的污泥浓度，并能够进行充分的泥水混合，从而提高了厌氧污泥的处理能力，越来越受到各国学者的关注。ASBR的基本操作厌氧序批式反应器的操作过程包括进水、反应、沉淀、排水4 个阶段。也有设置空转阶段， 系指本周起出水结束到下一周期进水开始质检的时间间隔，可根据具体水质及处理要去进行取舍。进水阶段：废水进入ASBR反应器，同时由生物气、液体再循环搅拌或机械进行搅拌，基质浓度迅速增

2、加，根据Monod 动力学方程，微生物代谢速率也相应增大，直到进水完毕达到最大值。进水体积由下列因素决定：设计的HRT、有机负荷 OLR及预料的污泥床沉降特性等。反应阶段：该阶段是有机物转化为生物气的关键步骤，所需时间由下列参数决定：基质特征及浓度，要求的出水质量、污泥的浓度，反应的环境温度等，其中搅拌对 COD去除率及甲烷产量的影响，在颗粒成长过程中的有重要作用。沉淀阶段：停止搅拌，让生物团在禁止的条件下沉降，形成低悬浮固体的上清液。反应器此时变成澄清器， 沉降时间可根据生物团的沉降特性确定，典型时间在 1030min 间变化，沉降时间不能过长，否则因生物气继续产出会造成沉降颗粒重新悬浮。

3、混合液悬浮固体浓度（ MLSS）、进料量与生物团量之比 (F/M)是影响生物团沉降速率及排除液清澈程度的重要可变因素。排水阶段：充分的液固分离完成后， 将上清液排出， 排水体积等于进水体积。排水时间由每次循环排水的总体积和排水速率决定。 排水结束后，反应器将进入下一个循环，对于的生物团定期排出。ASBR的基本特征ASBR相对于其他厌氧反应器来说有如下优点：（1）工艺简单，占地面积少，建设费用低ASBR法的主题工艺设备， 只有一个或几个间歇反应器，同传统的厌氧工艺相比，此反应器集混合、反应、沉降等功能于一体，不需额外的澄清沉淀池，不需要液体或污泥回流装置，同UASB和 AF 相比，该反应器的地步

4、不需要昂贵的进水系统，具有工艺简单、结构紧凑，占地面积少，建设费用低等优点。（2） 耐冲击、适应性强完全混合式反应器比推流式反应器具有较强耐冲击负荷及处理有毒或高浓度有机废水的能力。 ASBR反应器在反应期内本身的混合状态属典型的完全混合式，加之反应器内有较高MLSS浓度，进而使 F/M 值降低，因此具有反应推动力大、耐冲击负荷及适应性强的优点。（3）布局简单、易于设计、运行在 UASB、AF 等工艺中，布水设计的好坏直接影响到厌氧工艺的成功与否，因为设计难度大，而 ASBR工艺中水是批式进水，无需复杂的布水系统，也就不会产生断流、短流的问题，降低了设计难度，保证了处理的效果。（4）运行操作灵

5、活ASBR反应器在运行操作过程中，可根据废水水量、水质的变化，通过调整一个运行周期中各个工序的运行时间及 HRT、SRT而满足出水水质的要求，具有很强的操作灵活性。（5）固液分离效果好，出水澄清固液分离在反应器内部进行，是 ASBR工艺不同于其他厌氧工艺的一个显著特征。首先，厌氧生物团絮凝同好氧活性污泥法的模式类似， 是由细菌对基质的有限浓度引起， F/M 值对其有重要影响。低 F/M 值，有利于生物絮凝，沉降快，出水悬浮固体低。 一个连续进料完全混合的厌氧反应器稳态操作时， F/M 是一定值，而间歇操作的 ASBR反应器进水后为高 F/M，随着反应的进行， F/M 逐渐降低，反应结束排水时，

6、 F/M 最低，且产气量最小，易于固液分离。因此，从固液分离效果讲， ASBR法的间歇操作模式要优于其他厌氧法的连续操作模式。（6）污泥性能好，处理能力强由于 ASBR出水时容易将沉淀性能不好的污泥随水排出，而将沉淀性能较好的污泥保留下来，所以系统中的污泥整体沉降性能较好。同时，颗粒化过程较短，大大提高了处理废水的能力。前言在高效的废水处理工艺方面， 各国学者相继开发了各种高效厌氧生物反应器， 如厌氧生物滤池（ AF）上流式厌氧污泥床（ UASB）和厌氧流化床（ AFB）等。美国教授 Dague 等人把好氧生物处理的序批式反应器 (SBR）运用于厌氧处理，开发了厌氧序批式反应器（ Anaero

7、bicSequencingBatchReactor ），简称为 ASBR。 Dague 等人发现在 ASBR中可以形成颗粒污泥，污泥沉降快且易于保留在反应器内，具有高SRT，低 HRT。虽然 ASBR运行上类似于厌氧接触法，但ASBR的固液分离在反应器内部进行，不需另设澄清池，不需真空脱气设备。出水时反应器内部生物气的分压使沉淀污泥不易上浮，沉降性能良好。另外，ASBR中不需 UASB中的复杂的三相分离器。ASBR具有工艺简单、运行方式灵活、生化反应推动力大并耐冲击负荷等优点。本文将介绍ASBR的特点，运行条件及ASBR运行中各阶段所需时间的确定。1 形成颗粒污泥是ASBR的基本特征颗粒污泥中

8、厌氧微生物邻近程度远小于絮状体污泥。厌氧消化成功的关键在于反应器中保持多种微生物之间的平衡，特别是能够保持低氢分压。从热力学上考虑，产乙酸菌把长链挥发酸转化为乙酸的反应只有在氢分压-5 低于 ×10kPa情况下才能发生，这说明利用CO2 和 H2的产甲烷菌对产乙酸菌关系重大。厌氧颗粒污泥中不同菌种之间邻近的共生关系有利于厌氧消化过程的顺利进行，中间产物及H2 及时被不同菌种消耗掉可以使反应继续进行，这是颗粒污泥在机理上的优势。絮状体污泥尽管也发生H2 及中间产物的转化，但颗粒污泥中的微生物固定在颗粒上， 使中间产物所需传送的距离远远要近于离散的絮状污泥。Mecart 和 Smith发

9、现颗粒污泥与分散的絮状体污泥相比较，前者的氢分压低对。利用速率快，Thide 等人对比研究了颗粒污泥与悬浮污泥运行的情况，结果发现以乙醇为基质时，颗粒污泥较悬浮污泥的基质转化率高75%，以甲酸为基质时，在颗粒污泥中基质转化速率为min 。这充分证明颗粒污泥中厌氧微生物邻近度近于絮状体污泥，可以提高污泥活性。由于在ASBR中形成了颗粒污泥，使处理效果好，运行稳定，能够处理高浓度有机废水。在接种成熟的颗粒污泥时， ASBR启动所需时间可以大大缩短，这就克服了普通厌氧法启动慢的缺点。2ASBR能在常温下处理低浓度废水大多数高效厌氧反应器主要为中温消化。 ASBR能够在常温时处理废水，温度低时基质去除

10、率低，但 ASBR出水中微生物流失量少，使反应器内可保持高的生物量，这可以抵消由于低温造成的基质去除率低的影响。低浓度有机废水在总污水排放量中占很大的比重，甲烷化能力低， 采用常规的厌氧消化处理技术难于奏效，好氧生物处理成本昂贵，ASBR能有效地处理低浓度有机废水。Ndon 和Dague31997 年研究了ASBR处理 CODCr 为 1000、 800、 600 和 400mg/L 的人工合成废水，当温度为 3515、HRT为 48h 和 24h 时，各种进水浓度CODcr 去除率超过了90%，在 15低温下进水CODcr 为 600 和 400mg/L 时， ASBR对 CODcr 的去除

11、率仍然超过了85%。同时可以查看中国污水处理工程网更多技术文档。3 影响 ASBR运行的因素进水时间（ tf) 与反应时间 (tr ）之比ASBR艺过程是一个非稳定过程，反应器中有机物浓度是时间的函数。进水结束时达最高值，这说明充水时间影响着ASBR的工艺的处理效果。AS BR 工艺运行分为进水、反应、沉淀和排水 4 个阶段。沉淀和排水时间在同一反应中一般固定且时间短，而进水时间与反应时间是工艺运行的主要参数，其比值影响ASBR艺的处理效率。过去曾有人认为快速进水可使相应的反应时间加长，且可提高反应速率。但是当基质浓度超过半饱和常数时，反应速率成零级反应，且在ASBR中不能以CODcr去除率作

12、为唯一指标。快速进水由于产酸菌产生挥发性脂肪酸 (VFA）速率高于产甲烷菌消耗有机酸的速率，使反应器中大量积累VFA，当负荷大于某一值时，甲烷化能力急剧下降。进水时间长，尽管反应速度慢，但中间产物VFA 的及时消耗有利于ASBR顺利进行。在低负荷时tf/tr 值对反应影响较小，高负荷情况下tf/tr造成的影响大。处理有毒有害废水时应适当控制tf/tr 值。碱度ASBR运行时要求混合液具有一定的pH 缓冲能力，启动初期颗粒污泥没有形成时，对pH 值极为敏感，一旦pH 值低于产气不活跃。把pH 值调为时，产气明显增加，说明进水碱度对形成的颗粒污泥作用很关键，特别在低温时， 混合液粘滞性大，使生物气

13、泡附着于污泥上不容易释放， 当附着的生物气泡越集越多时，容易造成污泥上浮使污泥大量流失。出现这种情况时不应增加污泥负荷，而应加人适当碱度使生物气泡释放出来，使沉降性能变好。操作稳定时，适于增大负荷，此时颗粒污泥生长加快，当颗粒污泥形成并稳定一段时间后，操作适当时不易解体。此时碱度可比启动阶段有所降低，但要保持足够的碱度，处理以碳水化合物为主的废水时，进水碱度与CODcr之比应大于3。温度ASBR能在 565范围内处理多种废水，为在低温和常温下廉价处理废水提供了可能性。但恒温对ASBR保持系统的稳定性有重要作用，不同种群产甲烷菌对生长的温度范围均有严格要求， 从而需要保持恒温。 不论何种原因导致

14、温度的短期突变， 均会对厌氧发酵过程产生明显的影响，高温发酵时最为敏感。4ASBR各阶段所需时间的确定ASBR运行时每周期包括4 个阶段，依次为进水、反应、沉淀和排水阶段。各个阶段的停留时间由操作条件和所需出水水质来决定。一个周期所需最短时间tmin 是进水时间扒反应时间 tr 、沉淀时间ts 和出水时间td 的和，即tmin=tf+tr+ts+td（ 1）进水时间进水时间由进水体积和进水速度决定， 同时须考虑有毒有害物质的抑制影响进水速度视进水水质而定。进水体积由设计的 HRT 有机负荷及预定的沉淀特征确定。进水时间由下式求出：tf=Vf/Qf （2 ）式中： Vf进水体积，L；Qf-进水速

15、度， L/h。反应时间反应所需时间由废水水质和浓度、污染物的降解速率、所需出水水质、 生物固体浓度和水温等因素决定。 反应器中混合液体积从进水开始不断增加， 直到进水结束达最大值门预定反应器总有效体积人进水时反应器中基质浓度不断增加，而反应阶段反应器中基质浓度不断减少，这表明 ASBR是间歇进行的非稳态厌氧生物处理过程人 SBR反应器在时间上为推流式反应器， 在空间上为完全混合式反应器。 从另一个角度出发， 可以认为进水阶段为完全混合反应，反应阶段为推流式反应。采用莫诺德动力学方程来描述反应器中基质浓度的变化情况时，行的：基质去除率是按一级反应进dS/dt=-KXS/Ks+S(3)式中： S-

16、基质浓度， mg/L；X-污泥浓度， mg/L ；K-最大比基质利用速率，l/d ；Ks-半饱和常数，mg/L 。由于在厌氧反应器ASBR中污泥产率很低，同时反应器中保持有高污泥浓度，从而可以认为在进水阶段和反应阶段污泥量的变化可忽略不计，进水阶段完全混合时的物料平衡为下式：dS/dt=Q/(Vmin+Vf)(S0-S)-KXS/Ks+S(4)式中： Vf 为某时打共进水体积，为时间的函数。联合 (4)式和 (5）式可得出进水结束时的基质浓度，通常采用迭代法可解出，开始进水时间为t 时的基质浓度由下式给出：S=（反应器中基质量)t/ （反应器中混合液总体积)t(6)在时间为t+t 时基质浓度为

17、：式中： St-时间为 t 时的基质浓度，mg/L；Vt- 时间为 t 时的反应器中总体积，L； t- 计算时取得时间间隔；Vmin- 进水开始时反应器中混合液体积，L。在 t 足够小时， t+ t 时的基质浓度可认为与时间为t 时基质浓度几乎相等把St 代人 (7)式可预测在进水结束时的基质浓度Sf，结合式 (3）可取出反应所需时间如下：tr=Ks/KXln(Sf/Se+(Sf-Se)/Ks(8)式中： Se-设计的出水基质浓度，mg/L 。沉淀时间沉淀阶段停止搅拌，为理想的静止沉淀。沉淀所需时间是污泥沉淀速度出所需排水体积Vd及反应器横截面积(A)的函数，即ts=Vd/vA(9)但沉淀时间不宜过长，通常为 10 30min 。沉淀时间过长时继续产出的生物气使已沉降的污泥重新悬浮起来。混合液悬浮固体浓度 MLSS，进料量与污泥量之比（ F/M ）是影响污泥沉淀速率及出水浓度的重要因素。节水时间排水所