人行天桥计算书

1、劳动路人行天桥计算书计算：校核：审核：xxx设计院一、工程概况*天桥主梁为U型梁，梁高1.2m。梯道为7.15m+9.05m两跨的简支梁，梯道梁高 均为0.5m。主桥桥面总宽3.5m,栏杆均宽0.15m,桥面净宽3.2米，梯道总宽为 2.5m,净宽2.2m。根据需要梯道中间设休息平台。主桥采用钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m,桩基础采用单根钻(冲)孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁.梯道桥墩钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为 0.6m, 桩基础采用单根钻(冲)孔灌注桩，直径为 0.8m,墩柱上设盖梁.桥下净空不小于5.0m。设计荷载：按照城市人行天桥与人行地道技术规范CJJ 69-95 (中

2、华人民共和国行业标准)中的规定。二、设计规范公路工程技术标准(JTG B01-2003)公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ 025-86 )城市人行天桥与人行地道技术规范(CJJ69-95 )城市桥梁设计荷载标准(CJJ77-98 )«公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)公路工程抗震设计规范(JTJ 004-89)三、主梁计算本桥采用有限元程序 midas civil 7.41进行计算，全桥模型如下图:全桥共划分81个梁单元及4个支撑单元。主梁的计算截

3、面未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截面 刚度的影响。截面相关参数为:截面特性值As=1.25100e+005 mmA2Asy =6.71317e+004 mmA2Asz=2.27002e+004 mmA2Ixx=4.28457e+010 mmA4Iyy=3.12054e+010 mmA4Izz =9.20567e+010 mmA4Cyp=1750.0000 mmCym=1750.0000 mmCzp =440.7692 mmCzm=759.2308 mm1、桥梁自振频率计算本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均 布。1)竖向根据公路桥涵设计通用

4、规范(JTG D60-2004),简支梁桥可采用下公式估E=2.06e5Ic=0.092m4单位长度质量=0.125*7.85*1000=981Kg/m计算得f1=11.05 HZ满足城市人行天桥与人行地道技术规范(CJJ 69-95 )要求的上部结构竖向 自振频率不小于3HZ的要求。2)纵横向目前国内相关规范条文没有桥梁纵横向振动固有频率计算方法及容许值规 定。根据理论力学关于振动的原理，将桥梁纵横向振动模拟为：质点支撑在四 个橡胶支座上的单自由度振动。纵横向自振频率按下式计算：支座纵横向刚度k=G.A/h2、计算得f2 =3.712 HZ>2 HZ,故纵横向行人无不安全感应力计算本桥

5、分为7个静力工况，14种荷载组合。|臼“静力荷载+ O静力荷载工况1 自重；+ 0静力荷载工况2 二期；+ O静力荷载工况3 整体升温：+ O静力荷载工况4 整体降温： + 0静力荷载工况5 横隔桢； 十同 静力荷载工况S 楼道重力： + O静力荷载工况7 栏杆和雨棚;1gLCB1激活相加1.4M1+1.2(cD)2gLCB2激活相加1.4M1+0.9(cD)3gLCB3激活相加1.3M1+1.3T1+1.3TPG1+1.1(cD)5gLCB5激活相加1.3M1+1.3T2+1.3TPG1+1.1(cD)7gLCB7激活相加1.3M1+1.3T1+1.3TPG1+0.8(cD)9gLCB9激活

6、相加1.3M1+1.3T2+1.3TPG1+0.8(cD)11gLCB11激活相加M1+(cD)12gLCB12激活相加M1+T1+TPG1+(cD)13gLCB13激活相加M1+T1+TPG2+(cD)14gLCB14激活相加M1+T2+TPG1+(cD)15gLCB15激活相加M1+T2+TPG2+(cD)16gLCB16激活相加(cD)17STL ENV_STR激活包络 Steel Strength Envelope18STL ENV_SER激活包络 Steel Serviceability Envelope剪应力计算结果为: 竖向剪应力最大值11.5Mpa；横向剪应力最大值9.8Mpa

7、 竖向弯曲应力最大值34.2 Mpa；横向弯曲应力最大值84.2Mpa根据规范JTJ025-86规定：钢材的容许应力应满足：弯曲应力小于 145Mpa剪应力小于85Mpa从结果看，可以满足要求BEAM STRESS留力rr 1.15324e+001I 4.43242e+0001 7.33248e+0001 5.23253e-FOOO I 3.13259e+000I 0.00000a*000 l-1.06730e*000 l=3.16724e+000 1-5.26719e+000PostCSQB; gLCB3MAX ! eiMIN l 1文件谓噂构表析汕位：N/mm 2 日晚 1N/O1/2QQ

8、S 一示一副X 1-01483¥2-0.837Z： 0.2591 -7a36713e+000 I- -946707e+000 -E15670a+001POST-PROCESSOR弯矮中.4.S90Cr5e+000 0.00000e+000一卜H.13U76+0011.94201 e+001，也7克型+必3.56268e+0014373G2S+OOL5.10336e+OOl5.99370»+0016.80403e+001H-7.61437«-bOOLPostCSCB: gLCB33、 挠度计算MAX ; SIMINI : 53文件i牺鞋栉天所域性：N/mm 2日热

9、12/01/2008UliFLMLfcF'ItN I许先向 o.ooooo*ooo 558sse 叩口1-IdltSOeOOO - -1.67E34*e-|i-000 -2.23379e+0002,7224e+0003：.3SO69e0003,909141+000一T,4£K8*+gO-5,O06O3e+-DOO H-5.58448e+000 -&14293e+D00系地=5（K2E*002PoiKSCB： qL83MAN : 1MIN : 14文件：物结陶天桥 单也：mm月期：iwmimwEKi-0.493£?! 口.7中）-8.424716+001根据规范JTJ 025-86 »第1.1.5条规定，对简支梁，由活载引起的竖向挠度不能超过L/600 ,本桥L/600=4cm,而最大挠度为6mm故可以满足要求。根据规范 JTJ 025-86第1.1.6条规定，当结构重力和静活载产生挠度超过L/1600时，须设置预拱度，其值等于结构重力和1/2静活载所产生的竖向挠度