大连石化公司储运罐区829火灾事故报告

1、附件4大连石化公司储运罐区“ 8.29”火灾事故报告2011年8月29日9时56分44秒，大连石化公司储运车间八七罐区875罐在收油过程中发生一起着火事故。事故造成875罐被烧坍塌，874罐罐体过火，罐组周边地面管排过火，部分变形；东、南侧管廊上管排部 分过火，没有造成人员伤亡，对周边海域和大气环境未造成污染。事故直 接经济损失：789.0473万元。 1"Jj|一、事故的基本情况一一 . ''（一）事故罐区基本情况事故罐875位于大连石化公司储运车间八七罐区，与874、876、877罐组成罐组，该罐区位于厂区西南侧，东邻5万立柴油罐组，西邻无铅汽油罐组，南邻汽油罐组

2、，北邻南运罐组。始建于 1991年，当时四台储罐 均为拱顶结构，直径 40.5m ,罐壁高度15.86m ,罐容20000m3 ,安全储 存量18000m3 o主要用于储存重质油。经2006年对这四座储罐实施改造后，成为主要用于柴油调合成品罐。储罐结构类型为内浮顶。 事故发生时，该储罐正在收油作业，罐内储存0#国田柴油（885.135吨/1061.695m 3）。875#罐为常压立式圆筒形钢制焊接储罐，原是第四联合车间二催化装置的原料罐，2006年改造为内浮顶罐，具体改造内容：安装不锈钢内浮 船及丁晴橡胶舌形密封，浮船重量为17.193吨；罐壁开通气孔（12个）、收付油口、搅拌器开口等；罐组立

3、相关工艺管线改造；罐内做内防腐处理，防腐部位为底板、拱顶、1米以下的壁板罐顶包边角钢、1米处的壁板刷导静电涂料，干膜厚度 300微米；罐内增上旋转循环喷头。（二）事故部位工艺流程说明柴油组份主要来自以下装置：仅供个人学习参考400万吨/年柴油加氢精制装置；300万吨/年渣油加氢脱硫装置；360万吨/年加氢裂化装置；200万吨/年煤油加氢；450万吨/年常减压蒸储 B2 （常2）、B3 （常3）、C1 （减1）线（以 下简称二蒸播 B2、B3、C1线）；80万吨/年柴油加氢精制装置。 200万煤油加氢、400万柴油加氢、360万加氢裂化、300万渣油加氢、80万吨柴油加氢和部分二蒸播 B2、B3

4、、C1线直播柴油（其中二蒸储B3、C1两个组分在西油槽罐区合走一条线去八七罐区），从装置由来专线至八七罐区柴油在线调合头，每个组分和调合总管设油品在线分析仪，通过软件控制每个组分进入调合头的比例，然后经过静态混合器混合 I :后进入成品罐，其中调合头有两条，调合一线（管径DN450 ）和调合二线I（管径DN300） o当成品罐收至规定液位，按工艺规定进行循环搅拌，然后 静止取样分析，分析合格后由厂。事故发生时400万加氢柴油、300万渣油加氢柴油、部分 80万加氢 柴油和二蒸播B2、B3、C1调合组分同时向875储罐输送柴油，油品调合 工艺情况如下：二、事故经过8月29日上午8时10分左右，储

5、运车间八七罐区工段长吴胜接到生 产运行处调度徐锋通知，将柴油储由油从877罐切换到875罐收油。当时，877罐液位6.612米，温度40 C； 875罐液位0.969米，温度37.6 C。8时30分左右，吴胜指令操作员刘长青和多玮进行转油操作。9时50分左右，内操多玮通过 DCS将储由油从877罐转875罐收，整个切换 过程为自动操作。此时，当班班长周铁在现场检查电动阀门状态是否正常。在确认875罐调合一线阀门打开正常， 并与多玮确认875罐液位上升正常 后，准备确认877罐调合一线阀门是否已经关闭。9时56分44秒左右，当班长周铁行至 875罐至877罐走梯位置时，听到875罐“口彭”的一声

6、，由 现闪爆，随即着火。现场操作人员立即报警，并进行转油、关阀等应急处 理。事故发生后，公司立即启动应急预案，下达调度指令，紧急切断了相关 管线物料，对关联的上下游装置进行了循环处理。及时启动了三级防控系统，: 防止污染物入海。并在第一时间向集团公司总值班室和大连市委值班室报 送了事故情况，在着火和灭火后两次向新闻媒体发布了新闻通稿。公司消防支队和大连市消防局共生动69台消防车辆，对着火点周边的储罐、管排进行喷淋冷却、隔离、降温处理。 13时06分，现场明火全 部扑灭。三、事故原因分析 I（一）事故的直接原因1 .助燃物事故发生前，875罐正在收油作业，罐内储存 850多吨0#国田柴油， 液面

7、高度0.963m。浮船高度1.8m,在浮船与油面之间有 0.837m左右的 气相空间，体积约1000m3,浮船呼吸阀处于开启状态，在浮船与油面之 间进入大量空气。罐壁板浮盘2 .点火源分析1）现场施工作业情况经谢查，由于预报29斗有册4砥役有签发任洞作业票，现场也无嘱工作业。那明火生2)硫化亚铢0爆分铜一50收油线（小480 X728罐底板875罐含硫量小于350PPm ,主要为有机硫，不易生成硫化亚铁。硫化亚铁在与空气接触后，一般在几分钟内（最长时间不超过30分钟）就会发生自燃，875罐停止付油到开始进油，间隔 9个小时23分钟, 已远远超过硫化亚铁自燃时间。经现场观察，875罐内壁光滑，无

8、明显腐蚀。可排除硫化亚铁自燃因素。3）雷电火源分析 8月29日2时至3时大连石化公司上空有雷雨，但事故后对875罐进行了 “剩磁”检测，检测结果为零，说明875罐没有落雷。可排除雷击造成起火爆炸的可能性。4）罐体设备故障分析874-877柴油储罐从 2006年完成改造以来，875、876、877储罐用 »I"于柴油调合的搅拌器由于电机电流超负荷，一直处于停用状态，总电源已 I=经切断。可排除搅拌器原因产生火源。5）静电分析（1 ） 875罐收油流速调合头实时入罐流量（DCS数据）时间总流量（m3/h）平均值（m3/h）9: 54721.91718.179: 57714.44

9、875罐调合一线入口流速测算时间877液位 (mm)877净容量 (m3)877外输量 (m3/h)调合头流 量875罐入口 管道流速(m3/h)(m/s)9:5375629630.091718.179:5475729642.981-773.49:5575629630.091773.42.519:5675479610.7541160.223.179:5775279584.9711546.983.82注：以877罐液位及调合头平均流量数据为准计算管道流速（2）液位低于浮盘下的流速限制。注：本次柴油电导率小于1pS/m。美国（API）健康与环境事务部、安全和消防分会、美国石油学会 防止因静电、闪电

10、和杂散电流引起火灾的保护措施（2003年推荐方法、1998年9月第6版）第4,5.2条款规定：在进油管浸入两倍于管径或 61厘米（2英尺）的深度（以较小值为准）前，要将进油管线入罐流速限 制在1m/s以内。如果采用浮顶式的油罐，要遵守 1m/s以下的速度极限， 直至浮盘浮起。石油行业推荐标准（SY/T6319-2008 ）防止静电、闪电和杂散电 流引燃的措施第4.5.2条款对静电电荷的控制规定：“限制填充线和入射 液流的填充速度1m/s直到填充管浸没油中 2倍管径或是61mm （取二者 较小值）。当使用内浮顶储罐，要遵守 1m/s的极限速度直到顶浮起来”。依据上述规定：事故发生前，柴油流速超过

11、了规定的限制安全流速（1m/s 以下）。（2）油罐油表面静电电位以3.82m/s进油流速计算，875罐爆炸前油面静电电位为21.59kv-32.39kv 。1987年1988年北京劳动保护研究所实验结果： 油面静电电位35kV 时的放电能量为0.2mJ ,可以引燃汽柴油油气（最小点火能量为 0.2mJ ）。 油面静电电位15kV时的放电能量为0.02mJ ,引燃不了柴油油气， 但可以 引燃氢气（最小点火能量为 0.019mJ ） o此流速下静电可以引燃氢气，但引燃柴油油气的可能性较小。3 .可燃物分析；一丁1）火灾前875罐收付油情况8月25日4时至26日6时，875罐完成收油作业，收油量为1

12、4161.423吨，油品组成如下：调合组分收入量（吨）比例（）说明二蒸储C15463.8680万加氢柴油173912.2825日12:30时部分转24#瞿收400万加氢柴油943266.60二蒸储B210017.0725日10时-10髀柴方案645#罐（军柴）348.6532.4625日21时40分-10#军柴倒入625# 罐（过剩组份罐）1艇.103.470.7326日10时50分加润滑油改进剂0.54 吨，11时10分结束罐底991.37.0液位1.048m合计14161.4238月28日9时50分至29日0时30分，由875罐向新码头“兴池”轮装付柴油，付由量 13146.381 吨，罐

13、内剩 0.963m ,油量885.135吨8月29日9时50分，875罐内温度为 38.6 C （闪点为 67 C）。2）上游装置异常状态排查情况（1） 400万吨柴油加氢精制装置、300万吨/年渣油加氢脱硫装置8月25日-29日DCS数据显示，事故发生前，400万吨/年柴油加氢精制装置和300万吨/年渣油加氢脱硫装置操作正常，处于平稳运行状态， 质量环保检测中心采样化验数据表明储由口质量合格。装置名称由装置温度闪点在线 分析仪400万吨柴油加氢精制装置33-39.5 C56-65 C300万吨年渣油加氢装置53-60 C1,IZ/(2) 450万吨/年蒸储装置匚二2011年8月27日-201

14、1年8月29日的DCS数据显示，450万吨/J y T ' / / / Z J /年蒸播装置B2、B3、C1线流量稳定，泵运转正常，可以排除轻烧、氮气、蒸汽等介质由由装置柴油线窜入罐区。流量(m3/h)出装置温度(C)柴油闪点指标常二线58 6258 61-10、0、5 号柴油闪点不低于57 C常三线23 2871 73减一线(含凝缩油)i12391161 63(3) 360万吨/年加氢裂化装置8月28日10时40分，360万加氢裂化反应系统引氢气充压；8月29日10时，压力上升至 2.3MPa。8月28日10时，主汽提塔投用氢气 汽提，汽提塔塔顶气去火炬；14时30分,建立分储系统循

15、环。调阅 8月 28日至8月29日DCS记录趋势，显示主汽提塔液面、预闪蒸罐液面、 分储塔压力、航煤和柴油汽提塔液面等平稳，无异常。事故发生时，该装 置处于开工初期阶段，界区储由口采用两道手阀隔离， 无产品外送到罐区。 仅供个人学习参考(4) 200万吨/年煤油加氢装置200万吨/年煤油加氢装置在 28日至29日期间，处于停工阶段，系 统充氮气保压，干燥塔液面、压力稳定。因装置准备开工(原计划 8月31日)，界区储由口采用两道手阀隔 离，无产品外送至罐区。(5) 80万吨/年柴油加氢装置80万吨/年柴油加氢装置始建于 1998年3月，投产于1999年7月， 装置设计年加工能力为 80万吨。20

16、02年10月，通过更换催化剂提高空 速，使装置加工能力达到 100万吨/年。该装置“初步设计”的设计原则指由： I I/ /“汽提塔汽提方式以水蒸汽汽提为主，并预留氢气汽提方式”，工艺技术方 案明确“汽提塔采用过热水蒸汽汽提方案，同时考虑氢气汽提的可能性”。 该装置投产初期，使用过蒸汽汽提，由于生产的柴油含水率高，便采用氢 气气提方式。8月29日7时40分时，该装置的汽提塔进料温度为230.23 C,塔底温度为223.85 C,汽提氢气一直维持在 1200Nm 3/h左右，塔顶压力为 0.480MPa。8时20分，因反应热源减少，汽提塔进料温度降低至 216.58 C, 塔底温度降至210.8

17、6 C,塔顶温度降低，回流量减少，装置开始提汽提氢 气量，9时00分汽提氢气量达到1304Nm 3/h,增加了约100Nm 3/h ,塔顶 压力从0.489MPa升高到0.496MPa。10时25分汽提氢气量开始从 1300Nm 3/h 降低，10 时 39 分降至 1206Nm 3/h。(6)事故后取样分析情况9月1日临时采样分析结果(用注射器从采样瓶中直接抽取气相进行 分析)采样地点油温(C)氢气含量炫含量%877罐280.20.1390.50.27490.340.480万柴油加氢270.740.43400.820.58510.470.71400万柴油加氢2700.024000注：表明87

18、5罐内有氢气及轻炫，不能反映875号罐油面与浮船空间内气相组 成。I I / .Z- / J / /9月2日采样化验数据(为保证样品密闭，1用新的4升铁桶采2升油, 在2升空间里取气体样分析)采样地点油温(C)氢气含量烧含量%80万柴油加氢336.100.73 注400万柴油加氢3000.17二蒸播减顶3004.03注：0.73%的炫类气体中，主要含乙烷和乙烯，各占总量的 40%左右 柴油危险特性参数表性质闪点(C)自燃点 (C)爆炸极限 (%)最小点火育区(mJ)参数55213 2650.6 6.50.2 0.26氢气危险特性参数表参数自燃点爆炸极限最小点火育区名称(C)(%)(mJ)参数5

19、604.0 75.60.0194.事故结论1）由于浮盘落底，空气进入浮盘与油面的空间。2）由于采用氢气汽提工艺，80万吨/年柴油加氢装置柴油中携带氢气； 装置的波动及调整可能使携带的氢气量增加，但不排除其他气体窜入的可 能性。3）由于进油流速较大（大于1m/s）,产生的静电发生放电。静电放电点燃了达到爆炸极限的混和气体。（二）事故间接原因二一，. ；1 .在最低液面的管理上，未落实相关规程的规定。“储罐在操作过程中应注意：浮顶罐和内浮顶罐正常操作时，其最低液面不应低于浮顶、内浮顶（或内浮盘）的支撑高度。”事故发生时，大连石化公司在875#储罐最低液面的管理上，未落实上述规程的规定。2 .在收油作业中，未重视油品流速可能带来的安全风险，未对油品流 速进行有效的风险辨识。“内浮顶油罐开始投用应控制好收油速度，空罐收油初始速度不应大于1m/s ;当油品没过收油线后，收油速度不应大于4.5m/s。”APIRP2003-2008« ProtectionAgainstIgnitionsArisingOutofStatic,Lightning,andStrayCurre nts» 4.5.2ControlofElectrost