土木工程某厂房平面设计

1、目录要.Abstract .1 建筑设计 .1.1 建筑平面设计1.2 建筑立面设计1.3 建筑平面设计2 结构方案设计说明2.1 构件截面尺寸及材料选择2.2 结构体系抗震防火要求3. 荷载统计 .3.1 恒荷载统计3.2 活荷载统计123.3 整个厂房部分作用的荷载 .4. 各种荷载作用下的力分析1616214.1 手算力标准值4.2 电算力标准值5. 门式刚架计算和选型2424275.1 截面选型5.2 刚架梁验算5.3刚架柱验算5.4位移验算 326.1设计说明6. 2荷载计算6.3力计算6.4截面选型及计算7. 墙梁设计和计算6.檩条设计和计算 3535353637417.1荷载计算

2、 417.2力分析 427.3截面选型和验算 427.4拉条计算49508支撑设计8.1屋面横向水平支撑设计 508.2柱间支撑设计 539屋面板设计和计算 589.1力及截面验算 589.2强度验算 619.3刚度验算 6110.1 吊车梁的设计 6311 节点设计 . 7111.1 柱脚设计 7111.2 梁柱节点设计 7311.3 牛腿 7911.4 抗风柱的计算 8112 基础设计计算 8412.1 基础设计资料 8412.2 基础底面尺寸设计 8413 全文总结 . 9114 参考文献 . 4715 致. 95附录：力组合计算表 961 建筑设计本建筑依据其功能要求设计成单层的单坡双

3、跨刚架承重厂房，适用于门式刚架轻型房屋钢结构规程（CECS10）建筑占地面积为：105mK48m=40 m2。平面详细情况见建筑物的平面图。功能布置依据所给出的建筑功能和相关规要求，进行建筑部的设计 如下：1.1 建筑平面设计本厂房平面设计考虑到现在较常用的刚架承重方案，采用轻型门式刚架。考虑柱距的经济性和受理的均匀合理性，所以纵向柱距取 7.5m。此外，考虑到抗震设计的一些要求， 建筑物应力求规则。因此，本次设计在平面上采用较为简单平面布置。对于建筑物大门的 设置，考虑到有重型吊车出入，在左右山墙上采用4.5mx 4.5m的推拉门。建筑物纵向墙体考虑到人员及设备的出入方便上，采用 3.6mX

4、 3.6m的推拉门。屋顶为不上人屋顶，屋顶排 水采用有组织外檐沟排水，层顶排水坡度为 10%，檐沟排水坡度为 0.002。各详细情况表达 见图 1-1 厂房平面图和图 1-2 屋顶平面图图 1-1 厂房平面图图 1-2 屋顶平面图1.2 建筑立面设计考虑到排架结构的优点，柱间尽量多用窗，使窗与柱及窗间墙之间形成了有节奏的虚实对比，显得明快、活泼，同时也得到了良好的采光效果。大门 2 个，均匀布置。除 了在 1.5 米高处设窗之外， 在排架柱上部采用贯通的窗以减轻自重和增加厂房部通风的 功能。悬挂式雨蓬的运用，和大门的设置一同起到了突出主要入口功能，起到了吸引人 流导向的作用。建筑立面详图见图

5、1-3sslz-®ls图1-3正立面图刍目目玮玮s目吕 ftf! - 二gn 一二 二二nln l 一二 n n(hl frnpffn17fl7TI1lffTJln77JTpn7Jj7rrfmJ7fffJfl1117Tj1n77J7j77PJj1TrfJnyrfJJJfl7fl7fl7Tj7TJ7j1n77j1JPJj7Jj7n7f7l17117mfJJTj7l1arn rn m rnam 弓 mrrlrrnrTlmmnlrnrTlnlaIrrTlrrm 弓 mrnmrnrrmammrrmamrnmmmnlarllrnrrn y 一 1.3建筑剖面建筑剖面从厂房轴线 11-12 处剖

6、断，剖断处的各详细表达见图 1-31.3.1 建筑做法：1 屋面做法： II 级防水，不上人，保温隔热，2 地面做法：01ZJ001,地19,瓷地砖地面。总厚135mm.3 墙面做法： 01ZJ001 外墙 22，涂料外墙面（一），总厚 20mm，4 踢脚做法：01ZJ001，踢22 （150高），面砖踢脚（一），总厚30mm5 散水做法：01ZJ001,散4,水泥砂浆散水（二），总厚120mm5 门式刚架的计算和选型5.1 截面选型5.1.1 构件截面几何参数梁柱采用国焊接 H 型钢，截面示意图如下图所示： 由于有吊车荷载，为满足刚度要求，柱采用实腹等截面，梁也采用实腹等截面。所选取 的截面

7、如下所示：1 斜梁 H 800 X 350X 10X 1Q235图5-1梁截面示意图截面特性：截面面积A=175.2 cm2截面惯性矩 1X =189717.66 cm41 y=10010.60 cm4截面抗弯系数 Wx =4742.94 cm Wy=572.03 cm截面回转半径 ix =32.91 cmiy =7.56 cm2 边柱 H 500X 250X 8X 12Q235图5-2边柱截面示意图截面特性截面面积A=98.08cm2截面惯性矩 lx =42918.81 cm4 Iy =3127.03 cm4 截面抗弯系数 Wx=1716.75cm3 Wy=250.16cm3截面回转半径 i

8、x =20.92 cm2 iy =5.65 cm23 中柱 H 500 X 400X 8X 14Q235图5-3中柱截面示意图2截面特性截面面积 A=134.08 cm截面惯性矩 Ix =64356.09 cm4Iy =12802.03cm4截面抗弯系数 Wx =2574.24 cm3 Wy=640.10cm3截面回转半径 ix =21.91 cm2iy =9.77 cm2腹板九（800 2 14）=77.2 V 250 Z235 =250构件宽厚比验算 梁：翼缘 b=117=12'1 v15浮=152边柱:翼缘b = l£l =10.08 V 15 t 12腹板hw = (

9、500 2 14)=59.5 V 250 tw235 =250 fy3中柱:翼缘235普卄15 -，15腹板hw = (5002 14)=59V 250tw235 =250 fy5.2刚架梁的验算1抗剪验算：剪力Vmax =190.13 kN平均剪应力3190.13 10(800 2 14) 1024.6 N/mm2 =0.114 fyhw 77.2170 二无需设置横向加劲肋tw2弯剪压共同作用下验算N 34.6kNM 885.26kN m190.13kNhwtww 3查表得 k =5.3477?=0.90337、5.34T 0.8 w 1.4fv' 1 0.64( w 0.8)fv

10、=1 0.64 (0.903 0.8) 125=117 N/mm2Vd hwtwfV (800 28) 10 117903.24kNT V 0.5Vd 451.26kN/ 按公式 M M ； M ； Me NWe / Ae 计算36N Mhw =34.6 10885.26 10386182 N/mm2178边缘应力比:maxmin卫80.978182ko16(1 )2 0.112(1 )2 (1=23.38)heMe=0.51928.1. k 235/1.1 max=1.0182hc hc772 390 mm182 178Wef =4742.94 X1000>215=1019.7MeNW

11、e/A 1019.7受压区全截面有效kN m34.6 4742.94 10-6189717.66 10-8933.2kN mA Wxh175204742.94 1 03 4003斜梁平面外整体稳定性验算2.4 m,即斜梁下翼缘受压时，加隅撑作为梁平面外支撑点，梁平面外计算长度取ly 2400mm ly 350 16、235/ fy 5600mm /不需计算5.3刚架柱的验算边柱的验算1抗剪验算：柱截面最大剪力Vmax =80.16 kN359.5平均应力： 080.16 1021.05 N /mm2=0.114 fy虹(500 24) 8ytw2弯剪压共同作用下验算取二组力:N497.63kN

12、N474.43kNM251.85kN mM296.71kN mV37.54kNV37.54kNvw 3查表得 k =5.34一59.5=0.69637、5.34w 0.8v 125N / mm2hwtwfv (500 24) 8 125476kNV0.5Vd按公式NWe/Ae计算3Mhw 497.63 10Wxh98086251.85 1047631716.75 1050019189N / mm2max89min1910.466ko16 =12.71(1 )2 0.112(1)2 (1 )28.1 k 235/1.1 max59.528.112.71x 235 /(1.1 191)=0.519

13、p 0.8=1.0he191hc hc476324.7 mm191 89受压区全截面有效MeWef =1716.75 X1000>215=369.1 kNM； Me NWe/A 369.13497.63 101716.75 103282.6kN m 251.85kN m 满9808足要求3整体稳定验算lxlx0lx =900 cm柱截面惯性矩Ic 42918.81cm4 梁截面惯性矩Ir 189717.66cm4中柱长度2411cmK TRH4291881 竺 0.606900189717.661 (0.10.07 r)K1'51.20边柱计算长度lx 1.2 900 1080c

14、mx & 迴 49.3ix 20.92xr 0.860欧拉临界力为 Nex225-EA 3142.0610.98087451.1kN1.1 21.1 49.32N0mxM1XrAe0 （1 学 xr）We1Ne36497.63 101.0 251.85 102214N / mm 0.86 9808（1 咋 0.86） 1716.75 1037451.1f 215N/mm2满足要求4刚架柱平面外稳定验算考虑墙梁与柱连接处有隅撑，故刚架柱的平面外计算长度取3.0mbr3005.651.0753.1查表得 y0.8422y 1.0440001.0txMxyAbWx497.63 1030.84

15、2 98081.0 251.85 1061.0 1716.75 1032207N / mm2215N /mm满足要求中柱的验算1抗剪验算：柱截面最大剪力Vmax =110.56 kN平均应力:110.56103229.3 N /mm2 =0.136 f（500 28） 8hw 59.52弯剪压共同作用下验算取二组力:701.84kN174.34kN m44.65kNV5 fyw查表得 k =5.34一59.5=0.696375.340.8' 2v fv 125N / mmhwtwfv'(500 28) 8 125472kNV0.5Vd二 按公式M M； M； Me NWe/人计

16、算N Mhw 701.84 103A Wxh13408174.34 106 47632574.24 10500117N/mm212.3边缘应力比:maxmin131170.111k016,(1)20.112(1)2(1-=8.64 )h / tw28.1 k 235/1.1 max59.528.112.71/235/(1.<117)=0.533p 0.8=1.0hehchc117476428.4mm117 13受压区全截面有效M e We f =2574.24 X1000>215=553.5 kN mMe NWe/A 553.5701.84 103134082574.24 1034

17、18.8kN m 174.34kN m 满足要求3整体稳定验算lx lx0 lx=1140 cm柱截面惯性矩lc 42918.81cm4梁截面惯性矩Ir 189717.66cm4中柱长度 lR 2411cmK 上虽 42918.8124110478Ir H 189717.6611401 (0.11.04边柱计算长度lx 1.04 9001242.6cmlx 1247ix 21.9156.9xr0.823欧拉临界力为Nex225EA 3.142.06 10134081.1 21.1 56.927646.7 kNNomxM1xr Ae0 (1 NoNe3701.84 100.823 13408xr

18、 )We161.0 174.34 10(1701.847646.7136.9N / mm22215N / mm0.823) 2574.24 103满足要求4刚架柱平面外稳定验算考虑墙梁与柱连接处有隅撑，故刚架柱的平面外计算长度取3.0mbr3009.7730.7查表得 y 0.9331.071.05440001.0txM x2123.8N / mm满足要求2215N / mmbWx701.84 1031.0 174.34 1060.933 134081.0 2574.24 1035.4位移验算风荷载作用下的位移因为刚架对称，所以只计算在左风下的变形:图5-5刚架在左风荷载下的变形V21.47m

19、m , V4 1.54 mm冷=1.47/9000=1/6122<=1/240满足要求HV4 =1.54/9000=1/7418<V=1/240满足要求横梁的竖向挠度L、图5-6刚架在竖向荷载下的变形屋面恒荷载作用下V 16mm屋面活荷载作用下V 14mm- 14 =1/827.6<V=1/180满足要求L 240006檩条的设计和计算6.1设计说明屋面做法：复合屋面板。屋面坡度0.1，檩条跨度为刚架跨度7.5m,水平檩条间距0.8m, 均匀设置2道拉条。钢材采用Q235F图6-1檩条布置简图6.2荷载计算1恒载：屋面板0.22kN /m2檩条（包括拉条）自重0.1kN/m2

20、活载：活载（受荷面积60 m ）0.32kN /m雪荷载0.52kN/m2积灰荷载0.3kN / m 2 2跨中截面力：Mxqyl1/8 1.202 7.58.45kN m 83检修集中荷载(采用等效均步荷载)1X 2/ (0.8 X 7.5 )0.34 kN/m24风荷载 受风面积为：A 7.5 0.8 6风载体型系数为： s 0.15log A 1.31.183风压高度变化系数：z 1.07基本风压 w00.35kN / m2w 1.05 s zw01.051.183 1.07 0.350.47kN / m25荷载组合(设计值)1.2G1.4L1.2 (0.10.2 0.8) 1.4 (0

21、.5 0.8 0.3 0.8)1.208kN/mqx qcos 1.202kN / mqy qsin0.120kN / m6.3力计算qy引起绕x轴弯矩按简支梁计算，qx引起弯矩按三跨简支梁计算。计算简图为见图6-1和6-2=1.202kN/m图6-2檩条力计算简图=0.12kN/m1 1 1J 1J 1J 1 1 1 J 1 J 1 J 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Ll111图6-3檩条力计算简图1/3处负弯矩：Myqxl2901/90 0.12 7.520.075kN m跨中正弯矩：Myqx 23601/360 0.12 7.520.01

22、9kN m6.4截面选型和计算6.4.1 截面选型C160K 70X 20X 3.0_.LI图6-4檩条截面示意图截面面积A 9.45cm2截面惯性矩lx 373.64cm4Iy 60.42cm4x°2.224cmk 7.8 6.299.78 M(70 2.24)Ix =7.8+6.29 >0.967+9.78 >0.967 2 =23.03642截面验算18.138.9yi57图6-5x x1+ y1+ y1MymaxMxmax檩条截面特征1应力计算和稳定验算8.45 106373.64 104空=181N/mm2226 N / mmmin178max 1840.967

23、 0b/t=160/3=53.3=1.15上翼缘2max=184N/mm2min = 175 N/mmmin 184max 1750.951 b/t=70/3=23.3=1.15 0.15=1.0075.89 11.592 26.68=5.89 11.59 0.951 6.68 0.9512=0.909腹板=2.6762be0.110.93 2 =0.311 V 1.70.05(1b8t0.1)牛 26.8be26.82.567 mm上翼缘t1- =1.484 V 1.70.1 bc =23.9 tbe tbe =23.9 >2.5=60 mmF翼缘受压，全截面有效A (7870 40

24、27 24 36 40)2.5787.5132410 2.510 2.5 80 349.8cm12132leny ly 15 2.5315 2.5 22.24211210 2.53 10 2.5 6.76258.43cm4I3Wenxenx 43.725cm3叫n ymax上L 26.27cm3h/22.224Wenymin12.23cmy7 2.224T屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转MM 8.45 1060.075106一 2一 2199.4N/mm f205N / mm满足要求Wenx Weny4372512230445 qyl50.9 cos5.7 7500l2刚度 v-54 43mm50

25、mm 满足要求384 Elx384 2.06 105 373.64 1041507墙梁的设计和计算本工程墙梁采用卷边 C形槽钢C 160X 70X 20X 3.0，跨度7.5m，间距l=1.5m，在1/3各设一根根拉条，墙梁和拉条均用Q235钢。墙梁自重0.073kN/m。迎风风荷载标准值：qk =1.05 卩 s 卩 zw0l' =1.05 X.0 X.01 X).35 X.5=0.56 kN/m背风风荷载标准值：qk =1.05 卩 s 卩 zw0l '=1.05 X.1 X.01 X0.35 X1.5= 0.62 kN/m本设计中墙梁有一定竖向承载能力，且墙板落地，墙梁与

26、墙板有可靠连接。根据规要求，可不考虑墙梁自重引起的剪力和弯矩风载外墙板图7-1墙梁布置简图7.1荷载计算墙梁所受荷载标准值：水平q； =0.56 kN/mq；= 0.62 kN/m墙梁所受荷载设计值：水平q； =0.56 X 1.4=0.784 kN/mq；= 0.62 X 1.4= .868 kN/m7.2力分析图7-2墙梁力计算简图1水平荷载q； , q；产生的弯矩墙梁承担水平方向荷载作用下，按单跨简支梁计算力，贝U: 迎风 M x=i/8 qy| 2=1/8 X 0.784 X 7鴛5.51 kN mi 22背风 M y=1/8 q y l =1/8 X 0.868 X 7.=6.1 k

27、N m2剪力水平方向剪力按单跨简支梁计算计算迎风 V ymax=0.5 q y|=0.5 X 0.784 X 7.5=2.96 kN 背风 V ymax=0.5 q yi|=0.5 X 0.868 X 7.5=3.255 kN 3双弯矩力矩因设有拉条，故可不计算双弯矩。7.3截面选型及验算截面选型选择C形槽钢160X 70X 20X 3,查表可知其截面特性：7-3墙梁截面示意图截面面积A=9.45cm 2截面惯性矩 I x=373.64 cm4 I y=60.42 cm4截面抗弯系数 Wx=46.71 cm W ymax=27.17 cmW ymin=l2.65 cm截面回转半径ix =6.2

28、9 cmiy =2.53 cmX =2.224 cm截面验算由弯矩M, M1 , M引起的截面各角点应力符号如图5.3所示1各板件端部的应力值为：(1)迎风Mxi WXi5.51 106467052118N / mm25.51 106467052118N / mm3y4V壬1|y1r4>图7-4墙梁截面受力示意图(2)背风WXi66.1 1046705131N /mm26.1 10131N /mm2467052各组成板件有效截面(1)迎风荷载qy时:腹板为受压的两边支撑板件,2max= 3=118N/mm2min = 2 = 118 N/mmmin 1181 max118b/t=160/

29、3=53.3=1.15k 7.8 6.299.782 =7.8+6.29 X 1+9.78 X 1=23.87上翼缘min118max118b/t=70/3=23.3=1.15 0.15=1.0k 5.89 11.5926.68 2 = 5.89 11.596.68仁 0.98腹板0.1118 3.637 1.1575.353.3183腹板受压全截面有效。受拉区也全部有效上翼缘cb205 皿9 °.98=1.20160、°98 =0.463 V 1.170 23.87205k10.932 =0.319 V 1.70.05=1.469 V 1.721.80.1 直=20tbe

30、 =20 x 3=60 mm> 0be1 = 2b =2x 70/4=35 mm be2 =60 35=25 mm51 enxAIx 2 10 33 10 3 8023352355 mm412WenxI enx341904 mm y(2)背风荷载q y时：腹板为受压的两边支撑板件，max= 3=- 131N/mrmmin = 2 =131 N/mn2min1311b/t=160/3=53.3=1.15max131k 7.8 6.299.78 2 =7.8+6.29 x 1+9.78 x 仁23.87160353.31818 3.452 1.1571.4F翼缘min 1311 b/t=70

31、/3=23.3=1.15 0.15=1.0max131k 5.8911.5926.68=5.89 11.5916.68 1=0.98腹板c _k 7023.87 c “ 八c 一0.93=2.16 > 1.1K0.11 -三=0.319 v 1.7b 1kc 160 0.980.052。5邛=205 0.319 23.87 =3.452“；131腹板受压全截面有效。受拉区也全部有效c 1600.98b kc 70 ' 23.87=0.463 v 1.1k11=1.469 v 1.7205k* =205 1.469 0.98205=1.20bet0.1bc =20be =20 x

32、3=60 mm> 0be1= 2bc =2x 70/4=35 mm be2 =60 35=25 mm5enxIx 213210 33 10 3 802123352355 mm4Wenx41904 mm3y3强度和稳定验算(1)迎风时：由于与墙板的有效连接能阻止墙梁的侧向失稳和扭转，所以只需验算其应力满足要求即可：MWenx5.51 10135 N/mml v f=205 N/mm2419043Vymax2h°t3 2.94 10322 9.5 N/mm v fv=120 N/mm 2160 3 23应力满足要求(2)背风时：此时，由于墙梁受压一侧无墙板连接，不能阻止墙梁的侧向失

33、稳和扭转，所以需验 算其平面外失稳和应力：M6.1 10146 N/mnf v f=205 N/mm2Wenx4190433Vymax2h°t3 3.255 102160 3 232 210.5 N/mm v fv=120 N/mm平面外失稳:f 52.5h 1600.33qx kqy 0.33 0.868 0.29 kN/mM y0240.29 2.52240.08 kN/m1 fly 1 y4410984 mm132133 33 3 133 222 12fly3W側18681 mm22.45Ct1 130n130 4720 G2 kEI/S 2 2.06 101954900 /1

34、5005369458671 1Ct7201 1 1 1Ct1 Ct2720 5.4 10814 1 v2 h hde h24 1 0.32 160 160 52.51602KE?C2.06 105 3220 =35.6K=0.0342R Kl / Elfly0.03 2500453.14 3.14 2.06 10410984=1.41 0.0125R0.198R1 00.3610.198 1.4Rdl fly113.14Kl4O.7lol flyflyI fly0.510.3610.08 0.03 kN mi,2.06 105 20599.541098427.65403.14 3.1413.1

35、Ro210627.60.03 75004105 4109842.06113.70.1250.77500 (1 13.1 113.7) 0.125210676.30.2):0.5fly0.767(1 0.21 (0.767 0.2)0.7672)0.5840.813N 匹 丄（U）匹工 174 N/mmV f=205 N/mm2 WexA W側 0.854 41904186811 Mmax应力和稳定均满足要求4刚度验算(1)迎风时:5 qj4v384 Elx 3840.56 75004l “530 mm v =50 mm2.06 105 3736400150(2)背风时:v互空384 Elx 3

36、840.62 75004533 mm v =50 mm2.06 105 3736400150刚度满足要求7.4拉条计算跨中布置2根垂直拉条，其计算简图如下所示:11 11 l i l nn i i n lh j j j i 11 j j j :i ri l i l i i l图7-5拉条力计算简图当跨中拉条承担一根墙梁的竖向支撑作用时，拉条所受拉力:N=0.37qxl=0.37 X 0.09 X 7.5=0.25kN拉条所需截面面积：An=Ni0.25 100.95 2151.22mm2按构造选用1O8拉条，截面面积50.3mm,它可以承担10根墙梁的竖向支撑作用11节点设计11.1柱脚设计柱

37、脚采用埋入式，其示意图如图11-1所示边柱柱脚设计M1柱脚力设计值 NV图11-1柱脚示意图281.63 KN m232.92KN80.16 KN图11-2边柱柱脚计算简图柱脚采用埋入式柱脚，用C40细石混凝土二次浇灌。混凝土参数为：ftk =2.39 N/mm2满足要求fck =26.8 N / mm2 ft 1.71 N / mm2fc 19.1 N / mm2MbfH12618.892250 7506442.7kN m M265.93kN m满足要求11.1.2中柱柱脚设计M1柱脚力设计值NV168.44 KN m372.60 KN36.27 KNM 'M1VH12251.85

38、0.5 37.54 0.75265.93kN m1V“ 37.54 103fcfc19.1 -18.89 N /mm2bfH1250 750S(250500)2(250 12) 21976mm埋入深度为：H11.5Hz =1.5 X 500=750mNftH1S 1.71 750 19762534kNN 497.63图11-3中柱柱脚计算简图柱脚采用埋入式柱脚，用 C40细石混凝土二次浇灌。混凝土参数为：ftk =2.39 N / mm22 2 2fck=26.8 N /mmft 1.71 N /mmfc 19.1 N / mm埋入深度为： 出 1.5HZ =1.5 X 500=750m1MM

39、 VH1168.44 0.5 36.27 0.75182.3kN m219.1318.89 N /mm236.27 10250 750N(400 500) 2 (40012) 22576mmftH1S 1.71 750 25763303kN N 372.6满足要求MbfH；618.892400 7506708.4kN m M182.3kN m 满足要求11.2梁柱节点设计梁柱节点采用端板拼接，如图11-4i梁与边柱连接计算结合A柱柱顶IV W截面力组合与左半跨I-I截面力组合知连接处力组合为:V 64.45kNN 167.54kN采用10.9级M22高强螺栓连接，连接表面用钢丝刷除锈，f 0.

40、3，每个螺栓承载力为：Nj0.9 0.3 19051.3kN，抗剪需用螺栓数量n 64，51.26。初步选用2051.3个M22高强螺栓。1螺栓强度验算螺栓承受的最大拉力值:Ni图11-5边柱端板计算详图N My 167.54 y220267.93 10445 66.710.8P 0.8 190 152kN15878962连接板设计 端板厚度t根据支承条件确定(1)两边支承类:ef 45mm90mmNt Nl 66.71kNb 350mm21512efewN端板厚度为：t .Veb 4ef (ew ef) f312 45 90 66.71 1090 350 445 (4590)16.4mm21

41、5(2)无加劲肋类：a 75mm ew 90 mmNt Ni66.71 竺44551.12kN端板厚度为：t3ewNt3 90 51.12 10322.4mm(0.5a ew)f. (0.575 90) 215综上，可取端板厚度为：t24mm3节点域剪应力计算:267.93kNm db 800mmdc340 mmtc 10mm(1)剪应力为:267.93118.2N/mm2dbdctc 800 340 10125N/2 mm满足要求0.4P ewtw0.4 190 10390 10284.4N/mm215N / mm2 满足要求(2)验算腹板处拉力：Nt2 Nt y366.71 26639.8

42、8kN0.4P 76kNy14454梁和端板间焊缝计算:(1) 梁翼缘和端板间焊缝采用全熔透对接K形焊缝(2) 梁腹板与端板间焊缝：0.5tw 0.5 10怖hf w7.1mm 取 hf 10mm0.70.7梁与中柱连接计算结合B柱柱顶ivw截面力组合与左半跨m-m截面力组合知连接处力组合为:V 190.13kNN 34.6kN其计算简图为：图11-6中柱节点详图0.3 ,每个螺栓承载采用10.9级M24高强螺栓连接，连接表面用钢丝刷除锈, 力为：Nb 09 03 225 60.75kN，抗剪需用螺栓数量n皺3.13。初步选用24个M24高强螺栓。T1¥I图11-7中柱端板计算详图1

43、螺栓强度验算螺栓承受的最大拉力值:N My 2n y34.624885.26 103 4502808096165.40.8P0.8 225 180kN2连接板设计 端板厚度t根据支承条件确定(1)两边支承类：ef 50mmew 90mm Nt Nl 167.1kNb 350mm215端板厚度为：t12efewNtewb 4ef (ew ef) fI12 50 90 167.1 10390 350 4 50 (50 90) 21526.5mm(2)无加劲肋类： a 80mm ew 90 mmNt N 必 167.180.7kNt l y1530端板厚度为：齐、議雷壬综上，可取端板厚度为t30mm

44、3节点域剪应力计算：M300kN m db800mmdc 340mm tc 14mm(1)剪应力为：M300 1062 294.5N / mmfv 125N / mmdbdctc 800 340 14满足要求(2)验算腹板处拉力:Nt2Nt 处 167.125680.7kN0.4P 90kNy15300.4P0.4 225103100N/mnf f215N /mm2 满足要求e-t-90 104梁和端板间焊缝计算：(1) 梁翼缘和端板间焊缝采用全熔透对接K形焊缝(2) 梁腹板与端板间焊缝：0.5tw 0.5 10怖hf -7.1mm 取 hf 10mm0.70.711.3牛腿因B柱力较大，同时

45、承担两台吊车荷载，故取B柱牛腿验算。牛腿选用截面型号为:BH45CK 250X 6X 10,钢材选用345 e=500mm 外伸宽度 d=200mm11.3.1荷载计算恒荷载吊车梁及轨道自重活荷载吊车竖向作用11.3.2截面验算图11-8牛腿计算简图标准值15 0.43 7.5 18.23kN设计值18.23 1.2 21.88kN设计值 D=1.4256.14=358.60kN图11-9牛腿截面简图(1)拉应力计算M Ne(358.6021.88) 0.500190.24kN m牛腿根部截面：1 3Ibh312(b tw)(h2tJ3(2504503244 4303)/1228179.52 cm421 228179.523W -1252.42cmh22.5取大拉应力:Mt6190.24 102151.9 N / mm V ft315 N/mm2 满足要求W1252420(2)剪应力计算近似以腹板承受剪力V380.48 1036 430147.5 N /mm V 仁180 N/mm2满足要求(3) 折算应力计算腹板与翼缘相交点:S btf(h tf)/2 250 10 (450 10)/2 550cm33380.48 105502NS/(ltw)1