土压力理论和土坡稳定分析

1、 第5章 土压力理论和土坡稳定分析 §5.1 概 述 5.1.1 土压力土建工程中许多构筑物如挡土墙、地下室侧墙、桥台等挡土结构（图5-1），都支撑着土体，保持着土体稳定，使之不致坍塌，所以它们经常承受着土体侧压力的作用，土压力就是这种侧压力的总称。图5-1 挡土结构的应用（a）支撑填土的挡土墙；（b）地下室侧墙；（c）桥台；（d）贮仓的挡墙由于土压力是作用在挡土结构上的主要荷载，因此设计挡土结构时首先要确定土压力的性质、大小、方向和作用点。作用在挡土结构上的土压力，按挡土结构的位移方向、大小及土体所处的三种极限平衡状态，可分为三种：1.静止土压力如果挡土结构在土压力的作用下，其本身

2、不发生变形和任何位移，土体处于弹性平衡状态，则这时作用在挡土结构上的土压力称为静止土压力（图5-2b）。2.主动土压力如果挡土结构在土压力的作用下，向离开土体的方向位移，随着这种位移的增大，作用在挡土结构上的土压力将比静止土压力逐渐减小。当土体达到主动极限平衡状态时，作用在挡土结构上的土压力称为主动土压力（图5-2a）。3.被动土压力挡土结构在荷载作用下，向土体方向位移，使土体达到被动极限平衡状态时的土压力称为被动土压力（图5-2c）。如图5-2d所示，在相同条件下，主动土压力小于静止土压力，而静止土压力小于被动土压力。实际上，土压力是土体与挡土结构之间相互作用的结果，大部分情况下的土压力均介

3、于上述三种极限状态土压力之间，试验表明，土压力的大小及分布与作用在挡土结构上的土体性质、挡土结构本身的材料及挡土结构的位移有关，其中挡土结构的位移情况是影响土压力性质的主要因素。图5-2 土压力与墙体位移的关系（a）主动土压力；（b）静止土压力；（c）被动土压力；（d）土压力与墙体位移的关系土压力的计算是个比较复杂的问题，其实质是土的抗剪强度理论的一种应用。静止土压力的计算主要应用了弹性理论方法和经验方法；主动土压力和被动土压力的计算则是应用了土体极限平衡理论，计算方法包括经典的朗肯土压力理论和库仑土压力理论以及以上述理论为基础发展起来的计算方法和图解方法。土压力的计算一般按平面问题考虑。5.

4、1.2 土坡稳定分析土坡包括天然土坡和人工土坡。天然土坡是指自然形成的山坡和江河湖海的岸坡。人工土坡是指人工开挖基坑、基槽路堑或填筑路堤、土坝形成的边坡。边坡塌滑是一种常见的工程现象，边坡由于丧失稳定性而滑动，通常称为滑坡。土坡的失稳常常是在外界的不利因素影响下触发和加剧的，一般有以下几种原因：1.土坡作用力发生变化。例如由于在坡顶堆放材料或建造建筑物使坡顶受荷，或由于打桩、车辆行驶、爆破、地震等引起的振动改变了原来的平衡状态。2.土体抗剪强度的降低。例如土体中含水量或孔隙水压力的增加。3.静水压力的作用。例如雨水或地面水流入土坡的竖向裂缝，对土坡产生侧向压力，从而促进土坡的滑动。4.地下水在

5、土坝或基坑等边坡中的渗流常是边坡失稳的重要因素。这是因为渗流会引起动水力，同时土中的细小颗粒会穿过粗颗粒间的孔隙被渗流挾带而去，使土体的密实度下降。5.因坡脚挖方而导致土坡高度或坡角增大。由于土的复杂性、离散性和易变性，影响土坡稳定的因素众多，土坡稳定分析是一个比较复杂的问题。本章主要介绍土坡稳定分析常用方法的基本原理。§5.2 静止土压力计算 5.2.1 墙背竖直时的静止土压力计算静止土压力可根据半无限弹性体的应力状态进行计算。在土体表面下任意深度处取一微小单元体（图5-3），其上作用着竖向的土自重应力和侧压力，这个侧压力的反作用力就是静止土压力。根据半无限弹性体在无侧移的条件下侧

6、压力与竖向应力之间关系，该处的静止土压力强度可按下式计算： （5-1）式中 静止土压力系数； 土体重度，kN/m3。土的静止土压力系数值可通过试验 图5-3 墙背竖直时静止土压力测得。在缺乏试验资料时，可用下述经验公式估算：砂性土 （5-2）粘性土 （5-3）超固结粘土 （5-4）式中 土的有效内摩擦角，； 土的超固结比。 由式（5-1）可知，静止土压力沿挡土结构竖向为三角形分布（图5-3）。如果取单位挡土结构长度，则作用在挡土结构上的静止土压力为： （5-5）式中 挡土结构高度，m。 的作用点在距离墙底/3处。 5.2.2 墙背倾斜时的静止土压力计算对于挡土墙背倾斜的情况（图5-4），作用在

7、单位长度上的静止土压力可根据土楔体的静力平衡条件求得。作用在土楔体上的力有三个：1.作用在面上的静止土压力，作用方向水平向左。2.土体自重，作用方向垂直向下。3.作用在墙背上的土反力。根据土楔体的静力平衡条件可得： （5-6）与水平方向的夹角由下式求得： （5-7）再通过三角形关系可求得与面法 图5-4 墙背倾斜时的静止土压力线之间的夹角为： （5-8）的作用点在距离墙底/3处。§5.3 朗肯土压力理论 朗肯土压力理论是朗肯（W.J.M.Rankine）于1857年提出的。基本假定：（1）墙后填土水平；（2）墙背垂直于填土面；（3）墙背光滑。从这些假定出发，墙背处没有摩擦力，土体的竖

8、直面和水平面没有剪应力，故竖直方向和水平方向的应力为主应力。而竖直方向的应力即为土的竖向自重应力。5.3.1 主动土压力考察挡土墙后土体表面下深度处的微小单元体的应力状态（图5-5a），显然，作用在它上面的竖向应力为。当挡土墙在土压力的作用下向远离土体的方向位移时，作用在微元体上的竖向应力保持不变，而水平向应力逐渐减小，直至达到土体处于极限平衡状态。土体处于极限平衡状态时的最大主应力为，而最小主应力即为主动土压力强度。由土的强度理论可知，当土体中某一点处于极限平衡状态时，大主应力和小主应力之间应满足以下关系：（a） （b） （c）图5-5 朗肯主动土压力计算粘性土 （5-9）或 （5-10）无

9、粘性土 （5-11）或 （5-12）将和=代入式（5-9）（5-12）中就得到主动土压力强度：无粘性土 （5-13）或 （5-14）粘性土 （5-15）或 （5-16）上述各式中 主动土压力强度，kPa； 主动土压力系数，； 土体重度，kN/m3； 土体粘聚力，kPa； 土体内摩擦角，； 计算点离土体表面深度，m。由式（5-13）知，无粘性土中主动土压力强度与深度成正比，沿墙高的土压力强度呈三角形分布（图5-6b）。单为长度挡土墙上的土压力为： （5-17）土压力作用点在距离墙底高度处。由式（5-15）可知，粘性土中的土压力强度由两部分组成：一部分是由土体自重引起的土压力。另一部分是由粘聚力引

10、起的负压力，两部分的叠加结果如图5-6所示，其中部分是负压力，对墙背是拉力，但实际上土与墙背在很小的拉应力作用下即会分离，故在计算土压力时，这部分应略去不计，因此粘性土的土压力分布仅是部分。令（5-16）等于零可求得临界深度： （5-18）单位长度挡土墙上的主动土压力为： （5-19）将式（5-18）代入（5-19）得： （5-20）主动土压力作用点通过三角形的形心，即作用在离墙底高度处。5.3.2 被动土压力当挡土墙在外荷载作用下向土体方向位移时，土体中深度处的微小单元体（图5-6a）受到的竖向应力仍为，而水平方向的应力则逐渐增大，直至达到极限平衡状态，这时水平方向的土应力即为被动土压力强度

11、。对于微单元体而言，在极限平衡状态最大主应力为被动土压力强度，最小主应力为竖向应力。由式（5-9）（5-12）可得：无粘性土 （5-21）粘性土 （5-22）（a） （b） （c）图5-6 朗肯被动土压力计算式中 被动土压力强度，kPa； 被动土压力系数，；其它符号同前。由式（5-21）和（5-22）可知，无粘性土的被动土压力强度呈三角形分布（图5-6b），粘性土中被动土压力强度呈梯形分布（图5-6c）。作用在单位长度挡土墙上的土压力为：无粘性土 （5-23）粘性土 （5-24）被动土压力的作用线通过土压力强度分布图的形心。对无粘性土在离墙底高度处。5.3.3 几种情况下朗肯土压力的计算1.

12、土体表面有均布荷载当墙后土体表面有连续均布荷载作用时，土压力的计算方法是将均布荷载换算为当量的土重，即用假想的土重代替均布荷载。当土体表面水平时（图5-7），当量的土层厚度为： （5-25）然后以为墙背，按土体表面无荷载的情况计算土压力。以无粘性土为例，土体表面点的主动土压力强度为： （5-26） 墙底点的主动土压力强度为：（a） （b） 图5-7 土体表面有均布荷载的朗肯土压力计算（a）土体表面水平；（b）土体表面倾斜 （5-27）压力分布图（5-7a），实际的土压力分布图为梯形部分，土压力的作用点在梯形的重心。当墙后土体表面倾斜（图5-7b）时，当量土层的厚度仍为，假想的土体表面与墙背的延

13、长线交于点，故以为假想墙背计算主动土压力，但由于土体表面与墙背倾斜，假想的墙高应为，根据的几何关系可得： （5-28）然后，同样以为假想的墙背按土体表面无荷载的情况计算土压力。2.分层填土如图5-8所示的挡土墙，墙后有几层不同性质的水平土层，在计算土压力时，第一层的土压力按均质计算，土压力分布图为图5-8中的部分；计算第二层土压力时，将第一层土按重度换算为与第二层土相通的当量土层，即其当量土层厚度为，然后以（）为墙高按均质土计算土压力，但只在第二层土层范围内有效，如图5-8中的部分。必须注意，由于各土层的性质不同，主动土压力系数也不同，图示的土压力强度计算是以无粘性土为例。 3.墙后土体中有地

14、下水的土压力计算墙后的土体常会有部分或全部处于地下水为以下，这时作用在墙背上的土压力有所不同，墙体除受到土压力的作用外，还受到水压力的作用。（1）假定浸水前后土体的内摩擦角不变由于假定浸水前后土体的内摩擦角不变，地下水位以上部分的土压力计算同前，而地下水位以下部分应取有效重度进行计算，并叠加上地下水位以下的静水压力（图5-9）。主动土压力：图5-8 分层土体的朗肯土压力计算 图5-9 土体中有地下水的土压力计算 式中 土体有效重度，kN/m3，； 土体饱和重度，kN/m3； 水的重度，kN/m3。静水压力： 与的叠加就是作用在墙体上的侧压力。这种将土压力和水压力先分开计算再叠加的方法被称为“水

15、土分算”，比较适合于渗透性大的砂土。对于粘性土，由于其渗透性小，在计算土压力时则将地下水位以下的土体重度取为饱和重度，水压力的计算不再单独计算后进行叠加，这种方法被称为“水土合算”。（2）考虑土体浸水前后土体内摩擦角变化土体浸水将使地下水位以下土体的内摩擦角值降低为，计算土压力时，以地下水位为界将土体分为具有不同值的上、下两层，按分层土方法计算土压力。首先求地下水位以上部分土体的土压力；然后将上层土体作为均布荷载作用在下层土体上计算下层土体的土压力（土体重度取有效重度，计算土压力系数时采用），并叠加上静水压力。【例5-1】挡土墙高6m，土体的物理力学性质指标为：=0，=，=19 kN/m3，墙

16、背竖直、光滑，墙后土体表面水平并有均布荷载=20 kPa ，求挡土墙的主动土压力及作用点位置，并绘出土压力分布图。【解】将地面均布荷载换算为土体的当量土层厚度：m在土体表面处的土压力强度为： kPa在墙底处的土压力强度为： kPa主动土压力为： kN/m土压力作用点的位置： m 土压力分布如图5-10。图5-10 例5-1图 图5-11 例5-2图【例5-2】挡土墙高5 m，墙背竖直、光滑，墙后土体表面水平，共分两层，各层土的物理力学指标如图5-11所示，求主动土压力并绘出土压力分布图。【解】第一层土体的土压力强度：层顶面处层底面处 kPa第二层土体的土压力强度：层顶面处 kPa层底面处 =k

17、Pa主动土压力为： =kN/m主动土压力分布图如图5-11所示。§5.4 库仑土压力理论 库仑土压力理论是由库仑（C·A·Coulomb）1773年建立的。基本假定：（1）挡土墙后土体均为各向同性无粘性土；（2）挡土墙后产生主动或被动土压力时墙后土体形成滑动土楔，其滑裂面为通过墙踵的平面；（3）将滑动土楔视为刚体。库仑土压力理论就是根据滑动土楔处于极限平衡状态时的静力平衡条件来求主动土压力和被动土压力的。5.4.1 主动土压力如图（5-12a），设挡土墙高为，墙背俯斜，与垂线的夹角为，墙后土体为无粘性土（=0），土体表面与水平线夹角为，墙背与土体的摩擦角为。挡土墙

18、在土压力作用下将向远离土体的方向产生位移，最后土体处于极限平衡状态，墙后土体将形成一个滑动土楔，其滑裂面为平面，滑裂面与水平面成角。因为一般挡土墙的土压力计算均属于平面问题，因而沿挡土墙长度方向取1m进行分析。取滑动土楔为隔离体，作用在滑动土楔上的力有三个：土楔体的自重力，其作用方向垂直向下；滑裂面上的反力，其大小未知，方向与滑裂面的法线顺时针成角（为土的内摩擦角）；墙背面对土楔的反力，其作用方向与墙背面的法线逆时针成角（为墙背与土体之间的内摩擦角）。显然，土体作用在墙背上的土压力与大小相等，方向相反。滑动土楔在三力作用下处于平衡状态，因此三力必形成一个封闭的力矢三角形（图5-12b），由正弦

19、定理可得： （5-29）（a） （b） （c）图5-12 库仑主动土压力计算（a）挡土墙和滑动土楔；（b）力矢三角形；（c）土压力强度分布式中 值随滑裂面倾角而变化。按微分学求极值的方法，可由的条件求得为最大值（即主动土压力）时的角。相应于此时的角即为最危险的滑裂面与水平面的夹角。略去推导过程，库仑土压力的计算公式为： （5-30）令 （5-31）则 （5-32）式中 库仑主动土压力系数； 挡土墙高度，m； 土体重度，kN/m3； 土体内摩擦角，； 墙背倾角，（墙背与垂线的夹角，俯斜为正，仰斜为负）； 墙后填土面倾斜角，； 墙背与土体之间摩擦角，其值一般由试验确定，当无试验资料时可按表5-1数

20、值取用。表5-1 墙背与土体之间摩擦角 挡土情况摩擦角挡土情况摩擦角墙背平滑、排水不良（00.33）墙背很粗糙、排水良好（0.50.67）墙背粗糙、排水良好（0.330.5）墙背与土体之间不可能滑动（0.671.0） 的作用点在距离墙底高度处。沿墙高分布的主动土压力，可通过式（5-32）对求导数求得： （5-33）可见，主动土压力沿墙高呈三角形分布（图5-12c）。5.4.2 被动土压力挡土墙在外力作用下向土体方向产生位移，直至墙后土体沿某一个滑裂面（图5-13）破坏。在破坏的瞬时，滑动土楔处于极限平衡状态，这时作用在土楔上的力仍为三个：（a） （b） （c）图5-13 库仑被动土压力计算（a

21、）挡土墙和滑动土楔；（b）力矢三角形；（c）土压力强度分布图土楔体的自重力，其作用方向垂直向下；滑裂面上的反力，其大小未知，方向与滑裂面的法线逆时针成角（为土的内摩擦角）；墙背面对土楔的反力，其作用方向与墙背面的法线顺时针成角（为墙背与土体之间的内摩擦角）。按上述求主动土压力的方法和原理，求得库仑被动土压力的计算公式为： （5-34）其中 （5-35）式中 库仑被动土压力系数；其它符号同前。库仑被动土压力强度为： （5-36）其分布图也为三角形（图5-13c）。的作用点离墙底高度处，其方向与墙背的法线顺时针成角。当填土面水平，墙背竖直、光滑（=0）时，库仑土压力公式与朗肯公式相同。即朗肯理论是

22、库仑理论的特殊情况。【例5-3】挡土墙高5m，墙背倾斜角=10，填土坡角=20，填土重度=18 kN/m3，=30，=0，填土与墙背的摩擦角=0.67,试按库仑土压力理论求主动土压力及其作用点。【解】将=10，=20，=30，=0，=0.67代入式（5-31）求得主动土压力系数：=0.540计算主动土压力： kN/m土压力作用点在离墙底 m处。§5.5 无粘性土坡的稳定分析砂土的颗粒之间没有粘聚力，只有摩擦力。只要位于砂土坡面上各个土颗粒能够保持稳定不下滑，则这个土坡就是稳定的。砂土土坡稳定的平衡条件可由图5-14所示的力系来说明。设土坡高度为，坡角为，土的重度为，土的抗剪强度。若假

23、定滑 图5-14 砂土的土坡稳定计算动面是通过坡脚的平面，的倾角 为，则可计算滑动土体沿面上滑动的稳定安全系数值。沿坡长度方向截取单位长度土坡，作为平面问题来分析。设滑动土体的重力为 题来分析。设滑动土体的重力为，其在滑动面上的法向分力和抗滑力分别为： 在滑动面上的平均下滑力为： 土坡的滑动稳定安全系数为： （5-37） 可见，当时滑动稳定安全系数最小，即土坡面上的一层土是最易滑动的。由此，砂土的土坡滑动稳定安全系数为： （5-38）由上式可见，当坡角等于土的内摩擦角时，=1，即土坡处于极限平衡状态。只要坡角（1），土坡就稳定，而且与坡高无关。一般要求=1.101.50已能满足砂土土坡稳定的要

24、求。砂土堆积成的土坡，在自然稳定状态下的极限坡角，称为自然休止角。砂土的自然休止角数值等于或接近其内摩擦角。§5.6 粘性土土坡的整体稳定分析5.6.1 粘性土土坡滑动面的形式粘性土土坡的滑动和工程地质条件有关，其实际滑动面的位置总是发生在受力情况最不利或者土性最薄弱的地方。在非均质土层中，如果土坡下面有软弱层，则滑动面很大部分将通过软弱土层，形成曲折的复合滑动面（图5-15a）。如果土坡位于倾斜的岩层面上，滑动面往往沿层面产生（图5-15b）。（a） （b） 图5-15 非均质土中的滑动面（a）土坡滑动面通过软弱层；（b）土坡沿岩层面滑动大量的观察调查证实：均质粘性土的土坡失稳破坏

25、时，其滑动面常常是一曲面，通常近似于圆柱面，在横断面上呈现圆弧形，因而在分析粘性土坡稳定性时，常假定土坡是沿着圆弧破裂面滑动，以简化土坡稳定验算的方法。圆弧滑动面的产生与土坡的坡角大小、土的强度指标，以及土中硬层的位置等因素有关。其形式一般有三种：（1）圆弧滑动面通过坡脚点（图5-16a），称为坡脚圆；（2）圆弧滑动面通过坡面上点（图5-16b），称为坡面圆；（3）圆弧滑动面发生在坡脚以外的点（图5-16c），且圆心位于坡面中点的垂直线上，称为中点圆。对于均质简单土坡圆弧滑动体的稳定分析可采用整体稳定分析法，所谓简单土坡是指土坡上、下两个土面是水平的，坡面是一平面。下面主要介绍正题稳定分析的基

26、本概念，及费伦纽斯（W.Fellenius,1927）和泰勒（D.W.Taylar,1948）的主要研究成果。（a） （b） （c）图5-16 均质粘性土土坡的圆弧滑动面（a）坡脚圆；（b）坡面圆；（c）中点圆 5.6.2 土坡圆弧滑动整体稳定分析的基本概念分析图5-17所式均质简单土坡，若可能的圆弧滑动面为，其圆心为，半径为。在土坡长度方向截取单位长度土坡，按平面问题分析。滑动土体的重力为，它是促使土坡滑动的力，沿着滑动面上分布的土的抗剪强度是抵抗土坡滑动的力。将滑动力及抗滑力分别对滑动面圆心取矩，得滑动力矩及稳定力矩为： （5-39） （5-40）式中 滑动体的重力，kN； 对点的力臂，m

27、； 土的抗剪强度，按库仑定律计算，kPa； 滑动圆弧的长度，m； 滑动圆弧的半径，m。土坡滑动的稳定安全系数可用稳定力矩与滑动力矩的比值表示，即 （5-41）由于滑动面上的正应力是不断变化的，上式中土的抗剪强度沿滑动面上的分布是比均匀的，因此直接按公式（5-41）计算土坡的稳定安全系数有一定的误差。上述计算中，滑动面是任意假定的。因此需要试算许多个可能的滑动面，相应于最小稳定安全系数的滑动面才是最危险的滑动面，值必须满足规定数值。由此可以看出，土坡稳定分析的计算工作量是很大的。为此，费伦纽斯和泰勒对均匀的简单土坡做了大量的近似分析工作，提出了确定最危险滑动面圆心的经验方法，以及计算土坡稳定安全

28、系数的图表。图5-17 土坡的整体稳定分析 图5-18 确定最危险滑动面圆心位置 5.6.3 费伦纽斯确定最危险滑动面圆心的方法 1.土的内摩擦角=0时费伦纽斯提出，土坡的最危险圆弧滑动面通过坡脚，其圆心为点（图5-18）。点是由坡脚顶分别作及线的交点，及线分别与坡面及水平面成及角，和角与土坡坡角有关，可由表5-2查得。表5-2 和数值表 土坡坡度（竖直：水平）坡角121：0.856029401：14528371：1.5334126351：2263425351：3182625351：41402'25371：511192537 2.土的内摩擦角0时费伦纽斯提出，这时最危险滑动面也通过坡脚

29、，其圆心在的延长线上（图5-18）。点的位置距坡脚点的水平距离为，距坡顶的竖直距离为。值越大，圆心越向外移。计算时从点向外延伸取几个试算圆心、，分别求得其相应的滑动稳定安全系数、，绘值曲线可得到最小安全系数，其相应的圆心即为最危险滑动面的圆心。实际上土坡的最危险滑动面圆心位置有时边干边学不一定在的延长线上，而克能在其左右附近，因此圆心可能并不是最危险滑动面的圆心，这时可以通过点作线的垂线，在上取几个试算滑动面的圆心、，求的相应的滑动稳定安全系数、，绘得值曲线，相应于值的圆心才是最危险滑动面的圆心。可见，根据费伦纽斯提出的方法，虽然可以把最危险滑动面的圆心位置缩小到一定范围，但其试算工作量还是很

30、大的。5.6.4 泰勒分析方法泰勒在进一步研究的基础上，用图表的形式给出了确定简单粘性土坡最危险滑动面圆心位置和稳定因数的方法。当3时，滑动面为坡脚圆，其最危险滑动面圆心位置，可根据及值，从图5-19中的曲线查得及值作图求得。当=0，且53时，滑动面也是坡脚圆，其最危险滑动面圆心位置，同样可以从图5-19中的及值作图求得。当=0，且53时，滑动面可能是中点圆，也有可能是坡脚圆或坡面圆，它取决于硬土层的埋藏深度。当土坡高度为，硬层的埋藏深度为,若滑动面为中点圆，则圆心位置在坡面中点的铅垂线上，且与应层相切（图5-19b），滑动面与土面的交点为，点距坡脚距离为，值可根据及值由图5-19b查得。可以

31、看出。滑动面的形式与有关，较大时，即硬层埋藏深度很大，滑动面呈中点圆，随着减小，则滑动面可能是坡脚圆或坡面圆。泰勒提出在土坡稳定分析中共有五个计算参数，即土的重度、土坡高度、坡角和土的抗剪强度指标、，若知道其中四个参数时就可以求出第五个参数值。为了简化计算，泰勒把三个参数、组成一个新的参数，称为稳定因数，即（a） （b）图5-19 泰勒方法确定最危险滑动面圆心位置 （a）当3或当=0，且53时；（b）当=0，且53时 （5-42）稳定因数与及间的关系曲线如图5-20所示。由图5-20查出的稳定因数是边坡处于极限状态时的稳定因数，如果边坡的实际稳定因数小于查得的稳定因数，则表示边坡是稳定的，反之

32、，则表示边坡是危险的。于是边坡稳安全系数为： （a） （b）图5-20 泰勒的稳定因数与坡角的关系（a）=0时；（b）0时 （5-43） 5.6.5 费伦纽斯条分法 1.基本原理如图5-21所示土坡，取单位长度土坡按平面问题计算。设可能滑动面是一圆弧，圆心为，半径。将滑动土体分成许多土条，土条宽度一般可取，任一土条上的作用力包括：土条的重力，其大小、作用点位置及方向均已知。图5-21 用条分法计算土坡稳定 滑动面上的法向反力及切向反力，假定、作用在滑动面的中点，它们的大小均未知。土条两侧的法向力、及竖向剪切力、，其中和可由前一个土条的平衡条件求得，而和的作用点位置也未知。由此看到，土条的作用力中有五个未知数，但能建立三个平衡方程，故为超静定问题。为了求得、值，必须对土条两侧作用力的大小和位置作适当假定。费