双排单管脚手架计算书

1、滁州市实验中学西校区（南、北）教学楼抗震加固工程脚手架计算书编制 : 审核：安徽皖能加固工程有限公司2010年 7月 1日本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为 48x3.5mm密目网规格：2300目/100cm（1.2 汇 0.35 汇 0.75 +1.4 汇 3 汇 0.75）汽 1.05，每目空隙面积为1.3mm。 脚手架立于现有混凝土散水及排水沟上，下设 50X 300x 4000木垫 板。立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为1.8米, 水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设 置，连墙件采用48x3.5mm钢管，用双直角扣件分别与脚手

2、架和框架 柱或预埋件连接。搭设高度为12m外侧立面采用密目安全网全封闭， 在二层满铺脚手板进行防护。基本风压为0.45KN/m2。施工荷载Q=3KN/m。木脚手板自重标准 值QP1=0.35 KN/m2，栏木、挡脚板自重标准值 Qp2=0.14 KN/m。本脚手架计算依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130- 2001）（以下简称规范）建筑施工手册第三版（以下简称手册）一）纵向水平杆、横向水平杆计算1. 横向水平杆验算（1）抗弯验算作用于横向水平杆弯矩设计值：M=1.2m gk+1.4 ' Mqk则：2 2MU=1.2 qGk lb+1.4qQk lb8 8=0.478

3、KNm查规范得：截面模量W=5.08crh=M maxW6= 0.478x1035.08 10Q235钢抗弯强度设计值2 2=94.09N/mm < f=205N/mm符合要求(2) 变形验算查规范得：弹性模量 E=2.06X 105 N/mm惯性矩 I=12.19cm2作用于横向水平杆线荷载设计值:q=1.2 X 0.35 X 0.75+1.4 x 3X0.75=3.465 N/m则挠度为：=5qlb4= 384EI5 3.465 10504384 2.06 105 12.19 104=2.18mm<050 =7mm150同时也小于10mm 满足要求2. 纵向水平杆计算(1) 抗

4、弯验算横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算F=! qib(1 业)2 =0.5 X 3.465 X 1.05 X (1+ 陛)2 =2.578KN2lb1.05ML0.175FI a=0.175 X 2.578 X 1.5=0.677KN ,m_Mmax c =W=0.677 OO65.08 103抗弯强度2 2=133.27 N/mm < f=205N/mm满足要求(2) 挠度验算31.146Fla -=100EI33肿46 2.5785 10 1500 4 =3.97mm<0=10mm 100 2.06 1012.19 10150满足要求(3) 纵向水平杆与立杆

5、连接扣件抗滑承载力验算:2.15 X 2.578=5.5427KN<R=8KN满足要求二) 立杆验算1. 长细比验算：查规范得：k=1.55 u=1.50i =1.58cm立杆计算长度l°=kuh=1.55 X 1.5 X 1.8=3.1185m长细比2二b = 3.1185 10 =197.37<210冷弯薄壁型钢结构技术规范) i 1.58符合要求2. 风荷载产生的立杆弯矩:(1) 密目安全网挡风系数计算_ 1.2An =1.2(100 2300 5.0013) =0 841安全网一一-U.841Aw100查规范得敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架=0.089则：&

6、#39;='安全网 + '脚手架=0.841+0.089=0.868(2) 风荷载标准值计算查规范得 1.35= =1.3 =1.1284则：wk =0.7 sWo=0.7 X 1.35 X 1.1284 X 0.45=0.48KN/m(3) 风荷载产生的立杆弯矩：Mw=0.85 X 1.4 M wk2=0.85 74Wklah10= 0.851.4X0.48 汇 1.5 況1.8210=0.278KNm3. 立杆段轴向力设计值计算：(1)组合风荷载时：查规范得脚手架结构自重标准值：gK=0.1248KN/m木脚手板自重标准值(按满铺二层计算)：-Qpi =2X 0.35=0.

7、7 N/M 2栏杆、挡脚板自重标准值：Qp2=0.14 KN/m施工均布活荷载标准值：Qk =3KN/m则：脚手架结构自重标准值产生的轴向力：Ng1k = Hs gK =20X0.1248 =2.496 KN构配件自重标准值产生的轴向力：1NG2K =( =1 (1.05+0.3 ) X 1.5 X 3=3.038KN组合风荷载时立杆段轴向力设计值：N=1.2( Ng1k+Ng2k) +0.85 X1.4' Nqk= 1.2 X( 2.496+0.919 ) +1.4 X 3.038b +0.3 ) J 二 QP1 +Qp2 l a=-(1.05+0.3 ) X 1.5 X 0.7+0

8、.14 X 1.5 2=0.919 KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：1' Nqk=2 ( lb +0.3 ) laQK=7.713KN(2)不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：N = 1.2 ( Ngik + Ng2K ) +1.4、Nqk= 1.2 X( 2.496+0.919 ) +1.4 X 3.038=8.351KN4. 组合风荷载时立杆稳定性验算：查规范得：轴心受压构件的稳定系数=0.186立杆截面面积A=4.89cm"截面模量W=5.08crn则：333N 丄 MW_7.7.13 10 丄 0.278 1010+=2 +3A W 0.186 4.89 105.0

9、8 10= 139.53N/mm3<f=205 N/mm3符合要求5. 不组合风荷载时立杆稳定性验算：3N =8.351 "0A 0.186 4.89 102=91.82 N/mm 3<f=205 N/mm5符合要求三) 连墙件验算1. 抗滑验算每个连墙件覆盖的脚手架面积:Aw = 2h *3ia=2x 1.8 x 3X 1.5=16.2 m由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：N iw =1.4 Wk Aw=1.4 x 0.48 x 16.2=10.89KN查规范得：No =5连墙件的轴向力设计值：N| = Niw + No = 10.89+5=15.89KN抗滑验算：查

10、规范得：每个直角扣件抗滑承载力设计值：Rc=8 KN由于采用双扣件设置故：Ni =15.89 KN<2 Rc =2x 8=16 KN满足要求2. 稳定性验算：由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上，因此：I。=0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得 回转半径i=1.58 cm长细比验算:1。=1.95 102T 1.58=123< =150(冷弯薄壁型钢结构技术规范满足要求查规范得轴心受压构件的稳定系数=0.434钢管截面积A=4.89 cm2连墙件稳定性验算:N| _15.89 103A 0.434 4.89 1022 2=74.87N/mm<205 N/mm满足要求四）立杆地基承载力验算1. 计算基础面积：每块垫板长4米，可放置3根立杆 则：1 2AX 0.3 x 4=0.4m32. 地基承载力设计值：查荷载规范得承载力：fgk=130 KR=130 KN/卅查规范得脚