综合楼内架支撑方案

1、一、 编制依据1. 混凝土结构工程处施工质量验收规范GB 5020420022. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3. 本工程设计施工图二、 编制说明：本工程五栋楼，二、三、四号楼地下吊一层，地上一至五层，五栋楼由连廊相连，五栋楼的屋面和连廊均采用斜屋面的仿估建筑；斜屋面数量较多且标高变化多、跨度大、仿古造形线条多，给模板的制作安装带来一定的难度，模板损耗量大，相应的脚手架支撑系统较复杂，坡屋面层高高度最底4.2米，最高9.114米，由于整个建筑向后面水体平移约30米，造成脚手架置于回填土上，施工期间为雨季，局部平场不到位造成脚手架支撑系统高度增加，防止出现支撑系

2、统变形、沉降，保证安全、质量特编制此方案。三、 工程概况重庆市园林苗木种植基地配套服务综合楼，位于璧山县青杠，建筑面积15030.88平方米。一、五号楼二层，二、四号楼二层吊一层，三号楼四层吊一层，屋面多数为斜屋面，局部有少量的平屋面。斜屋面板120mm厚，梁截面最大200×700mm。四、 模板支撑体系设计（一）扣件钢管支撑体系：1、模板：面板使用18mm厚夹板，规格为920×1820，面板下排两层50×100mm的木枋，木枋间距300mm。2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm，梁底板用50

3、15;100木枋支承，梁底的上排枋间距为300mm，下排枋为50×100木枋。(见梁模板支撑剖面图)3、由于本工程每栋、每层的造形不一，模板无法重复使用，因此每个部位都需要单独配模板，为了保证质量，本工程单独按排一个小组配模板。采取如下工序施工：配模板 模板安装 拆模 清除模板钉子及模板上的垃圾 模板按尺寸分类 配模板 模板安装4、檐沟、屋脊、斜梁等部位，由于模板异形或者板较窄，拆除时极易损坏，采取一次性模板。如图所示：3、支撑体系：1） 斜屋面支撑系统采用48mm×3.5mm钢管搭设；钢筋下面采用100mm×400mm×3000mm木跳板作垫块，木跳板

4、下垫18mm×920 mm×1820 mm厚的木模板。2） 立柱排距600mm，斜板立柱排距800mm×800mm。纵横向的水平拉杆每高1.5m设一道，全部钢管支撑水平设钢管拉杆，底部设纵横扫地杆。3） 内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。 (见模板支撑剖面图)五、 施工方法（一）扣件钢管高支撑施工方法1、 模板搭设 按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始立柱，离柱边200mm排第一立柱，每间距600mm立一柱，并扣上扫地杆，扫地杆离200mm左右，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm时，加一排支顶。搭

5、设完钢管支撑后，钢管上放置支托,下排枋沿梁轴方向，上排枋垂直梁轴方向。然后调整支托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。 支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。在立柱顶部下100mm纵横各扣一道钢管拉杆。立柱从底部的水平拉杆起每高1.5m设一道水平拉杆,水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在主梁正反水平拉杆端部要顶到柱。在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，每隔3m设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。(3)吊脚楼部分由于场地

6、不平整，在原地貌上施工，立杆位置需要事先确定，然后在基岩上凿打出400×400的平地作为立杆的支撑点，下面浇灌C30砼。如图所示：（三） 模板拆除根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模强度要求后，再安排拆除模板；对板及梁部分，强度要达到100；对悬臂部分，跨度大于8m的梁，拆模强度要达到设计强度的100。模板拆除时，先松顶托，把顶托除下,利用原支撑体系做脚架,拆卸梁及楼面模板,最后拆除支撑体系。六、质量保证措施 立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求。 门架、立柱排放时要用线秤称量，控制其垂直度。 水平拉结施工时应做到

7、每完一层即验收一层，检查其拉结是否牢固到位，以防“虚结”。 所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。 支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。七.主要安全技术措施1、废烂木枋不能使用；2、安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求；3、内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架；4、在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向；5、正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；6、安装二层或二层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安全网；7、水平拉杆不准放在脚手架

8、或跳板等不稳定物体上。八、保证模板支撑体系成功须解决的问题地基处理在前期施工阶段，现场进行了独立柱基、挖孔桩的施工，在施工期间，由于房屋向池塘方向平移了约30米，导致独立柱基出现了深基础，引起局部大开挖，为了保证本工程地面不出现不均匀沉降、开裂的质量问题，依据施工现场实际情况，地基需做如下处理：1、清除地表有机质土、耕植土。2、找出可能导致不均匀沉降的影响因素3、将软弱土体挖除，并换填处理4、基土碾压、夯填密实架体设计由于本工程层高较高，结构自重和架体自重大，依据规定，必须对该架体进行专门的结构计算和构造加强。设计计算构造要求技术交底在脚手架施工前，由技术部、工程部对施工作业人员进行详细的技术

9、交底，明确施工方法、施工顺序、施工安全注意事项，并办理书面交底手续，未经交底人员严禁上岗作业。尤其对架子工建立挂牌制度，并建立现场考核制度，对考核不合格者重新培训，并对其已完成的工作进行全面检查。模板支架使用材料的验收对模板支架使用的钢管、扣件、托撑、安全网、木方、三形卡、对拉螺栓、模板等进行验收，验收分两个阶段。验收各配件的材质报告。现场验收材料质量，并做记录。对模板支架相关环节进行验收模板支架必须进行专业验收。对方案进行内部审批由工程项目负责人组织安全部、工程部、技术部、施工作业队长等相关专业人员进行验收合格后报监理工程师验收。九、模板支架设计方案总体思路由于本工程架体支设高度高，结构构件

10、大，施工活荷载和构件恒荷载大，模板支设难度大。综合考虑，架体应满足施工方便、质量易控、安全可靠、经济合理、靠操作性强等因素。本方案选择：满堂脚手架钢管支撑体系和砼整浇的施工工艺。施工程序本工程施工难度大，参与人员多，施工过程复杂，安全隐患多，因此，必须事前对施工顺序做到心中有数，在组织实施过程中必须按计划、程序施工。l 模板支架施工程序清除软土地面以下结构工程施工基础结构施工地表杂土挖除对软土进行换填土层基层碾压，回填土处理测量放线，准确定位立杆位置架体搭设架体验收铺设模板、木跳板作为垫块架体施工中间检查l 主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，混凝土结构施工顺序如下：满堂支撑架体施工主梁、

11、次梁底模板支撑主梁钢筋绑扎主梁、次梁、板模板支设板钢筋绑扎次梁钢筋绑扎板钢垫块混凝土浇筑养护模板、架体拆除立杆位置放线定位架体检查验收模板支架结构选型及架体相关技术参数方案设计：基本概况：梁底+梁侧一定范围内立杆间距加密；在主梁及一级次梁支架顶部配专用U形可调托撑；U形托撑上用48槽钢做主龙骨，50*100木方作次龙骨。立杆的强度和稳定性必须满足规范规定。架体材料、构配件选择及设计参数的选择：序号构配件名 称使用材料规 格设 计参 数备注1防滑扣件直角扣件顶层水平杆与立杆连接处设置见图2水平安全网尼龙网、尼龙绳距地面4.5米、9.0米设置3立 杆48*3.5钢管，对接扣件接长梁截面架体宽度(梁

12、长方向*梁宽方向)板底600*600300*700小横楞间距600600*6004主龙骨48*3.5钢管主梁沿梁长间距600见附图48*3.5钢管次梁沿梁长间距60048*3.5钢管板沿梁长间距6005立杆与主龙骨连接可调支托主梁600*500(梁长*梁宽方向)可调支托次梁600*600直角扣件板600*6006横向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200(梁底架体)7纵向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200 8水平剪刀撑48*3.5钢管，旋转扣件接长首层、顶层、中间层每3步一道，整个满堂架按45度夹角满布。同一向水平杆间距3m。9竖向剪刀撑

13、48*3.5钢管，旋转扣件接长纵横向均设置，满堂架四边与中间每隔4排支架立杆设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑连续设置。10扫地杆48*3.5钢管，旋转扣件接长距地面或垫板100处纵横设置11刚性连接件48*3.5钢管，旋转扣件接长每步水平杆均与独立柱刚性连接见图12脚手板不小于200mm宽、50mm厚松木板13模 板18厚多层胶合板14次龙骨50*100木方松木，竖向放置。15对拉螺栓14间距500*500，具体位置见附图。16底座主梁、一级次梁(包括扩展区域)立杆下设置18*180*930模板，模板上设置木跳板。架体各配件力学性能(现场所进钢管壁厚3.5mm，本方案按3.0mm计算)：序号架 体

14、力 学 性 能壁厚3.5mm3.0mm1Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值215N/mm2215N/mm2248钢管截面面积(A)4.89cm24.239cm2348钢管回转半径(i)1.58cm1.595cm448钢管惯性距(I)12.19cm410.78cm4548钢管截面模量(W)5.08cm34.5cm3648钢管每米长质量3.84Kg/m3.84Kg/m748钢管弹性模量(E)2.06×1052.06×1058直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值8.00KN8.00KN9底座竖向承载力40kN40kNl 钢管的截面几何与力学特征公式：A=(d2-d12)/4 I=

15、(d4-d14)/4 W=d3-(d14/d)/32 l i=d2+d12/4十、高架支模设计结果扣件式钢管脚手架支撑系统设计结果：序号构配件名 称使用材料规 格设 计参 数备注1防滑扣件直角扣件顶层水平杆与立杆连接处设置见图2水平安全网尼龙网、尼龙绳距地面4.5米设置3立 杆48*3.5钢管，对接扣件接长梁截面架体宽度(梁长方向*梁宽方向)200*700小横楞间距600600*6004主龙骨48*3.5钢管主梁沿梁长间距600见附图48*3.5钢管次梁沿梁长间距60048*3.5钢管板沿梁长间距6005立杆与主龙骨连接可调支托主梁600*500(梁长*梁宽方向)可调支托次梁600*600直角

16、扣件板600*6006横向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200(梁底架体)7纵向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200 8水平剪刀撑48*3.5钢管，旋转扣件接长首层、顶层、中间层每3步一道，整个满堂架按45度夹角满布。同一向水平杆间距3m。9竖向剪刀撑48*3.5钢管，旋转扣件接长纵横向均设置，主梁、次梁下及满堂架四边与中间每隔4排支架立杆设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑从顶到底连续设置。10扫地杆48*3.5钢管，旋转扣件接长距地面或垫板100处纵横设置11刚性连接件48*3.5钢管，旋转扣件接长每步水平杆均与独立柱刚性连接见图12脚手板不小

17、于200mm宽、50mm厚松木板13模 板15厚多层胶合板14次龙骨50*100木方松木，竖向放置。15对拉螺栓14间距500*500，具体位置见附图。16底座主梁、次梁(包括扩展区域)立杆下设置模板和木跳板地基处理深基础回填一号楼至轴、五号楼至轴，二、四号楼挡墙后面部分为回填土，深基础大开挖部分必须分层夯实回填，用打夯机夯实，每层虚铺厚度250mm一层。夯实时，要严格控制轮距夯实厚度。压实系数不小于0.94。梁底模板起拱要求主梁起拱主梁起拱高度应考虑地基沉降(h1)、架体变形(h2)、结构弹性变形(h3)等因素，结合规范要求，综合考虑本工程主梁第一次混凝土浇筑起拱高度为：h=h1+h2+h3

18、=3.5+15+20=39.5mm取起拱高度：40mm。经设计院提供结构结构恒载引起挠度10mm，活载引起挠度40mm，综合考虑克服结构变形起拱值40mm。 l 次梁起拱l 由于次梁跨度较小，梁支模高度已随主梁进行了调整，所以，次梁可不起拱。l 模板支架构造措施l 梁底沿梁方向水平杆接长采用搭接接长，搭接长度不小于一米，连接扣件不少于3个，均匀布置，扣件距杆件端头不少于10厘米。l 水平杆搭接接头不得设置在同步或同跨内。l 梁底水平横杆必须设置在梁底主节点处，该横向水平杆在梁底架体加密范围内不得有接头，以使荷载有效扩散。l 框架主梁及以及一级次梁(包括扩展区域)的每根立杆底部必须设置底座或垫板

19、。l 立杆必须垂直设置，2米高度的垂直度允许偏差不得大于15mm。l 纵横扫地杆采用直角扣件固定在距垫板100mm处的立杆上。l 立杆接长采用对接扣件，不宜采用搭接，立杆上的对接扣件必须交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内间隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500mm，各接头中心到主接点的距离不大于步距的1/3。若采用搭接，应将搭接位置放在底部，且搭接长度不小于一米，连接扣件不少于3个，均匀布置，扣件距杆件端头不少于10厘米。l 模板支架必须与已施工完成的独立柱进行刚性连接。l 剪刀撑跨越立杆的根数：主梁下为8根、一级次梁下为4根、斜杆与地面的夹角为4560度

20、之间。l 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接采用3个旋转扣件连接，剪刀撑与立杆连接采用旋转扣件，在整个架体高度内连续设置。扣件规格必须与钢管外径相同。l 扣件螺栓拧紧力矩不得小于40N·m，且不大于65 N·m。l 在主节点处，固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点相互距离不得大于150mm。l 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。十一、高架支模施工技术、安全措施l 单位工程负责人应按施工方案向架体搭设和使用人员进行技术交底。l 按规范及本方案要求，对所有架体使用构配件进行质量检查和验收，合格后，分类堆放备用，对未经检查的构配件严禁使

21、用。l 搭设前清除搭设场地内所有杂物，对杆件搭设位置必须准确定位放线标定，不得随意搭设。l 严格按设计方案施工，并加强对施工过程的检查，做到检查有记录及完整的会签，对隐患要做到按三定措施落实整改，确保施工安全。l 认真落实架体构造措施，满足安全要求。l 操作工人必须持证上岗，施工过程中，必须严格佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。l 混凝土泵管的架设应沿柱体向上，并与柱子连接牢固。l 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。l 在脚手架使用期间，严禁拆除任何杆件。l 六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架的安装和拆

22、除工作，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。l 搭拆脚手架时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。l 六、检查与验收l 构配件检查与验收l 检查钢管产品质量合格证l 检查进场质量检测报告l 检查进场质量检查记录l 检查钢管外观：平直、光滑，无裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。l 检查钢管的外径、壁厚、端面等的偏差满足规范要求。l 检查钢管表面锈蚀深度满足规范要求ll 检查扣件的生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品合格证。l 检查扣件的进场抽样检测报告l 检查扣件的实体质量，不得有裂痕、变形，螺栓不得有滑丝。l 架体检查与验收l 搭设前对地基与

23、基础进行验收。l 模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施进行跟踪检查l 架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计、构造要求及规范要求l 在浇筑混凝土前，对模板系统，模板支架系统进行验收。l 在混凝土浇筑过程中，检查是否超载l 每步检查验收必须做好记录，备查。附件一：设计计算书1、荷载计算 700x200mm截面梁主梁混凝土浇筑截面700x200mm,板厚120mm。主梁配筋：上部220、322，下部222、320，构造筋412，箍筋8100(8)。 荷载标准值A 恒荷载砼自重 24×0.7×0.2=33.6 KN/m模板自重 0.4

24、15;(0.2+2×0.58) =0.544 KN/m钢筋自重 (5×2.475×2.9810×2×0.395+4×0.888)×9.8=0.387 KN/m 合计 34.531 KN/mB 活荷载振捣荷载 2×1.5=3 KN/m 施工人员及设备荷载 2.5×1.5=3.75 KN/m 合计 6.75 KN/m 荷载设计值1.2×34.531+1.4×6.75=50.89 KN/m乘以折减系数 50.89×0.9=45.8 KN/m荷载设计值：P1=45.8 KN/m 12

25、0mm厚楼板 荷载标准值A 恒荷载模板自重 0.4 KN/m2砼自重 24×0.12=2.88 KN/m2钢筋自重 1.1×0.18=0.198 KN/m2 合计 3.48 KN/m2B 活荷载振捣荷载 2.0 KN/m2 施工人员及设备荷载 2.5 KN/m2合计 4.5 KN/m2 荷载设计值1.2×3.48+1.4×4.5=10.476 KN/m2乘以折减系数 10.48×0.9=9.43KN/m2荷载设计值：P2=9.43 KN/m22、梁模板设计计算1）、梁模板材料及结构体系选用梁模板采用多层胶合板，支撑系统采用对拉螺栓14500*5

26、00、木方50*100、48*3.0钢管。2）、模板结构体系验算 梁侧模荷载 荷载标准值A 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22ct012V1/2F=cH其中：c混凝土的密度 取为24KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的温度取T=15 t0=200/（15+15）=6.671外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.22砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在160180之间，故2取为1.2V浇筑速度 取V=2.5m/h则：F=0.22×24×6.67×1.2×1.2×2.51/2=80.106 KN/m2F=CH=1.8&#

27、215;24=43.2KN/m2取二者之间的小值则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为F=43.2 KN/m2 倾倒砼产生的荷载标准值 取F7 =2 KN/m2 承载能力设计荷载：F=(1.2F+1.4×F7)×0.9 =(1.2×43.2+1.4×2)×0.949.2 KN/m2其中0.9为计算折减系数。 梁侧模板体系验算概况：模板背楞50*100木方沿梁高净间距200；龙骨沿梁长方向间距500。梁侧模板体系验算计算示意图（按三等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=F×1000=49.2 N/mm木模板验算

28、（15厚胶合板）A、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.1×q×L2 =0.1×49.2×2002 =1.97×105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/61000×152/637500mm3则：=5.3 N/mm2<fm=35 N/mm2B、挠度验算=0.677×q×L4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：4500 N/mm2I表示惯性矩 Ibh3/121000×153/12=2.81×105mm4 则：=0.677×49.2×2004/(100&

29、#215;4500×2.81×105)0.42mm<= L/250=0.8mm说明该模板符合施工规范要求。 模板背楞验算（木方50*100）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：500500()500化为线型均布荷载：q=49.2×0.25=12.3 N/mm A、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1×q×L2 =0.1×12.3×5002 =0.31×106N.mmW=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm3则：=3.72 N/mm2 < fm=13 N/mm2B、挠度

30、验算=0.677×q×L4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：9000 N/mm2 I表示惯性矩 I= bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4则：=0.677×12.3×5004/(100×9000×4.17×106)0.14mm < =L/250=2.0mm说明该模板背楞符合施工设计要求。 对拉螺栓验算对拉螺栓的拉应力 =N/A其中：N=F×对拉螺栓间距×主龙骨间距 =49.2×0.5×0.5=12.3 KN 1

31、4对拉螺栓净面积 A=105mm2则=117N/ mm2 ftb=170 N/ mm2普通螺栓的设计抗拉强度,该对拉螺栓满足要求。 梁底模板体系验算（700*200）此时P1=45.8 KN/m概况：模板背楞50*100木方沿梁宽净间距10；龙骨沿梁长方向间距600；立杆间距600*600。 梁底模板（18mm厚竹胶板）计算示意图（按2等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=（45.8/0.2）×1=229N/mmA、抗弯强度验算(按3跨连续梁计算)=M/W其中：M=0.1qL2 =0.1×34.5×1002 =1.79×105N

32、·mm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000×182/6=5.4×104mm3则：=4.8 N/mm2<fm=35N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4=0.677q×L4/(100×E×I) =0.677×64.3×166.74/(100×4500×2.81×105)则：=0.27mm<=L/250=166.7/250=0.67mm说明该模板符合施工设计要求。 模板

33、底50×100mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（45/0.7）×0.2167=13.93 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.105×13.93×6002 =5.27×105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm3则：=6.33N/mm2<fm=13N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4=0.644qL4/(100&#

34、215;E×I) =0.644×13.93×6004/(100×9000×4.17×106)则：=0.31mm<=L/250=600/250=2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。C、整体稳定性验算稳定系数b235×570bt/L1hfy 235×570×73×11/500×200×235 4.58查表得b/1则MX/b/.WX1.74×106/（1×1.78×105） 9.8 N/mm2<fm=215 N/mm2 立杆强度、稳定性

35、200宽的梁，搭设600宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R=(0.625+0.625) qL=1.3×38.57×0.6=30.1 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距600，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.84×13.8+3.84×12×（0.6+0.6）3.84×13+2×12×(13.2/9.8)=190.5kg换算为重力：190.5×9.81867N1.87KN每根立杆承受的压力：N30.11.8732 KN承载力判定：=

36、N/A=32000/423.9=75.5 N/mm2< fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.4×1500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=32000/(0.3875×423.9)=194.8N/mm2 < f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求。1.4×1500=1500+2×(100+b)可调支托伸出立杆顶端的长度b200mm。 扣件抗滑移验算F=0.5×16.12

37、5;0.3=2.42KN扣件抗滑移承载力设计值 RC=8KN>R2.42KN因此，扣件抗滑移满足要求。 立杆强度、稳定性300宽的梁，搭设600或1200宽的支撑系统。R=0.5qL=0.5×16.12×0.3=2.42 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距600，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.84×15+3.84×13×（0.6+0.6）3.84×13+2×13×(13.2/9.8)=202.4kg换算为重力：202.4×9.81984N2.0KN每

38、根立杆承受的压力：N2.422.04.42 KN承载力判定：=N/A=4420/423.9=10.4 N/mm2< fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.4×1500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=4420/(0.3875×423.9)=26.9 N/mm2 < f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求。 板模板体系验算（120厚）概况：模板背楞50*100木方净间距300；横楞间距600；立杆间距600*

39、600。 板底模板（15mm厚胶合板）计算示意图（按五跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=11×1=11 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.105×11×3002 =1.04×105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3则：=2.8 N/mm2 < fm=35 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4=0.644q×

40、;L4/(100×E×I)则：=0.644×11×3004/(100×4500×2.81×105)0.45mm<=L/250=1.2mm说明该模板符合施工规范要求。 模板底50×100mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=11×0.4=4.4N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.105×4.4×6002 =1.66×105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=100×502/6=4.17×104mm3则

41、：=4.0N/mm2 < fm=13 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=100×503/12=1.042×106mm40.644qL4/(100×E×I)0.644×4.4×6004/(100×9000×1.042×106)则：=0.38mm<=L/250=2.4mm说明该木方符合施工设计要求。横楞（48x3.0 600）验算计算示意图（按4跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=11×0.6=6.6 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中

42、：M=0.107qL2 =0.107×6.6×6002 =2.54×105Nmm截面抵抗矩 W=4.5×103mm3则：=56.4N/mm2<fm=215N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=206000N/mm2 惯性矩 I=10.78×104mm4=0.632q×L4/(100×E×I)= 0.632×6.6×6004/(100×206000×10.78×104)则：=0.24mm<=L/250= 600/250=2.4mm说明该模板小横楞符合施工设计

43、要求。 扣件抗滑移验算板底木方以横杆为支座，其最大支座反力为：F=(0.607+0.536) ×4.4×0.6=3.0KN因此，主梁荷载作用在立杆上的最大压力为2×3.0=6KN扣件抗滑移承载力设计值 RC=8KN > R6KN因此，扣件抗滑移满足要求。 立杆强度、稳定性架体设计采用荷载设计值= P6=11 KN/m2A、钢管立杆承载力验算 立杆网格600*600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.84× 16+3.84×13×（0.6+0.6）3.84×13+2×13×(13.2/

44、9.8)=206.3 kg换算为重力：206.3×9.8=2022N2.02 KN每根立杆承受的压力：N11×0.6×0.62.025.98KN承载力判定：=N/A=5980/423.9=14.1 N/mm2< fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.4×1500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=5980/(0.3875×423.9)=36.4 N/mm2<f=215 N/mm2立杆稳

45、定性满足要求 地基沉降验算地面设计荷载po50KN/m2根据岩土工程勘察报告各层土的压缩模量如下表：（素填土的压缩模量用1粉土的代替）分层总和法计算沉降量（根据施工荷载）Po14.8/（0.5×0.5）59.2KN/m2附加应力z4i Po Aiz（ZiZi-1）土的容重19KN/m31200框梁的作用范围按2m计算(荷载不变)，计算单元的宽度b1m，沉降量Si=z（ZiZi-1）/ESi变形计算深度范围内压缩模量的当量值ES=Ai/ Si188.3×1000/11.0417.1MPa查表得经验系数c0.316最终沉降量s0.316×11.043.5mmC 结果判

46、定顶层素填土的压缩模量太小，本计算按1层粉土考虑。地基沉降量过大，会导致预应力大梁的裂缝，严重影响结构的性能。必须采取措施对地面垫层下基土进行处理，以减小地基沉降量。 风荷载的影响 支架立杆的风荷载标准值的影响a 支架立杆的风荷载标准值风荷载标准值K=0.7SZOZ-风压高度变化系数 取Z=1.51S-风荷载体型系数 由 ZOd2=1.51×0.45×0.0482=0.0016 < 0.002 H/d=15.95/0.0048=332 > 25 得 S=1.2风荷载标准值K=0.7×1.2×1.51×0.45=0.57 KN/m2b

47、 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW=0.85×1.4KLah2/10 La-立杆纵距 h-立杆步距 =0.85×1.4×0.57×0.6×1.52/10 =0.092 KNmc 支架风荷载对立杆稳定性的影响 =M/W0.092×106/4.5×103 =20.4 N/mm2前面立杆稳定性验算中，700*2000、1500*2800、1200*2800的梁下立杆内力分别为194.8、182.6、183.2 N/mm2。再加上风荷载的影响，立杆稳定性仍可满足要求。 梁测模板的风荷载标准值的影响a梁测模板的风荷载标准值 风荷载标

48、准值K=ZSZOZ-高度 Z=(15.95-2.8)+15.95/2=14.55mZ-风压高度变化系数 取Z=1.51S-风荷载体型系数 取S=1.3O-基本风压 取O=0.45KN/m2Z-高度Z处的风振系数 Z=1+(Z/Z)T1=结构基本自振周期 T1=0.013×15.95=0.21 S-脉动增大系数由1.38O T12=1.38×0.45×0.212=0.03 查表的 =1.63-脉动影响系数 取=0.81Z-振型系数 取Z=1高度Z处的风振系数 Z=1+(1.63×0.81×1/1.51)=1.87风荷载标准值 K=1.81×1.3×1.51×0.45=1.6 KN/m2b 斜杆验算 斜杆与水平杆的夹角取60度，斜杆与立杆的交点均用旋转扣件连接。取10m长作为计算单元。水平荷载